JPH0616366B2 - 直流電力ケーブル - Google Patents
直流電力ケーブルInfo
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- JPH0616366B2 JPH0616366B2 JP16031288A JP16031288A JPH0616366B2 JP H0616366 B2 JPH0616366 B2 JP H0616366B2 JP 16031288 A JP16031288 A JP 16031288A JP 16031288 A JP16031288 A JP 16031288A JP H0616366 B2 JPH0616366 B2 JP H0616366B2
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- Japan
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- space charge
- amount
- polyethylene
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Description
【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 本発明は、破壊強度の向上を図った直流電力ケーブルに
関するものである。
関するものである。
「従来の技術」 直流電力ケーブルは交流電力ケーブルに比べて、誘電損
失がなく、充電電流に対する無効分を補償するための設
備が不要である等の長所を持つ。
失がなく、充電電流に対する無効分を補償するための設
備が不要である等の長所を持つ。
また、一般に、絶縁物の絶縁耐圧は、交流より直流の方
が大きく安定度を考慮する必要がないことから、送電距
離が長く、かつ大容量送電になればなる程、直流ケーブ
ルのメリットがでてくる。
が大きく安定度を考慮する必要がないことから、送電距
離が長く、かつ大容量送電になればなる程、直流ケーブ
ルのメリットがでてくる。
現在、高電圧直流送電ケーブルは、主に低粘度油を用い
油圧をかけたタイプのＯＦケーブルが使用されている
が、その一方が、給油設備が不要で、防災性に優れたプ
ラスチックを絶縁体とするプラスチック絶縁ケーブルの
開発が望まれている。
油圧をかけたタイプのＯＦケーブルが使用されている
が、その一方が、給油設備が不要で、防災性に優れたプ
ラスチックを絶縁体とするプラスチック絶縁ケーブルの
開発が望まれている。
プラスチック絶縁ケーブルは、交流電力ケーブルに対し
ては現在、架橋ポリエチレン（ＸＬＰＥ）ケーブルが汎
用されているが、直流電圧に対する空間電荷特性等の絶
縁上の問題から高電圧直流送電ケーブルとして、未だ実
用化されていない。
ては現在、架橋ポリエチレン（ＸＬＰＥ）ケーブルが汎
用されているが、直流電圧に対する空間電荷特性等の絶
縁上の問題から高電圧直流送電ケーブルとして、未だ実
用化されていない。
すなわち、ＸＬＰＥケーブルでは直流高電圧印加によっ
て絶縁体中に、同極性の空間電荷が蓄積され、例えば、
逆極性のインパルス電圧が課電された場合や、直流極性
反転がなされた場合、その絶縁特性の低下が大きいとい
う理由から、高電圧直流送電ケーブルとしての実用化が
見送られている。
て絶縁体中に、同極性の空間電荷が蓄積され、例えば、
逆極性のインパルス電圧が課電された場合や、直流極性
反転がなされた場合、その絶縁特性の低下が大きいとい
う理由から、高電圧直流送電ケーブルとしての実用化が
見送られている。
以上のようなことからＸＬＰＥに替る直流絶縁性能の優
れたプラスチック絶縁ケーブルの提供が望まれている。
れたプラスチック絶縁ケーブルの提供が望まれている。
「発明が解決しようとする課題」 ところで、一般にポリエチレン（ＰＥ）の固有絶縁破壊
強度は、結晶化度が高い程、すなわち密度が大きい程、
向上するとされ、また、ポリエチレンに直流電圧を印加
した時に、電極から電荷が注入されて形成される同極性
の空間電荷は、該ポリエチレンの結晶−非晶の界面等、
結晶に関係した領域にトラップされ易いとされている。
強度は、結晶化度が高い程、すなわち密度が大きい程、
向上するとされ、また、ポリエチレンに直流電圧を印加
した時に、電極から電荷が注入されて形成される同極性
の空間電荷は、該ポリエチレンの結晶−非晶の界面等、
結晶に関係した領域にトラップされ易いとされている。
このような観点から、本発明者らは、上記の空間電荷特
性が、無極性のポリエチレンに或る種の極性基を導入す
ることによって変化することを見い出した。
性が、無極性のポリエチレンに或る種の極性基を導入す
ることによって変化することを見い出した。
この発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであっ
て、ポリエチレンの種類を特定し、また極性基の種類を
特定して、絶縁体中に局部的に形成される空間電荷の蓄
積を抑制し、その絶縁性能の向上を図った直流電力ケー
ブルを得ることを目的とするものである。
て、ポリエチレンの種類を特定し、また極性基の種類を
特定して、絶縁体中に局部的に形成される空間電荷の蓄
積を抑制し、その絶縁性能の向上を図った直流電力ケー
ブルを得ることを目的とするものである。
「課題を解決するための手段」 上記目的を達成するために、本発明では、固有絶縁破壊
強度の優れる結晶化度の高い低圧法ポリエチレンについ
て、極性基導入の効果を検討した結果、無水マレイン酸
をグラフト化した密度０．９４ｇ／cm3以上の低圧法ポ
リエチレンが空間電荷特性を含めた直流絶縁性能に優れ
ることわかった（請求項１に対応）。
強度の優れる結晶化度の高い低圧法ポリエチレンについ
て、極性基導入の効果を検討した結果、無水マレイン酸
をグラフト化した密度０．９４ｇ／cm3以上の低圧法ポ
リエチレンが空間電荷特性を含めた直流絶縁性能に優れ
ることわかった（請求項１に対応）。
更に無水マレイン酸の導入量は望ましくは０．０２〜５
wt％に設定すれば、前記絶縁性能が特に向上することが
わかった（請求項２に対応）。
wt％に設定すれば、前記絶縁性能が特に向上することが
わかった（請求項２に対応）。
なお、前記無水マレイン酸の導入量を０．０２〜５wt％
の範囲に設定したのは、０．０２％未満では、空間電荷
特性の改善に効果がなく、また、５％を越えると、絶縁
破壊の原因となる空間電荷量は低い値に保たれるもの
の、一方で結晶化度の低下を招いて逆に、破壊強度の低
下を引き起こすことになるからである。
の範囲に設定したのは、０．０２％未満では、空間電荷
特性の改善に効果がなく、また、５％を越えると、絶縁
破壊の原因となる空間電荷量は低い値に保たれるもの
の、一方で結晶化度の低下を招いて逆に、破壊強度の低
下を引き起こすことになるからである。
また、ケーブルへの押出加工性を考慮するとメルトフロ
ーレシオ（Melt Flow Rati；ＭＦＲ）の望ましい範囲
は０．０５〜１０ｇ／minである。
ーレシオ（Melt Flow Rati；ＭＦＲ）の望ましい範囲
は０．０５〜１０ｇ／minである。
さらに、絶縁材には耐熱安定剤、触媒重合残渣吸収剤等
の必要な添加剤を加えて用いることができることは云う
までもない。
の必要な添加剤を加えて用いることができることは云う
までもない。
「作用」 電極から注入される空間電荷はポリエチレンの結晶−非
晶の界面等にトラップされ易いとされている。一方、グ
ラフト化された無水マレイン酸は側鎖としてバルキー
（bulky）であるために、規則正しい折り畳み鎖になる
ことができず、結晶−非晶の界面に多く存在することが
考えられる。
晶の界面等にトラップされ易いとされている。一方、グ
ラフト化された無水マレイン酸は側鎖としてバルキー
（bulky）であるために、規則正しい折り畳み鎖になる
ことができず、結晶−非晶の界面に多く存在することが
考えられる。
前記無水マレイン酸には、無極性のポリエチレン鎖部と
比較し、電子親和性のあるいは電子共鳴性の高いカルボ
ニル基が存在することにより、注入される空間電荷のト
ラップを低減させると考えられる。このような空間電荷
の低減によって、極性反転や逆極性インパルス破壊強度
が改善されるものと考えられる（請求項１に対応）。
比較し、電子親和性のあるいは電子共鳴性の高いカルボ
ニル基が存在することにより、注入される空間電荷のト
ラップを低減させると考えられる。このような空間電荷
の低減によって、極性反転や逆極性インパルス破壊強度
が改善されるものと考えられる（請求項１に対応）。
なお、上述したように無水マレイン酸をポリエチレンに
グラフト重合すれば、確かに空間電荷特性の向上を図る
ことができるが、一方で、該無水マレイン酸のグラフト
量が多すぎると、結晶化度の低下を招き、結果として直
流破壊電圧値の低下を招来することになる（請求項２に
対応）（後述する実験結果によって裏付ける）。
グラフト重合すれば、確かに空間電荷特性の向上を図る
ことができるが、一方で、該無水マレイン酸のグラフト
量が多すぎると、結晶化度の低下を招き、結果として直
流破壊電圧値の低下を招来することになる（請求項２に
対応）（後述する実験結果によって裏付ける）。
「実験例」 ◇実験例（１） 密度の異なる各種ポリエチレンに対して所定量のマレイ
ン酸をグラフト化した試料を１８０℃×１０分の条件で
シート状にプレス成型し、その絶縁破壊特性及び空間特
性を評価した。
ン酸をグラフト化した試料を１８０℃×１０分の条件で
シート状にプレス成型し、その絶縁破壊特性及び空間特
性を評価した。
絶縁破壊試験は、第２図に符号１で示すようにリセス形
状のシート試料（リセス部厚さ２００〜３００μｍ）を
用い、９０℃の温度で高電圧を印加して、直流破壊特性
（ＤＣ）、インパルス特性（Ｉｍｐ）及び直流極性反転
特性を試験した。このときの課電条件は下記の通りであ
る。
状のシート試料（リセス部厚さ２００〜３００μｍ）を
用い、９０℃の温度で高電圧を印加して、直流破壊特性
（ＤＣ）、インパルス特性（Ｉｍｐ）及び直流極性反転
特性を試験した。このときの課電条件は下記の通りであ
る。
なお、この試験は絶縁油中２で行い、かつ試料１の表面
には導電塗料３を予め塗布しておいた。
には導電塗料３を予め塗布しておいた。
（課電条件） ・Ｄ．Ｃ．（＋）−２ＫＶ／sec連続昇圧した、 ・Ｉｍｐ．（＋）−予想破壊値７０％でスタートした。
５ＫＶ／３回で昇圧した。
５ＫＶ／３回で昇圧した。
・極性反転 −予想破壊値７０％でスタートした。
５ＫＶで１０分間に亘って（−），（＋）と極性の反転
をさせつつステップアップした。
５ＫＶで１０分間に亘って（−），（＋）と極性の反転
をさせつつステップアップした。
空間電荷特性は、第３図に符号４で示す厚さ２００μｍ
のシート試料の上面及び下面に、それぞれ上部電極５Ａ
及び下部電極５Ｂからなる金蒸着電極５（電極面積１
２．６cm2）を設け、試験回路によるコレクティング電
圧熱刺激電流法により評価した。
のシート試料の上面及び下面に、それぞれ上部電極５Ａ
及び下部電極５Ｂからなる金蒸着電極５（電極面積１
２．６cm2）を設け、試験回路によるコレクティング電
圧熱刺激電流法により評価した。
すなわち、ヒーター６によって試料４を９０℃の温度に
保ち、スチッチＳ１を閉じて−２ＫＶの直流バイアス電
圧（Ｖｂ）を印加した状態で液体窒素Ｎ2により試料４
を冷却し（このとき他のスチッチＳ２・Ｓ3は開となっ
ている）、次にスイッチＳ1を開いてスイッチＳ２を閉
じ、これによって、所定のコレクティング電圧（Ｖｃ）
を印加して、試料を７℃／分の速度で昇温し、かつ電流
計７において熱刺激電流（ＴＳＣ）を測定した。
保ち、スチッチＳ１を閉じて−２ＫＶの直流バイアス電
圧（Ｖｂ）を印加した状態で液体窒素Ｎ2により試料４
を冷却し（このとき他のスチッチＳ２・Ｓ3は開となっ
ている）、次にスイッチＳ1を開いてスイッチＳ２を閉
じ、これによって、所定のコレクティング電圧（Ｖｃ）
を印加して、試料を７℃／分の速度で昇温し、かつ電流
計７において熱刺激電流（ＴＳＣ）を測定した。
なお、このとき電流計７によって測定した熱刺激電流
（ＴＳＣ）は、符号８で示すレコーダーに記録した。ま
た、熱刺激電流（ＴＳＣ）の測定に際しては、試料４を
１０-5〜１０-6torrに保持し真空容器内に配置した。
（ＴＳＣ）は、符号８で示すレコーダーに記録した。ま
た、熱刺激電流（ＴＳＣ）の測定に際しては、試料４を
１０-5〜１０-6torrに保持し真空容器内に配置した。
本試料系では、いずれも１００〜１２０℃の温度におい
て、電極から注入された電子によるＴＳＣピーク電流
（Ｉ max）が認められた（第４図（Ａ）参照）。
て、電極から注入された電子によるＴＳＣピーク電流
（Ｉ max）が認められた（第４図（Ａ）参照）。
そして、更に、直流バイアス電圧（Ｖｂ）とコレクティ
ング電圧（Ｖｃ）との比を種々設定するとともに、これ
らＶｃ／Ｖｂに対して得られたＩ maxを、プロットし
（第４図（Ｂ）参照）、更に、この第４図（Ｂ）に示す
Ｉ１とＩ２との和から金蒸着電極５からの注入空間電荷
量を評価した。
ング電圧（Ｖｃ）との比を種々設定するとともに、これ
らＶｃ／Ｖｂに対して得られたＩ maxを、プロットし
（第４図（Ｂ）参照）、更に、この第４図（Ｂ）に示す
Ｉ１とＩ２との和から金蒸着電極５からの注入空間電荷
量を評価した。
なお、前述したＩ１とＩ２との和Ｉ１＋Ｉ２は、注入さ
れた空間電荷量に比例する（この試験結果は後述する第
５図の表の右欄に相対値として示す）（参考資料；日野
太郎著「電気材料物性工学」１９８５年３月刊行）。
れた空間電荷量に比例する（この試験結果は後述する第
５図の表の右欄に相対値として示す）（参考資料；日野
太郎著「電気材料物性工学」１９８５年３月刊行）。
上記の実験装置によって種々のシート試料No.１〜No.１
０を試験し、その結果を第５図の表にまとめた。
０を試験し、その結果を第５図の表にまとめた。
前記シート試料No.１〜No.１０の内、No.３〜No.６、N
o.９〜No.１０は本発明の請求項１・２で示されたシー
ト試料（実施例と表示）であり、低圧法ポリエチレンの
密度が０．９４ｇ／cm3以上、かつ、無水マレイン酸量
が０．０２〜５wt％に設定されたものである。その内、
No.３〜No.６に示すシート試料は低圧法ポリエチレンの
密度を一定にして、無水マレイン酸の重量％を変化させ
たものであり、逆に、No.９〜No.１０に示すシート試料
は、無水マレイン酸量を一定にして、低圧法ポリエチレ
ンの密度を変化させたものである。
o.９〜No.１０は本発明の請求項１・２で示されたシー
ト試料（実施例と表示）であり、低圧法ポリエチレンの
密度が０．９４ｇ／cm3以上、かつ、無水マレイン酸量
が０．０２〜５wt％に設定されたものである。その内、
No.３〜No.６に示すシート試料は低圧法ポリエチレンの
密度を一定にして、無水マレイン酸の重量％を変化させ
たものであり、逆に、No.９〜No.１０に示すシート試料
は、無水マレイン酸量を一定にして、低圧法ポリエチレ
ンの密度を変化させたものである。
また、No.１〜No.２、No.７〜No.８は、比較用のシート
試料（比較例と表示）であって、その内、No.１〜No.
２、No.７に示すシート試料は、無水マレイン酸量が
０．０２〜５wt％の範囲から外れるもの、No.８に示す
シート試料は、無水マレイン酸量が０．０２〜５wt％の
範囲内に設定される一方で、ポリエチレンに０．９２ｇ
／cm3の高圧法ポリエチレンが使用されてなるものであ
る。
試料（比較例と表示）であって、その内、No.１〜No.
２、No.７に示すシート試料は、無水マレイン酸量が
０．０２〜５wt％の範囲から外れるもの、No.８に示す
シート試料は、無水マレイン酸量が０．０２〜５wt％の
範囲内に設定される一方で、ポリエチレンに０．９２ｇ
／cm3の高圧法ポリエチレンが使用されてなるものであ
る。
結果の表に示すように、無水マレイン酸量が０．０２％
未満では、空間電荷量が多く、極性反転の低下も大き
い。５％を越えると、破壊強度の低下が顕著となった
（No.１〜No.７の比較による）。
未満では、空間電荷量が多く、極性反転の低下も大き
い。５％を越えると、破壊強度の低下が顕著となった
（No.１〜No.７の比較による）。
また、密度の小さい高圧法ポリエチレンでは空間電荷量
は小さいが破壊強度が低く、密度０．９４g/cm3 以上の
低圧法ポリエチレンにおいて良好な破壊特性が得られた
（No.７〜No.１０の比較による）。
は小さいが破壊強度が低く、密度０．９４g/cm3 以上の
低圧法ポリエチレンにおいて良好な破壊特性が得られた
（No.７〜No.１０の比較による）。
なお、この実験では、実施例のNo.３〜No.６、No.９〜N
o.１０に示すように、無水マレイン酸の量を０．０２〜
５wt％の範囲すれば、空間電荷量の低減を図ることがで
き、かつ破壊強度の向上を図ることができるが、一方
で、比較例のNo.１とNo.２とを比較してわかるように、
無水マレイン酸の量を必ずしも０．０２〜５wt％の範囲
に設定しなくとも、少量の無水マレイン酸を含有してい
るだけで、空間電荷量の低減を図ることができ、かつ破
壊強度の向上を図ることができることがわかる。
o.１０に示すように、無水マレイン酸の量を０．０２〜
５wt％の範囲すれば、空間電荷量の低減を図ることがで
き、かつ破壊強度の向上を図ることができるが、一方
で、比較例のNo.１とNo.２とを比較してわかるように、
無水マレイン酸の量を必ずしも０．０２〜５wt％の範囲
に設定しなくとも、少量の無水マレイン酸を含有してい
るだけで、空間電荷量の低減を図ることができ、かつ破
壊強度の向上を図ることができることがわかる。
◇実験例（２） 第５図の表に示すNo.１とNo.４の絶縁体と、ＸＬＰＥと
を絶縁体して直流電力ケーブルを造り、その破壊強度を
比較した。なお、ここで比較する直流電力ケーブルは、
胴体断面積６０mm2、絶縁厚３．５mm、押出による内部
及び外部半導電層を施した３層構造をとっている。
を絶縁体して直流電力ケーブルを造り、その破壊強度を
比較した。なお、ここで比較する直流電力ケーブルは、
胴体断面積６０mm2、絶縁厚３．５mm、押出による内部
及び外部半導電層を施した３層構造をとっている。
それぞれの直流電力ケーブルについて、９０℃の温度で
第６図に示す条件で破壊試験を行ない、その結果を第７
図の表に示す如くまとめた。
第６図に示す条件で破壊試験を行ない、その結果を第７
図の表に示す如くまとめた。
そして、第７図に示すようにNo.４の絶縁体によって作
製したケーブルは、No.１の絶縁体によって作製したケ
ーブル、ＸＬＰＥによって作製したケーブルと比較し
て、直流破壊特性（ＤＣ）、インパルス特性（Ｉmp）及
び直流極性反転特性が共に向上し、その破壊強度が向上
したことが明らかとなった。
製したケーブルは、No.１の絶縁体によって作製したケ
ーブル、ＸＬＰＥによって作製したケーブルと比較し
て、直流破壊特性（ＤＣ）、インパルス特性（Ｉmp）及
び直流極性反転特性が共に向上し、その破壊強度が向上
したことが明らかとなった。
「発明の効果」 以上詳細に説明したように、この発明によれば、無水マ
レイン酸をグラフト重合させてなる０．９４ｇ／cm3以
上の低圧法ポリエチレンを絶縁体に用い、また無水マレ
イン酸のグラフト量を０．０２〜５wt％の範囲に設定す
ることによって、絶縁体中に局部的に形成される空間電
荷の蓄積を抑制し、その破壊強度（絶縁性能）の向上を
図ることが可能となった。
レイン酸をグラフト重合させてなる０．９４ｇ／cm3以
上の低圧法ポリエチレンを絶縁体に用い、また無水マレ
イン酸のグラフト量を０．０２〜５wt％の範囲に設定す
ることによって、絶縁体中に局部的に形成される空間電
荷の蓄積を抑制し、その破壊強度（絶縁性能）の向上を
図ることが可能となった。
第１図〜第７図は本発明の一実施例を示す図であって、
第１図は無水マレイン酸をグラフト重合させてなるポリ
エチレンの構造式、第２図は破壊強度を試験する装置を
示す概略図、第３図は空間電荷量を試験する装置を示す
概略図、第４図(Ａ)は熱刺激電流と温度との関係を示す
グラフ、第４図(Ａ)はＩmax とＶｃ／Ｖｂとの関係を示
すグラフ、第５図はシート試料の破壊強度と空間電荷量
とを表す試験結果を示す表、第６図は直流電力ケーブル
を破壊させるための試験条件を示す表、第７図は直流電
力ケーブルの破壊強度と空間電荷量とを表す試験結果を
示す表である。
第１図は無水マレイン酸をグラフト重合させてなるポリ
エチレンの構造式、第２図は破壊強度を試験する装置を
示す概略図、第３図は空間電荷量を試験する装置を示す
概略図、第４図(Ａ)は熱刺激電流と温度との関係を示す
グラフ、第４図(Ａ)はＩmax とＶｃ／Ｖｂとの関係を示
すグラフ、第５図はシート試料の破壊強度と空間電荷量
とを表す試験結果を示す表、第６図は直流電力ケーブル
を破壊させるための試験条件を示す表、第７図は直流電
力ケーブルの破壊強度と空間電荷量とを表す試験結果を
示す表である。
フロントページの続き (72)発明者 高橋 亨 東京都江東区木場１丁目５番１号 藤倉電 線株式会社内 (72)発明者 畑田 道則 東京都江東区木場１丁目５番１号 藤倉電 線株式会社内 (72)発明者 丹羽 利夫 東京都江東区木場１丁目５番１号 藤倉電 線株式会社内 (56)参考文献 特開 昭63−150810（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】無水マレイン酸をグラフト重合させてなる
０．９４ｇ／cm3 以上の低圧法ポリエチレンを絶縁体に
用いたことを特徴とする直流電力ケーブル。 - 【請求項２】上記無水マレイン酸のグラフト量は０．０
２〜５wt％の範囲であることを特徴とする請求項１記載
の直流電力ケーブル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16031288A JPH0616366B2 (ja) | 1988-06-28 | 1988-06-28 | 直流電力ケーブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16031288A JPH0616366B2 (ja) | 1988-06-28 | 1988-06-28 | 直流電力ケーブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0210610A JPH0210610A (ja) | 1990-01-16 |
| JPH0616366B2 true JPH0616366B2 (ja) | 1994-03-02 |
Family
ID=15712235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16031288A Expired - Fee Related JPH0616366B2 (ja) | 1988-06-28 | 1988-06-28 | 直流電力ケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0616366B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010508812A (ja) * | 2006-11-03 | 2010-03-25 | ティー．エフ．エイチ．パブリケーションズ、インコーポレーテッド | 栄養補給剤 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE9800567L (sv) * | 1998-02-25 | 1999-08-26 | Abb Ab | En elektrisk likströmskabel med ett isoleringssystem innefattande en komposition baserad på extruderad, tväbunden polyeten och en metod för tillverkning av en sådan kabel |
| CN1120857C (zh) | 1998-09-16 | 2003-09-10 | 日本聚烯烃株式会社 | 电绝缘材料用树脂材料、以其制备的电绝缘材料及电线和电缆 |
| US8257782B2 (en) | 2000-08-02 | 2012-09-04 | Prysmian Cavi E Sistemi Energia S.R.L. | Electrical cable for high voltage direct current transmission, and insulating composition |
| JP2002093247A (ja) * | 2000-09-18 | 2002-03-29 | Fujikura Ltd | 直流電力ケーブル |
| US6903263B2 (en) | 2000-12-27 | 2005-06-07 | Pirelli, S.P.A. | Electrical cable, particularly for high voltage direct current transmission or distribution, and insulating composition |
-
1988
- 1988-06-28 JP JP16031288A patent/JPH0616366B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010508812A (ja) * | 2006-11-03 | 2010-03-25 | ティー．エフ．エイチ．パブリケーションズ、インコーポレーテッド | 栄養補給剤 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0210610A (ja) | 1990-01-16 |
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