JPH06158177A - 高靭性電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
高靭性電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH06158177A JPH06158177A JP34153892A JP34153892A JPH06158177A JP H06158177 A JPH06158177 A JP H06158177A JP 34153892 A JP34153892 A JP 34153892A JP 34153892 A JP34153892 A JP 34153892A JP H06158177 A JPH06158177 A JP H06158177A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 寒冷地用ラインパイプとして要求される電縫
鋼管の溶接部強度、低温靭性の性能を満足させる。 【構成】 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：
０．０１０％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．０７％、Ｖ：０．００５〜０．０７
％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成
分系を有する電縫鋼管の溶接部を８５０〜１０５０℃に
加熱し、冷却速度５〜２０℃／ｓｅｃで冷却した後、そ
のまままたは焼戻し温度５５０℃以下に加熱して冷却す
る。 【効果】 母材と同等レベル以上の高強度と低温靭性に
優れた溶接部を有する電縫鋼管を製造できる。
鋼管の溶接部強度、低温靭性の性能を満足させる。 【構成】 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：
０．０１０％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．０７％、Ｖ：０．００５〜０．０７
％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成
分系を有する電縫鋼管の溶接部を８５０〜１０５０℃に
加熱し、冷却速度５〜２０℃／ｓｅｃで冷却した後、そ
のまままたは焼戻し温度５５０℃以下に加熱して冷却す
る。 【効果】 母材と同等レベル以上の高強度と低温靭性に
優れた溶接部を有する電縫鋼管を製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、溶接部が高強度で、
低温靭性に優れた寒冷地でのラインパイプ等としての使
用に適した電縫鋼管の製造方法に関する。
低温靭性に優れた寒冷地でのラインパイプ等としての使
用に適した電縫鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近の石油、天然ガスの需要は、増加し
ておりこれに対応して世界各国で油田、ガス田の開発が
進められてきたが、それに伴って採掘し易い鉱床が減少
している。最近の油井、ガス井の開発状況は、アラス
カ、北海、シベリア等寒冷地での油井、ガス井の開発が
進み、これらの寒冷地での石油、ガス輸送用鋼管の需要
が急増している。寒冷地での石油、ガス輸送用鋼管に
は、用途、使用環境面からかなり厳しい強度レベルおよ
び低温靭性の優れたものが要求される傾向がある。
ておりこれに対応して世界各国で油田、ガス田の開発が
進められてきたが、それに伴って採掘し易い鉱床が減少
している。最近の油井、ガス井の開発状況は、アラス
カ、北海、シベリア等寒冷地での油井、ガス井の開発が
進み、これらの寒冷地での石油、ガス輸送用鋼管の需要
が急増している。寒冷地での石油、ガス輸送用鋼管に
は、用途、使用環境面からかなり厳しい強度レベルおよ
び低温靭性の優れたものが要求される傾向がある。
【０００３】上記した強度と低温靭性に加えて溶接性に
優れた電縫鋼管用の素材を得る手段としては、Ｃ、Ｓの
低減、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏなどの硬化型元素の添加、脱ガス
による介在物の減少、制御圧延などが採用されている。
一方、電縫部の性能は、主として化学成分と非金属介在
物に支配される。電縫鋼管用素材として、十分な強度、
寸法精度、電縫部の品質を保証し得る素材を用い、溶接
後にポストアニーラと称する局部熱処理装置により硬化
した溶接部の性能改善を行う。このポストアニーリング
での加熱は、溶接に比べて大入熱であるから、空冷で十
分ゆるやかな冷却速度が得られるため、適当な長さの空
冷帯を設けて水冷開始温度を低くしている。
優れた電縫鋼管用の素材を得る手段としては、Ｃ、Ｓの
低減、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏなどの硬化型元素の添加、脱ガス
による介在物の減少、制御圧延などが採用されている。
一方、電縫部の性能は、主として化学成分と非金属介在
物に支配される。電縫鋼管用素材として、十分な強度、
寸法精度、電縫部の品質を保証し得る素材を用い、溶接
後にポストアニーラと称する局部熱処理装置により硬化
した溶接部の性能改善を行う。このポストアニーリング
での加熱は、溶接に比べて大入熱であるから、空冷で十
分ゆるやかな冷却速度が得られるため、適当な長さの空
冷帯を設けて水冷開始温度を低くしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の電縫鋼管製造方法では、低温靭性の優れた素材を使
用し、適正なポストアニーリングや、管体熱処理を施し
ても、電縫部のシャルピー衝撃試験における破面遷移温
度（ｖＴrs）の改善には限界がある。このため、従来の
電縫鋼管の製造方法では、寒冷地用ラインパイプとして
要求される溶接部高強度、低温靭性の性能を満たすこと
が困難である。
来の電縫鋼管製造方法では、低温靭性の優れた素材を使
用し、適正なポストアニーリングや、管体熱処理を施し
ても、電縫部のシャルピー衝撃試験における破面遷移温
度（ｖＴrs）の改善には限界がある。このため、従来の
電縫鋼管の製造方法では、寒冷地用ラインパイプとして
要求される溶接部高強度、低温靭性の性能を満たすこと
が困難である。
【０００５】この発明の目的は、寒冷地用ラインパイプ
として要求される溶接部強度、低温靭性の双方の性能を
満たすことができる高靭性電縫鋼管の製造方法を提供す
ることにある。
として要求される溶接部強度、低温靭性の双方の性能を
満たすことができる高靭性電縫鋼管の製造方法を提供す
ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、所定の
成分組成の電縫鋼管製造用素材を用いて製造した電縫鋼
管の溶接部を、所定温度に加熱し、所定冷却速度で冷却
した後、冷却のまま、あるいは焼戻し温度５５０℃以下
に加熱した後冷却することによって、溶接部強度および
低温靭性が改善され、寒冷地用ラインパイプとして要求
される溶接部強度、低温靭性の双方を満足できることを
究明し、この発明に到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、所定の
成分組成の電縫鋼管製造用素材を用いて製造した電縫鋼
管の溶接部を、所定温度に加熱し、所定冷却速度で冷却
した後、冷却のまま、あるいは焼戻し温度５５０℃以下
に加熱した後冷却することによって、溶接部強度および
低温靭性が改善され、寒冷地用ラインパイプとして要求
される溶接部強度、低温靭性の双方を満足できることを
究明し、この発明に到達した。
【０００７】すなわちこの発明は、Ｃ：０．１０％以
下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．４〜１．６％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｂ：
０．０１〜０．０８％、Ｔｉ：０．０１〜０．０７％、
Ｖ：０．００５〜０．０７％を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなる成分系を有する電縫鋼管の溶接
部を焼入れ温度８５０〜１０５０℃に加熱し、冷却速度
５〜２０℃／ｓｅｃで冷却するのである。
下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．４〜１．６％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｂ：
０．０１〜０．０８％、Ｔｉ：０．０１〜０．０７％、
Ｖ：０．００５〜０．０７％を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなる成分系を有する電縫鋼管の溶接
部を焼入れ温度８５０〜１０５０℃に加熱し、冷却速度
５〜２０℃／ｓｅｃで冷却するのである。
【０００８】また、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．５
％以下、Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｐ：０．０２５％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．０８
％、Ｔｉ：０．０１〜０．０７％、Ｖ：０．００５〜
０．０７％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる成分系を有する電縫鋼管の溶接部を、焼入れ温度
８５０〜１０５０℃に加熱し、冷却速度５〜２０℃／ｓ
ｅｃで冷却したのち、焼戻し温度５５０℃以下に加熱し
て冷却するのである。
％以下、Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｐ：０．０２５％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．０８
％、Ｔｉ：０．０１〜０．０７％、Ｖ：０．００５〜
０．０７％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる成分系を有する電縫鋼管の溶接部を、焼入れ温度
８５０〜１０５０℃に加熱し、冷却速度５〜２０℃／ｓ
ｅｃで冷却したのち、焼戻し温度５５０℃以下に加熱し
て冷却するのである。
【０００９】
【作用】この発明においては、Ｃ：０．１０％以下、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｐ：０．
０２５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．０１
〜０．０８％、Ｔｉ：０．０１〜０．０７％、Ｖ：０．
００５〜０．０７％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる成分系を有する電縫鋼管の溶接部を、焼
入れ温度８５０〜１０５０℃に加熱し、冷却速度５〜２
０℃／ｓｅｃで冷却するから、フェライト粒が微細化し
て溶接部の硬度が母材なみに低下し、低温靭性が一層向
上するのである。さらに、上記電縫鋼管の溶接部を、焼
入れ温度８５０〜１０５０℃に加熱し、冷却速度５〜２
０℃／ｓｅｃで冷却したのち、焼戻し温度５５０℃以下
に加熱して冷却することによって、フェライト粒がさら
に微細化して溶接部の硬度が母材なみに低下し、低温靭
性が一層向上するのである。
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｐ：０．
０２５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．０１
〜０．０８％、Ｔｉ：０．０１〜０．０７％、Ｖ：０．
００５〜０．０７％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる成分系を有する電縫鋼管の溶接部を、焼
入れ温度８５０〜１０５０℃に加熱し、冷却速度５〜２
０℃／ｓｅｃで冷却するから、フェライト粒が微細化し
て溶接部の硬度が母材なみに低下し、低温靭性が一層向
上するのである。さらに、上記電縫鋼管の溶接部を、焼
入れ温度８５０〜１０５０℃に加熱し、冷却速度５〜２
０℃／ｓｅｃで冷却したのち、焼戻し温度５５０℃以下
に加熱して冷却することによって、フェライト粒がさら
に微細化して溶接部の硬度が母材なみに低下し、低温靭
性が一層向上するのである。
【００１０】以下にこの発明における電縫鋼管の化学成
分、電縫鋼管の溶接部に加える熱処理の順に限定理由を
詳述する。Ｃは強度を確保するために必要な元素である
が、靭性を確保するためには０．１０％以下とする必要
があるため、０．１０％以下とした。Ｓｉは脱酸のため
に必要な元素であるが、０．５％を超えると鋼を脆化さ
せるため、０．５％以下とした。Ｍｎは強度、靭性を確
保するために必要な元素であるが、０．４％未満では所
定の強度が得られず、また、１．６％を超えると溶接部
の焼入れ熱処理時にベイナイト組織が発生し、靭性性能
が低下するため、０．４〜１．６％とした。Ｐ、Ｓは介
在物レベル、清浄度レベルを確保して靭性を向上させる
ため少ない方が好ましいが、Ｐは容易に脱Ｐできる０．
０２５％以下、Ｓは容易に脱Ｓできる０．０１０％以下
で十分である。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖは結晶粒を微細化し、強
度、靭性を得るために必要な元素であるが、Ｎｂ、Ｔｉ
は０．０１％未満、Ｖは０．００５％未満ではその効果
が得られず、また、Ｎｂは０．０８％、Ｔｉ、Ｖは０．
０７％を超えるとその効果が飽和し、経済的に不利とな
るので、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％、Ｔｉ：０．０１
〜０．０７％、Ｖ：０．００５〜０．０７％とした。
分、電縫鋼管の溶接部に加える熱処理の順に限定理由を
詳述する。Ｃは強度を確保するために必要な元素である
が、靭性を確保するためには０．１０％以下とする必要
があるため、０．１０％以下とした。Ｓｉは脱酸のため
に必要な元素であるが、０．５％を超えると鋼を脆化さ
せるため、０．５％以下とした。Ｍｎは強度、靭性を確
保するために必要な元素であるが、０．４％未満では所
定の強度が得られず、また、１．６％を超えると溶接部
の焼入れ熱処理時にベイナイト組織が発生し、靭性性能
が低下するため、０．４〜１．６％とした。Ｐ、Ｓは介
在物レベル、清浄度レベルを確保して靭性を向上させる
ため少ない方が好ましいが、Ｐは容易に脱Ｐできる０．
０２５％以下、Ｓは容易に脱Ｓできる０．０１０％以下
で十分である。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖは結晶粒を微細化し、強
度、靭性を得るために必要な元素であるが、Ｎｂ、Ｔｉ
は０．０１％未満、Ｖは０．００５％未満ではその効果
が得られず、また、Ｎｂは０．０８％、Ｔｉ、Ｖは０．
０７％を超えるとその効果が飽和し、経済的に不利とな
るので、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％、Ｔｉ：０．０１
〜０．０７％、Ｖ：０．００５〜０．０７％とした。
【００１１】上記成分組成の電縫鋼管の溶接部の焼入れ
温度は、８５０℃未満ではオーステナイト化されず、ま
た、１０５０℃を超えるとベイナイト組織が発生し、靭
性に悪影響を及ぼすため、８５０〜１０５０℃とした。
冷却速度は、５℃／ｓｅｃ未満では十分な冷却速度が得
られないため、微細なフェライトまたはアシキュラーフ
ェライトを得ることができず、２０℃／ｓｅｃを超える
とベイナイト組織が発生し、靭性が劣化するため、５〜
２０℃／ｓｅｃとした。上記成分組成の電縫鋼管の溶接
部の焼入れ後の焼戻し温度は、溶接部の強度低下がな
く、母材と同等レベル以上の強度レベルを確保し、かつ
優れた低温靭性性能を確保するためには５５０℃以下を
選択する必要がある。
温度は、８５０℃未満ではオーステナイト化されず、ま
た、１０５０℃を超えるとベイナイト組織が発生し、靭
性に悪影響を及ぼすため、８５０〜１０５０℃とした。
冷却速度は、５℃／ｓｅｃ未満では十分な冷却速度が得
られないため、微細なフェライトまたはアシキュラーフ
ェライトを得ることができず、２０℃／ｓｅｃを超える
とベイナイト組織が発生し、靭性が劣化するため、５〜
２０℃／ｓｅｃとした。上記成分組成の電縫鋼管の溶接
部の焼入れ後の焼戻し温度は、溶接部の強度低下がな
く、母材と同等レベル以上の強度レベルを確保し、かつ
優れた低温靭性性能を確保するためには５５０℃以下を
選択する必要がある。
【００１２】
【実施例】表１に示す成分組成の供試鋼からなる直径４
０６．４ｍｍ、肉厚１２．７ｍｍの電縫鋼管の溶接部
を、図１に示すとおり、焼入れ温度８５０〜１０５０℃
に加熱したのち、１５℃／ｓｅｃで１００℃まで水冷
し、そのまま放冷あるいは溶接部を焼戻し温度３５０〜
８５０℃に加熱したのち放冷した各電縫鋼管の溶接部か
ら試験片を切り出し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準じて引
張強度試験とＪＩＳ Ｚ２２４２に基くシャルピ衝撃試
験を行い低温靭性を測定した。そして焼戻し温度と引張
強度との関係を図２に、母材引張強度と溶接部引張強度
との関係を図３に、焼戻し温度と−２０℃におけるシャ
ルピー吸収エネルギーとの関係を図４に示す。
０６．４ｍｍ、肉厚１２．７ｍｍの電縫鋼管の溶接部
を、図１に示すとおり、焼入れ温度８５０〜１０５０℃
に加熱したのち、１５℃／ｓｅｃで１００℃まで水冷
し、そのまま放冷あるいは溶接部を焼戻し温度３５０〜
８５０℃に加熱したのち放冷した各電縫鋼管の溶接部か
ら試験片を切り出し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準じて引
張強度試験とＪＩＳ Ｚ２２４２に基くシャルピ衝撃試
験を行い低温靭性を測定した。そして焼戻し温度と引張
強度との関係を図２に、母材引張強度と溶接部引張強度
との関係を図３に、焼戻し温度と−２０℃におけるシャ
ルピー吸収エネルギーとの関係を図４に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】図２に示すとおり、電縫鋼管の溶接部の引
張強度は、水冷後放冷のまま、あるいは焼戻し温度が５
５０℃までは比較的低下が少ないが、焼戻し温度が５５
０℃を超えると急激に低下している。また、図３に示す
とおり、溶接部の引張強度は、水冷後放冷のまま、ある
いは焼戻し温度が５５０℃までは母材引張強度レベルと
ほぼ同等ないし＋５Ｎ／ｍｍ2であるが、焼戻し温度が
５５０℃を超えると低下し、母材引張強度レベル−２〜
−７Ｎ／ｍｍ2となっている。さらに、図４に示すとお
り、電縫鋼管の溶接部の低温靭性を示すシャルピー吸収
エネルギーは、供試鋼では水冷後放冷のまま、焼戻し温
度が５５０℃以下あるいは７５０℃以上で安定してい
る。
張強度は、水冷後放冷のまま、あるいは焼戻し温度が５
５０℃までは比較的低下が少ないが、焼戻し温度が５５
０℃を超えると急激に低下している。また、図３に示す
とおり、溶接部の引張強度は、水冷後放冷のまま、ある
いは焼戻し温度が５５０℃までは母材引張強度レベルと
ほぼ同等ないし＋５Ｎ／ｍｍ2であるが、焼戻し温度が
５５０℃を超えると低下し、母材引張強度レベル−２〜
−７Ｎ／ｍｍ2となっている。さらに、図４に示すとお
り、電縫鋼管の溶接部の低温靭性を示すシャルピー吸収
エネルギーは、供試鋼では水冷後放冷のまま、焼戻し温
度が５５０℃以下あるいは７５０℃以上で安定してい
る。
【００１５】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、母材と同等レベル以上の高強度と低温靭性に優れた
溶接部を有する電縫鋼管を製造することができ、今後寒
冷地での石油、ガス輸送用およびガス低温輸送用ライン
パイプとして広い分野での使用が期待できる。
ば、母材と同等レベル以上の高強度と低温靭性に優れた
溶接部を有する電縫鋼管を製造することができ、今後寒
冷地での石油、ガス輸送用およびガス低温輸送用ライン
パイプとして広い分野での使用が期待できる。
【図１】この発明の実施例における電縫鋼管の溶接部の
熱処理パターンを従来法の熱処理パターンと比較して示
す説明図である。
熱処理パターンを従来法の熱処理パターンと比較して示
す説明図である。
【図２】この発明の実施例における電縫鋼管の溶接部の
焼戻し温度と引張強度との関係を示すグラフである。
焼戻し温度と引張強度との関係を示すグラフである。
【図３】この発明の実施例における母材引張強度と溶接
部引張強度との関係を示すグラフである。
部引張強度との関係を示すグラフである。
【図４】この発明の実施例における電縫鋼管の溶接部の
焼戻し温度とシャルピー吸収エネルギーとの関係を示す
グラフである。
焼戻し温度とシャルピー吸収エネルギーとの関係を示す
グラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｐ：０．０２５％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％、
Ｔｉ：０．０１〜０．０７％、Ｖ：０．００５〜０．０
７％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
成分系を有する電縫鋼管の溶接部を８５０〜１０５０℃
に加熱し、冷却速度５〜２０℃／ｓｅｃで冷却すること
を特徴とする高靭性電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｐ：０．０２５％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％、
Ｔｉ：０．０１〜０．０７％、Ｖ：０．００５〜０．０
７％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
成分系を有する電縫鋼管の溶接部を８５０〜１０５０℃
に加熱し、冷却速度５〜２０℃／ｓｅｃで冷却したの
ち、焼戻し温度５５０℃以下に加熱して冷却することを
特徴とする高靭性電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34153892A JPH06158177A (ja) | 1992-11-26 | 1992-11-26 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34153892A JPH06158177A (ja) | 1992-11-26 | 1992-11-26 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158177A true JPH06158177A (ja) | 1994-06-07 |
Family
ID=18346849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34153892A Pending JPH06158177A (ja) | 1992-11-26 | 1992-11-26 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158177A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009125801A (ja) * | 2007-11-28 | 2009-06-11 | Nissan Motor Co Ltd | 溶接方法 |
| WO2015004901A1 (ja) | 2013-07-09 | 2015-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ラインパイプ用厚肉電縫鋼管およびその製造方法 |
| CN108368582A (zh) * | 2016-03-22 | 2018-08-03 | 新日铁住金株式会社 | 线管用电焊钢管 |
-
1992
- 1992-11-26 JP JP34153892A patent/JPH06158177A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009125801A (ja) * | 2007-11-28 | 2009-06-11 | Nissan Motor Co Ltd | 溶接方法 |
| WO2015004901A1 (ja) | 2013-07-09 | 2015-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ラインパイプ用厚肉電縫鋼管およびその製造方法 |
| KR20160025624A (ko) | 2013-07-09 | 2016-03-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 라인 파이프용 후육 전봉 강관 및 그의 제조 방법 |
| EP3020840A4 (en) * | 2013-07-09 | 2016-08-03 | Jfe Steel Corp | THICK-WELD ELECTRIC RESISTANCE-WELDED STEEL TUBE FOR PIPE TUBE, AND METHOD OF MANUFACTURING SAME |
| US10385417B2 (en) | 2013-07-09 | 2019-08-20 | Jfe Steel Corporation | Heavy wall electric resistance welded steel pipe for line pipe and method for manufacturing the same |
| CN108368582A (zh) * | 2016-03-22 | 2018-08-03 | 新日铁住金株式会社 | 线管用电焊钢管 |
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