JPH0615691B2 - 引張強さ５８〜８５▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ２▼の高強度鋼の製造方法 - Google Patents
引張強さ５８〜８５▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ２▼の高強度鋼の製造方法Info
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- JPH0615691B2 JPH0615691B2 JP60135995A JP13599585A JPH0615691B2 JP H0615691 B2 JPH0615691 B2 JP H0615691B2 JP 60135995 A JP60135995 A JP 60135995A JP 13599585 A JP13599585 A JP 13599585A JP H0615691 B2 JPH0615691 B2 JP H0615691B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、厚鋼板の製造法に係り、特に溶接性にすぐれ
た一般用途の引張強さ５８〜８５kgf／mm2の高強度鋼の
製造法に関する。
た一般用途の引張強さ５８〜８５kgf／mm2の高強度鋼の
製造法に関する。
（従来の技術） 近年、鉄鋼構造物の大型化と高性能化が進み高強度鋼の
使用比率が増加しているが、それらの溶接施工コストの
上昇を防止する意味で溶接性の良好な高強度鋼が要求さ
れる。又一方ではコンクリート、その他材料との競合か
ら出来るだけ経済性が要求される。
使用比率が増加しているが、それらの溶接施工コストの
上昇を防止する意味で溶接性の良好な高強度鋼が要求さ
れる。又一方ではコンクリート、その他材料との競合か
ら出来るだけ経済性が要求される。
これらの要求に対して最近種々の新しい製造法の開発が
行われ品質改善が行われている。例えば特開昭５９−１
３６４１９号公報や特開昭５９−１００２１４号公報に
示されるようにＮbを添加し、これを充分固溶せしめる
ように高温で加熱し、続いてこれを制御圧延し、次いで
直ちに、水冷して焼入れた後焼戻すことにより低炭素当
量の高張力鋼や厚肉の高張力鋼の製造法など鋼片の加熱
時にNbの炭・窒化物を充分固溶するように加熱温度を高
くする方法が散見される。
行われ品質改善が行われている。例えば特開昭５９−１
３６４１９号公報や特開昭５９−１００２１４号公報に
示されるようにＮbを添加し、これを充分固溶せしめる
ように高温で加熱し、続いてこれを制御圧延し、次いで
直ちに、水冷して焼入れた後焼戻すことにより低炭素当
量の高張力鋼や厚肉の高張力鋼の製造法など鋼片の加熱
時にNbの炭・窒化物を充分固溶するように加熱温度を高
くする方法が散見される。
（発明が解決しようとする問題点） しかるにこれらの従来法はそれぞれ高溶接、高強度の鋼
を製造することは可能であっても一旦固溶したNbの炭・
窒化物の殆んどが焼戻しの際に析出し靭性を害すること
と鋼片の加熱温度が高いため加熱時にオーステナイトの
粒成長が起り、これが圧延後のオーステナイト粒度を大
きくして靭性を阻害するなどの欠点を有する。
を製造することは可能であっても一旦固溶したNbの炭・
窒化物の殆んどが焼戻しの際に析出し靭性を害すること
と鋼片の加熱温度が高いため加熱時にオーステナイトの
粒成長が起り、これが圧延後のオーステナイト粒度を大
きくして靭性を阻害するなどの欠点を有する。
（問題点を解決するための手段） そこで本発明者らは上記の既存技術の問題点を考慮した
結果、特に鋼片の加熱工程でのＮbによるオーステナイ
ト粒成長抑制やＢの焼入性有効利用のためのＮの固定お
よび水冷後の再加熱による熱戻し時のNbの析出による脆
化等を配慮した新規な製造手段により特性のすぐれた鋼
板の製造が可能であることを見出した。
結果、特に鋼片の加熱工程でのＮbによるオーステナイ
ト粒成長抑制やＢの焼入性有効利用のためのＮの固定お
よび水冷後の再加熱による熱戻し時のNbの析出による脆
化等を配慮した新規な製造手段により特性のすぐれた鋼
板の製造が可能であることを見出した。
即ち、鋼中のNbは常温では極く一部にNbと窒素、炭素に
結びついたNbの炭・窒化物として存在するが高温状態、
つまり１１００℃以上ではその殆んどが地鉄中に固溶し
ている。この固溶Nbは圧延の際未再結晶域の上限温度を
上昇させ変態後のマルテンサイトやベイナイト、フェラ
イトの微細化を促進するための制御圧延を容易にする効
果がある。
結びついたNbの炭・窒化物として存在するが高温状態、
つまり１１００℃以上ではその殆んどが地鉄中に固溶し
ている。この固溶Nbは圧延の際未再結晶域の上限温度を
上昇させ変態後のマルテンサイトやベイナイト、フェラ
イトの微細化を促進するための制御圧延を容易にする効
果がある。
この際鋼片を一旦常温附近迄冷却させた場合、鋼中のNb
はその殆んどが炭・窒化物として析出しているため、再
度加熱して圧延する場合このNb炭・窒化物を再び地鉄中
に溶解する必要があり、このため実際には１１００℃以
下の加熱が行われる。しかしながら、この場合固溶した
Nbは水冷後再加熱による焼戻しの際にその殆んどが析出
し、強化を著しく上昇させるが同時に析出歪みによる脆
化を伴う。
はその殆んどが炭・窒化物として析出しているため、再
度加熱して圧延する場合このNb炭・窒化物を再び地鉄中
に溶解する必要があり、このため実際には１１００℃以
下の加熱が行われる。しかしながら、この場合固溶した
Nbは水冷後再加熱による焼戻しの際にその殆んどが析出
し、強化を著しく上昇させるが同時に析出歪みによる脆
化を伴う。
そこで本発明者らは、全Nb炭・窒化物が固溶する温度よ
り低くNb炭・窒化物が全く固溶しない温度より高い温
度、つまり一部のNb炭・窒化物が固溶し残部のNb炭・窒
化物が残存してこの残存するNb炭・窒化物がオーステナ
イトの結晶粒の粗大化を防止することが可能となる状態
に鋼片の加熱条件を設定し、このオーステナイトが細粒
である状態から圧延を開始した所、圧延終了後のオース
テナイト粒度が極度に細かくなり、水冷後の鋼板の焼入
組織が細粒になる結果、靭性の向上が認められることを
見出した。またこの際、NbによるＮの固定効果によりＢ
が有効に焼入れに作用することもわかった。さらに又、
その後引続き実施する再加熱による焼戻しの際、焼入組
織のテンパー効果と同様に鋼片加熱時に一部固溶したNb
炭・窒化物の析出による若干の析出硬化が現れるが、こ
の析出硬化に付随する靭性劣化を組織が細粒であること
により最小限に抑えられることも見出した。本発明はこ
れらの新規な知見に基づいてなされたものである。
り低くNb炭・窒化物が全く固溶しない温度より高い温
度、つまり一部のNb炭・窒化物が固溶し残部のNb炭・窒
化物が残存してこの残存するNb炭・窒化物がオーステナ
イトの結晶粒の粗大化を防止することが可能となる状態
に鋼片の加熱条件を設定し、このオーステナイトが細粒
である状態から圧延を開始した所、圧延終了後のオース
テナイト粒度が極度に細かくなり、水冷後の鋼板の焼入
組織が細粒になる結果、靭性の向上が認められることを
見出した。またこの際、NbによるＮの固定効果によりＢ
が有効に焼入れに作用することもわかった。さらに又、
その後引続き実施する再加熱による焼戻しの際、焼入組
織のテンパー効果と同様に鋼片加熱時に一部固溶したNb
炭・窒化物の析出による若干の析出硬化が現れるが、こ
の析出硬化に付随する靭性劣化を組織が細粒であること
により最小限に抑えられることも見出した。本発明はこ
れらの新規な知見に基づいてなされたものである。
（発明の構成、作用） 即ち本発明は、以上の知見を得てなされたものであっ
て、その要旨とするところは下記のとおりである。
て、その要旨とするところは下記のとおりである。
(1)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。
(2)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
(3)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Ni：１．０％以下 Cu：０．５以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
(4)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ｖ：０．０１〜０．０５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。
(5)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ti：０．００５〜０．０４％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。
(6)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ca：０．００２〜０．０１％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。
(7)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ca：０．００２〜０．０１％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
(8)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種、および Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
(9)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ca：０．００２〜０．０１％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種、および Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
(10)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ｖ：０．０１〜０．０５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
(11)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ｖ：０．０１〜０．０５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種、および Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
(12)重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ｖ：０．０１〜０．０５％、 Ti：０．００５〜０．０４％、 Ca：０．００２〜０．０１％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種、および Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
以下に本発明を詳細に説明する。
先ず最初に本発明においては引張強さ５８〜８５kgf／m
m2の鋼を対象とするものであるがそのように限定したの
は引張強さが５８kgf／mm2未満の鋼は圧延ままか或いは
圧延後水冷を行っても水冷後の組織がフェライトとパー
ライト若しくは極く少量の上部ベイナイトを含む組織で
あり化学成分もSi-Mn系または他の合金元素を含むこと
があっても極く少量の添加量で充分であって本発明の主
旨とは異なる。一方８５kgf／mm2超の引張強さを有する
鋼は通常焼入焼戻し処理によって製造するが焼入後の組
織は一般的に下部ベイナイト又はマルテンサイト若しく
はそれらの混合組織であってこれらの硬化組織を得るた
めにはNbの炭・窒化物を利用した細粒オーステナイトを
焼入れ時に出すことは好ましくなく本発明の対象からは
除外した。
m2の鋼を対象とするものであるがそのように限定したの
は引張強さが５８kgf／mm2未満の鋼は圧延ままか或いは
圧延後水冷を行っても水冷後の組織がフェライトとパー
ライト若しくは極く少量の上部ベイナイトを含む組織で
あり化学成分もSi-Mn系または他の合金元素を含むこと
があっても極く少量の添加量で充分であって本発明の主
旨とは異なる。一方８５kgf／mm2超の引張強さを有する
鋼は通常焼入焼戻し処理によって製造するが焼入後の組
織は一般的に下部ベイナイト又はマルテンサイト若しく
はそれらの混合組織であってこれらの硬化組織を得るた
めにはNbの炭・窒化物を利用した細粒オーステナイトを
焼入れ時に出すことは好ましくなく本発明の対象からは
除外した。
次に本発明の対象とする鋼を構成する化学成分の限定理
由を説明する。最初にＣは強度確保上必要な元素である
が０．０３％未満の低い含有量では厚みが比較的小さい
場合でも本発明の対象とする鋼の強度の確保が出来な
い。０．１４％超の含有量では耐溶接割れ性の劣化、靭
性の劣化、溶接熱影響部の硬化が著るしく又、耐応力腐
食割れ性等の用途上必要な特性の劣化を招くことがあ
る。したがって０．０３〜０．１４％とする。
由を説明する。最初にＣは強度確保上必要な元素である
が０．０３％未満の低い含有量では厚みが比較的小さい
場合でも本発明の対象とする鋼の強度の確保が出来な
い。０．１４％超の含有量では耐溶接割れ性の劣化、靭
性の劣化、溶接熱影響部の硬化が著るしく又、耐応力腐
食割れ性等の用途上必要な特性の劣化を招くことがあ
る。したがって０．０３〜０．１４％とする。
次にSiは通常の製鋼法では鋼中に多少含まれ固溶硬化に
より強度上昇に寄与するが多量に添加すると靭性が劣化
し、０．６％超では特に溶接熱影響部の靭性も著るしく
劣化するため０．６％以下とした。
より強度上昇に寄与するが多量に添加すると靭性が劣化
し、０．６％超では特に溶接熱影響部の靭性も著るしく
劣化するため０．６％以下とした。
次にMnは変態点を下げ焼入性を上げ強度の確保、靭性の
向上に有効であるが１．６％を超えると溶接時低温割れ
の発生を助長する。また、０．５％未満では前述の強
度、靭性の確保に必要な効果が発揮出来ない。したがっ
て０．５〜１．６％とする。
向上に有効であるが１．６％を超えると溶接時低温割れ
の発生を助長する。また、０．５％未満では前述の強
度、靭性の確保に必要な効果が発揮出来ない。したがっ
て０．５〜１．６％とする。
さらにNbは前述の通り本発明の工程との関連で加熱時の
オーステナイト粒の粗大化防止効果と圧延に際しての細
粒化効果、水冷後の焼戻しの際の析出強化の主要元素と
しての重要な役割りを果すが０．００５％未満の少量で
は前記の効果が少く、本発明の主旨にそわない。また
０．０３％を超えても上記効果に対する割合いは飽和
し、反面溶接熱影響部や溶着鋼の切欠靭性を低下させる
要因となる。従って限定量は０．００５〜０．０３％で
ある。
オーステナイト粒の粗大化防止効果と圧延に際しての細
粒化効果、水冷後の焼戻しの際の析出強化の主要元素と
しての重要な役割りを果すが０．００５％未満の少量で
は前記の効果が少く、本発明の主旨にそわない。また
０．０３％を超えても上記効果に対する割合いは飽和
し、反面溶接熱影響部や溶着鋼の切欠靭性を低下させる
要因となる。従って限定量は０．００５〜０．０３％で
ある。
次にＢは高温での変態を抑制しベイナイト領域での変態
を行わしめる際にきわめて有用な元素であるが０．００
０５％未満ではその効果が少く、０．００１５％超では
溶接熱影響部の靭性を著るしく劣化させる。０．０００
５〜０．００１５％の適量ではNbとの共存で相乗効果を
発揮し靭性劣化を伴なわない焼入性向上効果を発揮す
る。
を行わしめる際にきわめて有用な元素であるが０．００
０５％未満ではその効果が少く、０．００１５％超では
溶接熱影響部の靭性を著るしく劣化させる。０．０００
５〜０．００１５％の適量ではNbとの共存で相乗効果を
発揮し靭性劣化を伴なわない焼入性向上効果を発揮す
る。
Alは鋼中の酸素と結びついて精錬、脱酸時Al2O3として
酸素を除去する他鋼中のＮと結びついてAlNとし、組織
の微細化に寄与するが、添加量がTotal Alとして０．１
％を超えると反って粒の粗大化と鋼中のAl2O3等の介在
物の量の増大を招き靭性を阻害する。
酸素を除去する他鋼中のＮと結びついてAlNとし、組織
の微細化に寄与するが、添加量がTotal Alとして０．１
％を超えると反って粒の粗大化と鋼中のAl2O3等の介在
物の量の増大を招き靭性を阻害する。
一方Ｎは溶接熱影響部の切欠靭性を確保し、かつＢを添
加した場合のＢの焼入性を充分に発揮せしめるために上
限を０．００６０％とし、またNbと結びついて析出強化
を助長し、AlやTiと結合してAlNやTiNとし溶接熱影響部
の粒の粗大化を防止する意味で効果があるがいずれもそ
の効果を発揮する下限は０．００１％である。すなわち
それぞれの限定量を外れれば前述の各々の効果は少くな
る。
加した場合のＢの焼入性を充分に発揮せしめるために上
限を０．００６０％とし、またNbと結びついて析出強化
を助長し、AlやTiと結合してAlNやTiNとし溶接熱影響部
の粒の粗大化を防止する意味で効果があるがいずれもそ
の効果を発揮する下限は０．００１％である。すなわち
それぞれの限定量を外れれば前述の各々の効果は少くな
る。
以上が基本的元素であるが、さらに本発明においては、
前記以外の元素としてCr，Mo，Ni，Cu，Ｖ，Ti，Caのい
ずれか１種以上を添加することにより鋼材の断面厚みに
応じて焼入性を確保して強度を確保し、靭性を一そう向
上せしめることが出来る。これらのうち先ずCr，Moは圧
延後水冷を行う際の焼入性の向上効果や炭化物の組成や
形態を改善する等の効果、Moは更に水冷後の焼戻しを行
う場合や強度が７０kgf／mm2以上の高強度鋼の溶接部の
応力除去焼鈍による脆化を防止する効果等の多くの効果
がある。しかしこれらの元素をあまり多量に添加するこ
とは溶接性を損うことになりまた添加量の割合いには効
果が期待出来ないこともあってある上限値が決定出来る
がCrは０．６％，Moは０．５％がその限界である。また
Crの下限値０．１％は焼入性の期待可能な数値つまりこ
れ未満の添加量では焼入性を向上することが不可能であ
る。
前記以外の元素としてCr，Mo，Ni，Cu，Ｖ，Ti，Caのい
ずれか１種以上を添加することにより鋼材の断面厚みに
応じて焼入性を確保して強度を確保し、靭性を一そう向
上せしめることが出来る。これらのうち先ずCr，Moは圧
延後水冷を行う際の焼入性の向上効果や炭化物の組成や
形態を改善する等の効果、Moは更に水冷後の焼戻しを行
う場合や強度が７０kgf／mm2以上の高強度鋼の溶接部の
応力除去焼鈍による脆化を防止する効果等の多くの効果
がある。しかしこれらの元素をあまり多量に添加するこ
とは溶接性を損うことになりまた添加量の割合いには効
果が期待出来ないこともあってある上限値が決定出来る
がCrは０．６％，Moは０．５％がその限界である。また
Crの下限値０．１％は焼入性の期待可能な数値つまりこ
れ未満の添加量では焼入性を向上することが不可能であ
る。
Ni，Cuは固溶による地鉄の強度靭性の向上効果があるが
Ni１．０％超、Cu０．５％超では共に溶接性阻害の点か
ら限界外とした。
Ni１．０％超、Cu０．５％超では共に溶接性阻害の点か
ら限界外とした。
ＶはNbと共に炭・窒化物を形成して焼戻し時に析出する
ことにより強化が期待出来るものであって同一量のNbよ
りはその効果が小さいが０．０１％以上からその効果が
認められる。しかし０．０５％を超えると母材および溶
接熱影響部の靭性を劣化させ、併せて耐溶接割れ性をも
劣化させる。したがって０．０１〜０．０５％をその限
定量とした。
ことにより強化が期待出来るものであって同一量のNbよ
りはその効果が小さいが０．０１％以上からその効果が
認められる。しかし０．０５％を超えると母材および溶
接熱影響部の靭性を劣化させ、併せて耐溶接割れ性をも
劣化させる。したがって０．０１〜０．０５％をその限
定量とした。
TiはＮを固定しＢを有効化させるためＢ添加と併用して
添加したり、TiNとして溶接熱影響部の粒粗大化を防止
し靭性の劣化を防ぐため添加することがあるが０．００
５％未満ではそれらの効果はなくなり、０．０４％を超
えると本発明の対象とする強度の鋼でも母材靭性を劣化
させるので０．００５〜０．０４％に限定した。Caは硫
化物の形態制御を行い、圧延方向と直角な方向の切欠靭
性を向上させる目的で添加することがあるが、その場合
0.002％未満ではその効果が充分でない場合があり、ま
た０．０１％を超えると表面および内部の介在物が増加
しUST検査での不良原因になることある。したがって限
定量は０．００２〜０．０１％とした。
添加したり、TiNとして溶接熱影響部の粒粗大化を防止
し靭性の劣化を防ぐため添加することがあるが０．００
５％未満ではそれらの効果はなくなり、０．０４％を超
えると本発明の対象とする強度の鋼でも母材靭性を劣化
させるので０．００５〜０．０４％に限定した。Caは硫
化物の形態制御を行い、圧延方向と直角な方向の切欠靭
性を向上させる目的で添加することがあるが、その場合
0.002％未満ではその効果が充分でない場合があり、ま
た０．０１％を超えると表面および内部の介在物が増加
しUST検査での不良原因になることある。したがって限
定量は０．００２〜０．０１％とした。
次に本発明における製造条件限定についてその理由を説
声明する。
声明する。
先ず本発明においては前述の如き化学成分を有する鋼片
を用いるのであるが鋼片については鋳造まま或いは偏析
を拡散する目的又は断面厚みの減少を目的とした減厚圧
延を行い冷却したものでもよく特に指定しない。
を用いるのであるが鋼片については鋳造まま或いは偏析
を拡散する目的又は断面厚みの減少を目的とした減厚圧
延を行い冷却したものでもよく特に指定しない。
次に鋼片の加熱はＮbの炭・窒化物が部分的に地鉄、即
ちオーステナイト中の固溶する条件で行うものであるそ
の温度はNbの炭・窒化物が固溶を開始し、全ての炭・窒
化物が固溶し終らない温度がよく、本発明では１０００
〜１１００℃の範囲が規定するが、特に望ましいのは１
０２０〜１０７０℃である。この目的は圧延後水冷を行
う際のオーステナイト粒度を微細にするためであるが、
本発明の規定する化学成分ではNbの炭・窒化物が加熱時
のオーステナイトの粗大化を阻止するのに有効に働く。
しかしながら高温つまり１１００℃を超えるような温度
或いは１０７０℃〜１１００℃の範囲でも長時間の保定
を行うと、Nbの炭・窒化物の殆んど全部がオーステナイ
ト中に固溶してしまい、その結果急激にその粒度の粗大
化を招くことになる。一方Nbは、オーステナイト中に固
溶すると熱間圧延の際オーステナイトの再結晶を制御す
る作用があり、特に圧延の比較的低温域において再結晶
阻止効果が強いため、変形帯を有する伸長オーステナイ
トになり易く後の水冷の際に焼入組織が微細化する結果
となる。更に固溶したNbは過冷の状態にあるからのちの
焼戻しの際にNbの炭・窒化物として改めて析出し析出の
際の歪み硬化現象として強度を上昇せしめる。更にNbは
窒素と結合し窒化物を形成しているから本発明の対象と
なる高張力鋼のようにＢを焼入れ性向上元素として使用
する場合は、Ｂを窒素から保護しBNとなって焼入性効果
が減少するのを防止する。
ちオーステナイト中の固溶する条件で行うものであるそ
の温度はNbの炭・窒化物が固溶を開始し、全ての炭・窒
化物が固溶し終らない温度がよく、本発明では１０００
〜１１００℃の範囲が規定するが、特に望ましいのは１
０２０〜１０７０℃である。この目的は圧延後水冷を行
う際のオーステナイト粒度を微細にするためであるが、
本発明の規定する化学成分ではNbの炭・窒化物が加熱時
のオーステナイトの粗大化を阻止するのに有効に働く。
しかしながら高温つまり１１００℃を超えるような温度
或いは１０７０℃〜１１００℃の範囲でも長時間の保定
を行うと、Nbの炭・窒化物の殆んど全部がオーステナイ
ト中に固溶してしまい、その結果急激にその粒度の粗大
化を招くことになる。一方Nbは、オーステナイト中に固
溶すると熱間圧延の際オーステナイトの再結晶を制御す
る作用があり、特に圧延の比較的低温域において再結晶
阻止効果が強いため、変形帯を有する伸長オーステナイ
トになり易く後の水冷の際に焼入組織が微細化する結果
となる。更に固溶したNbは過冷の状態にあるからのちの
焼戻しの際にNbの炭・窒化物として改めて析出し析出の
際の歪み硬化現象として強度を上昇せしめる。更にNbは
窒素と結合し窒化物を形成しているから本発明の対象と
なる高張力鋼のようにＢを焼入れ性向上元素として使用
する場合は、Ｂを窒素から保護しBNとなって焼入性効果
が減少するのを防止する。
本発明はこのようにNbの各種役割りを全て利用するもの
で従って鋼片の加熱の際の加熱条件を充分に制御する必
要を有する。
で従って鋼片の加熱の際の加熱条件を充分に制御する必
要を有する。
次に圧延の際の圧下を９５０℃以下水冷開始迄の温度で
３０％以上の圧下率になるように規定したのは、前述の
ように加熱の際に一部地鉄中に固溶したNbが部分的に圧
延の際の歪み誘起により析出し、これが再結晶を抑制す
るため前述のように変形帯を多量に持つ伸長オーステナ
イトとなって焼入後の組織を微細にするからであるが、
この有効圧延温度の上限が９５０℃であり、伸長オース
テナイトを有効に生成せしめる圧下率の下限が３０％で
ある。つまりこの規定する温度を超える温度範囲で規定
する圧下率以下の圧延を行っても目的とする微細組織は
得られず、従って本発明の目的とする高強度鋼は得られ
ない。
３０％以上の圧下率になるように規定したのは、前述の
ように加熱の際に一部地鉄中に固溶したNbが部分的に圧
延の際の歪み誘起により析出し、これが再結晶を抑制す
るため前述のように変形帯を多量に持つ伸長オーステナ
イトとなって焼入後の組織を微細にするからであるが、
この有効圧延温度の上限が９５０℃であり、伸長オース
テナイトを有効に生成せしめる圧下率の下限が３０％で
ある。つまりこの規定する温度を超える温度範囲で規定
する圧下率以下の圧延を行っても目的とする微細組織は
得られず、従って本発明の目的とする高強度鋼は得られ
ない。
一方温度域の下限を水冷開始温度迄としたのは本発明で
は圧延後直ちに水冷を行うことが望ましいからであっ
て、水冷の開始温度は化学成分や圧下量等によって異な
るため本発明では規定しないがほぼ７００〜８６０℃の
範囲である。
は圧延後直ちに水冷を行うことが望ましいからであっ
て、水冷の開始温度は化学成分や圧下量等によって異な
るため本発明では規定しないがほぼ７００〜８６０℃の
範囲である。
圧延はこの水冷開始温度直前迄行うのが望ましいが、実
際は圧延機と水冷装置の間に距離があり若干の時間がか
かる。しかしながら、少くとも圧延終了後６０秒以内に
水冷を開始する必要がある。
際は圧延機と水冷装置の間に距離があり若干の時間がか
かる。しかしながら、少くとも圧延終了後６０秒以内に
水冷を開始する必要がある。
次に４００℃以下迄水冷をするのは本発明に規定する化
学成分を有する鋼の水冷時における変態終了温度が４０
０℃以下、特に４００〜４５０℃であって、この温度以
下の温度に迄水冷を施こすことによりベイナイトを主体
とする組織が得られるからであり、逆にこの温度より高
い温度で水冷を停止した場合、充分な硬化組織が得られ
ず焼戻しを行っても所定の強度の鋼が得られない。
学成分を有する鋼の水冷時における変態終了温度が４０
０℃以下、特に４００〜４５０℃であって、この温度以
下の温度に迄水冷を施こすことによりベイナイトを主体
とする組織が得られるからであり、逆にこの温度より高
い温度で水冷を停止した場合、充分な硬化組織が得られ
ず焼戻しを行っても所定の強度の鋼が得られない。
水冷後の焼戻しは水冷が終了して直ちに行うか一旦常温
迄冷却後、行ってもよいが再加熱により６９０℃以下の
温度に加熱して行う。これは硬化組織の軟化とそれに付
随する高靭化および一部固溶したNbの炭・窒化物の析出
による強化を目的としたものである。ここで６９０℃以
下と規定したのは工場における生産時の管理限界上焼戻
し温度がAc1点を部分的にでも超えないように余裕をみ
て決めたものである。
迄冷却後、行ってもよいが再加熱により６９０℃以下の
温度に加熱して行う。これは硬化組織の軟化とそれに付
随する高靭化および一部固溶したNbの炭・窒化物の析出
による強化を目的としたものである。ここで６９０℃以
下と規定したのは工場における生産時の管理限界上焼戻
し温度がAc1点を部分的にでも超えないように余裕をみ
て決めたものである。
次に本発明の効果を実施例により更に具体的に説明す
る。
る。
（実施例） 第１表に示す化学成分を有する鋼を溶製し、同表欄外に
示す鋳造条件で連続鋳造、又は普通造塊−分塊圧延、若
しくは小型溶解炉の場合は造塊−鍛造を行い連続鋳造の
場合は鋳造まま、または減厚圧延後第２表に示す製造条
件に沿った製造を行い各種厚みの厚鋼板よりその厚み方
向の1／4の位置から引張試験片、シャルピー衝撃試験片
を採取しそれぞれ試験を行った。これらの試験結果を第
２表に併記して示す。
示す鋳造条件で連続鋳造、又は普通造塊−分塊圧延、若
しくは小型溶解炉の場合は造塊−鍛造を行い連続鋳造の
場合は鋳造まま、または減厚圧延後第２表に示す製造条
件に沿った製造を行い各種厚みの厚鋼板よりその厚み方
向の1／4の位置から引張試験片、シャルピー衝撃試験片
を採取しそれぞれ試験を行った。これらの試験結果を第
２表に併記して示す。
これらによると本発明によるNo.１〜No.１３の鋼はいず
れも強度が本発明の目的とする強度を満足し切欠靭性も
良好で溶接性のすぐれた鋼が得られていることがわか
る。
れも強度が本発明の目的とする強度を満足し切欠靭性も
良好で溶接性のすぐれた鋼が得られていることがわか
る。
これに対しNo.１４〜No.１７は化学成分が本発明の規定
値より外れたもの、No.１８〜No.２１は化学成分が本発
明の規定に入っているものの本発明の規定する製造条件
に外れており、特にNo.１８はNbの炭窒化物が完全に固
溶する加熱条件、No.１９はNbの炭窒化物が殆んど溶け
残っている条件での加熱のためいずれも強度並びに靭性
が劣る結果を示しており、本発明の効果による差が顕著
に示されている。
値より外れたもの、No.１８〜No.２１は化学成分が本発
明の規定に入っているものの本発明の規定する製造条件
に外れており、特にNo.１８はNbの炭窒化物が完全に固
溶する加熱条件、No.１９はNbの炭窒化物が殆んど溶け
残っている条件での加熱のためいずれも強度並びに靭性
が劣る結果を示しており、本発明の効果による差が顕著
に示されている。
（発明の効果） 以上の実施例からみても明らかな如く本発明によれば従
来法により得られた鋼に比して靭性が良好で溶接性のす
ぐれた高強度鋼材を製造し得ることが可能となるもので
あり産業上の効果は顕著なものがある。
来法により得られた鋼に比して靭性が良好で溶接性のす
ぐれた高強度鋼材を製造し得ることが可能となるもので
あり産業上の効果は顕著なものがある。
Claims (12)
- 【請求項１】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。 - 【請求項２】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。 - 【請求項３】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。 - 【請求項４】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ｖ：０．０１〜０．０５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。 - 【請求項５】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ti：０．００５〜０．０４％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。 - 【請求項６】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ca：０．００２〜０．０１％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を
１０００℃以上１１００℃以下の温度に加熱し、引続い
て９５０℃以下水冷開始までの温度で少なくとも３０％
の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０秒以内に水冷を行
い、４００℃以下の温度まで水冷した後、６９０℃以下
の温度で焼戻し処理を行うことを特徴とする引張強さ５
８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方法。 - 【請求項７】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ca：０．００２〜０．０１％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。 - 【請求項８】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種、および Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。 - 【請求項９】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ca：０．００２〜０．０１％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種、および Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。 - 【請求項１０】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ｖ：０．０１〜０．０５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。 - 【請求項１１】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ｖ：０．０１〜０．０５％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種、および Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。 - 【請求項１２】重量％にて Ｃ：０．０３〜０．１４％、 Si：０．６％以下、 Mn：０．５〜１．６％、 Nb：０．００５〜０．０３％、 Ｂ：０．０００５〜０．００１５％、 Ｖ：０．０１〜０．０５％、 Ti：０．００５〜０．０４％、 Ca：０．００２〜０．０１％、 Total Al：０．１％以下、 TotalＮ：０．００１〜０．００６０％ を含み、更に、 Cr：０．１〜０．６％、 Mo：０．５％以下 の１種または２種、および Ni：１．０％以下 Cu：０．５％以下 の１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる鋼片を１０００℃以上１１００℃以下の温度
に加熱し、引続いて９５０℃以下水冷開始までの温度で
少なくとも３０％の圧下を伴う圧延を施し、圧延後６０
秒以内に水冷を行い、４００℃以下の温度まで水冷した
後、６９０℃以下の温度で焼戻し処理を行うことを特徴
とする引張強さ５８〜８５kgf/mm2の高強度鋼の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60135995A JPH0615691B2 (ja) | 1985-06-24 | 1985-06-24 | 引張強さ５８〜８５▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ２▼の高強度鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60135995A JPH0615691B2 (ja) | 1985-06-24 | 1985-06-24 | 引張強さ５８〜８５▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ２▼の高強度鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61295320A JPS61295320A (ja) | 1986-12-26 |
| JPH0615691B2 true JPH0615691B2 (ja) | 1994-03-02 |
Family
ID=15164730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60135995A Expired - Fee Related JPH0615691B2 (ja) | 1985-06-24 | 1985-06-24 | 引張強さ５８〜８５▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ２▼の高強度鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0615691B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS63176419A (ja) * | 1987-01-13 | 1988-07-20 | Kobe Steel Ltd | 厚鋼板のオンライン直接焼入れ方法 |
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Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5397922A (en) * | 1977-02-08 | 1978-08-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of non-refined high tensile steel |
-
1985
- 1985-06-24 JP JP60135995A patent/JPH0615691B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5397922A (en) * | 1977-02-08 | 1978-08-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of non-refined high tensile steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61295320A (ja) | 1986-12-26 |
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