JPH06136450A - 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH06136450A JPH06136450A JP17166692A JP17166692A JPH06136450A JP H06136450 A JPH06136450 A JP H06136450A JP 17166692 A JP17166692 A JP 17166692A JP 17166692 A JP17166692 A JP 17166692A JP H06136450 A JPH06136450 A JP H06136450A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り
用冷延鋼板の製造方法の提供。 【構成】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、Ｓ
ｉ：１．５以下、Ｍｎ：００．０５〜１．８、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：０．００５以下、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３および必要に応じて、０．
００３≦Ｔｉ≦（４８／３２）×Ｓ＋（４８／１４）×
Ｎに従う範囲のＴｉ、および／または、１．０以下のＮ
ｉ、３．０以下のＭｏ、７．０以下のＣｒの１種もしく
は２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物
よりなる鋼のスラブを：熱間圧延を行ない、酸洗後、冷
間圧延を行ない、その後、連続焼鈍ラインで８００〜９
５０℃の焼鈍を行なうことからなる塗装焼付硬化性およ
び耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。さら
に、重量％でＢ：０．０００３〜０．００３を含有する
ことからなる、前記方法による塗装焼付硬化性および耐
食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
用冷延鋼板の製造方法の提供。 【構成】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、Ｓ
ｉ：１．５以下、Ｍｎ：００．０５〜１．８、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：０．００５以下、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３および必要に応じて、０．
００３≦Ｔｉ≦（４８／３２）×Ｓ＋（４８／１４）×
Ｎに従う範囲のＴｉ、および／または、１．０以下のＮ
ｉ、３．０以下のＭｏ、７．０以下のＣｒの１種もしく
は２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物
よりなる鋼のスラブを：熱間圧延を行ない、酸洗後、冷
間圧延を行ない、その後、連続焼鈍ラインで８００〜９
５０℃の焼鈍を行なうことからなる塗装焼付硬化性およ
び耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。さら
に、重量％でＢ：０．０００３〜０．００３を含有する
ことからなる、前記方法による塗装焼付硬化性および耐
食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主に自動車ボディーに
使用される、塗装焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優
れた深絞り用冷延鋼板の製造方法に関する。
使用される、塗装焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優
れた深絞り用冷延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車に使用される冷延鋼板の分野にお
いては、深絞り性に優れていることのほか、耐デント性
を向上させるために塗装焼付時に鋼板の降伏応力が上昇
する特性、すなわち塗装焼付硬化性が要求されることが
多い。従来よりこの種の冷延鋼板については、低炭素Ａ
ｌキルド鋼、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加したも
の、およびこれらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ等を添加して強度を
上げた高強度鋼板、については多くの提案がある。
いては、深絞り性に優れていることのほか、耐デント性
を向上させるために塗装焼付時に鋼板の降伏応力が上昇
する特性、すなわち塗装焼付硬化性が要求されることが
多い。従来よりこの種の冷延鋼板については、低炭素Ａ
ｌキルド鋼、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加したも
の、およびこれらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ等を添加して強度を
上げた高強度鋼板、については多くの提案がある。
【０００３】例えば、特開昭５７−９８６３０号、特開
昭５８−１０７４１４号および特開昭６１−２７６９２
７号に極低炭素Ａｌキルド鋼を素材として、連続焼鈍で
製造する方法が、また、特開昭６１−２６７５７号、特
開昭６３−２７６９２７号および特開平２−１１１８４
１号に極低炭素Ｔｉ添加鋼を素材として連続焼鈍で製造
する方法が開示されている。これらは、鋼板の強度を上
げるばかりでなく、優れた成形性を兼ね備えたまま、成
形時は軟質でありながら、プレス成形後の塗装焼付によ
り鋼板が高強度化する塗装焼付硬化型の冷延鋼板の製造
方法である。
昭５８−１０７４１４号および特開昭６１−２７６９２
７号に極低炭素Ａｌキルド鋼を素材として、連続焼鈍で
製造する方法が、また、特開昭６１−２６７５７号、特
開昭６３−２７６９２７号および特開平２−１１１８４
１号に極低炭素Ｔｉ添加鋼を素材として連続焼鈍で製造
する方法が開示されている。これらは、鋼板の強度を上
げるばかりでなく、優れた成形性を兼ね備えたまま、成
形時は軟質でありながら、プレス成形後の塗装焼付によ
り鋼板が高強度化する塗装焼付硬化型の冷延鋼板の製造
方法である。
【０００４】ところで、これらは深絞り性と強度を同時
に付与する技術であって、自動車用鋼板の薄肉化による
軽量化を達成しようとするものである。しかし、強度面
からは鋼板の板厚を薄くすることも可能であるが、鋼板
の板厚を薄くすると、腐食による耐孔あき寿命が短くな
るという問題が生じてくる。このため、耐食性の良好な
鋼板であることが求められている。
に付与する技術であって、自動車用鋼板の薄肉化による
軽量化を達成しようとするものである。しかし、強度面
からは鋼板の板厚を薄くすることも可能であるが、鋼板
の板厚を薄くすると、腐食による耐孔あき寿命が短くな
るという問題が生じてくる。このため、耐食性の良好な
鋼板であることが求められている。
【０００５】本発明者らは、上記問題点を解決するため
に、鋼板自体の耐食性を改善し、塗装焼付硬化性、深絞
り性がともに優れた冷延鋼板の製造方法に関して種々の
検討を行い、極低炭素鋼、あるいは極低炭素＋微量Ｔｉ
添加鋼をベースにＰ、Ｃｕの複合添加、さらにはＳｉ、
ＭｎおよびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ等を添加することにより、
塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板
を得る方法を見出し、特願平３−２１２７１３号に開示
した。
に、鋼板自体の耐食性を改善し、塗装焼付硬化性、深絞
り性がともに優れた冷延鋼板の製造方法に関して種々の
検討を行い、極低炭素鋼、あるいは極低炭素＋微量Ｔｉ
添加鋼をベースにＰ、Ｃｕの複合添加、さらにはＳｉ、
ＭｎおよびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ等を添加することにより、
塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板
を得る方法を見出し、特願平３−２１２７１３号に開示
した。
【０００６】しかし、この発明は主に塗装焼付硬化性と
耐食性の改善に主眼をおいたものであり、深絞り性につ
いては十分な特性が得られていなかった。
耐食性の改善に主眼をおいたものであり、深絞り性につ
いては十分な特性が得られていなかった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述の事情
に鑑み、鋼板自体の耐食性を改善した塗装焼付硬化型の
深絞り用冷延鋼板に関して、優れた深絞り性が得られる
製造方法を提供することを目的とする。
に鑑み、鋼板自体の耐食性を改善した塗装焼付硬化型の
深絞り用冷延鋼板に関して、優れた深絞り性が得られる
製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【問題を解決するための手段】本発明者らは、鋼板自体
の耐食性を改善した極低炭素Ｐ、Ｃｕ複合添加の塗装焼
付硬化型の深絞り用冷延鋼板の製造方法に関し、詳細な
検討を行った結果、微量のＮｂを添加し、さらに必要に
応じて固溶ＣをＴｉＣとして固定できない程度の微量の
Ｔｉ添加を行うことにより、優れた深絞り性が得られる
ことがわかった。
の耐食性を改善した極低炭素Ｐ、Ｃｕ複合添加の塗装焼
付硬化型の深絞り用冷延鋼板の製造方法に関し、詳細な
検討を行った結果、微量のＮｂを添加し、さらに必要に
応じて固溶ＣをＴｉＣとして固定できない程度の微量の
Ｔｉ添加を行うことにより、優れた深絞り性が得られる
ことがわかった。
【０００９】すなわち本発明は、重量％でＣ：０．００
１〜０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜
１．８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以
下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００
５〜０．１００、Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００
５〜０．０３であって、さらに、必要に応じて１．０以
下のＮｉ、３．０以下のＭｏ、７．０以下のＣｒの１種
もしくは２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的
不純物よりなる鋼のスラブを：熱間圧延を行い、酸洗
後、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍ラインで８００
〜９５０℃の焼鈍を行うことからなる塗装焼付硬化性お
よび耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供
する。
１〜０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜
１．８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以
下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００
５〜０．１００、Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００
５〜０．０３であって、さらに、必要に応じて１．０以
下のＮｉ、３．０以下のＭｏ、７．０以下のＣｒの１種
もしくは２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的
不純物よりなる鋼のスラブを：熱間圧延を行い、酸洗
後、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍ラインで８００
〜９５０℃の焼鈍を行うことからなる塗装焼付硬化性お
よび耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供
する。
【００１０】本発明はまた、重量％でＣ：０．００１〜
０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜
０．１００、Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００５〜
０．０３、０．００３≦Ｔｉ≦（４８／３２）×Ｓ＋
（４８／１４）×Ｎに従う範囲のＴｉを含有し、さらに
必要に応じて１．０以下のＮｉ、３．０以下のＭｏ、
７．０以下のＣｒの１種もしくは２種以上を含有し、残
部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼のスラブを：
熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連
続焼鈍ラインで８００〜９５０℃の焼鈍を行うことから
なる塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延
鋼板の製造方法を提供する。
０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜
０．１００、Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００５〜
０．０３、０．００３≦Ｔｉ≦（４８／３２）×Ｓ＋
（４８／１４）×Ｎに従う範囲のＴｉを含有し、さらに
必要に応じて１．０以下のＮｉ、３．０以下のＭｏ、
７．０以下のＣｒの１種もしくは２種以上を含有し、残
部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼のスラブを：
熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連
続焼鈍ラインで８００〜９５０℃の焼鈍を行うことから
なる塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延
鋼板の製造方法を提供する。
【００１１】本発明はまた、重量％でＢ：０．０００３
〜０．００３含有することからなる前記のいずれかの方
法による、塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り
用冷延鋼板の製造方法を提供する。
〜０．００３含有することからなる前記のいずれかの方
法による、塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り
用冷延鋼板の製造方法を提供する。
【００１２】まず、本発明に係わる、鋼板の製造方法の
各種成分の作用および上記の範囲に限定した理由につい
て説明する。Ｃは、塗装焼付硬化性を得るのに必須の元
素であり、十分な塗装焼付硬化性を得るためには０．０
０１％以上必要である。他方、０．００８％を超える
と、固溶Ｃが多くなり非常に高い塗装焼付硬化性が得ら
れるが、室温時効を生じ、延性の急激な劣化を招く。こ
のため、Ｃは０．００１〜０．００８％の範囲に限定し
た。
各種成分の作用および上記の範囲に限定した理由につい
て説明する。Ｃは、塗装焼付硬化性を得るのに必須の元
素であり、十分な塗装焼付硬化性を得るためには０．０
０１％以上必要である。他方、０．００８％を超える
と、固溶Ｃが多くなり非常に高い塗装焼付硬化性が得ら
れるが、室温時効を生じ、延性の急激な劣化を招く。こ
のため、Ｃは０．００１〜０．００８％の範囲に限定し
た。
【００１３】Ｓｉは、高強度化および耐孔あき腐食性の
改善に有効に作用する元素であるが、１．５％を超える
と、熱間圧延工程でスケール疵が発生し、製品の表面性
状を劣化させること、および硬質となり延性の劣化を招
くことから、添加量の上限を１．５％とした。
改善に有効に作用する元素であるが、１．５％を超える
と、熱間圧延工程でスケール疵が発生し、製品の表面性
状を劣化させること、および硬質となり延性の劣化を招
くことから、添加量の上限を１．５％とした。
【００１４】Ｍｎは、強度を向上させるのに有効な元素
であり、そのためには最低０．０５％以上必要である。
一方、１．８％を超えると、延性および深絞り性が劣化
するため、０．０５〜１．８％の範囲に限定した。
であり、そのためには最低０．０５％以上必要である。
一方、１．８％を超えると、延性および深絞り性が劣化
するため、０．０５〜１．８％の範囲に限定した。
【００１５】Ｐは、本発明における特徴的な元素であ
り、Ｃｕとの複合添加によって、耐孔あき腐食性を著し
く改善する。適正な添加量は、耐食性改善の観点から
０．０３％以上必要である。しかし、０．２０％を超え
て添加すると、延性および深絞り性が劣化する。そのた
め、添加量を０．０３〜０．２０％に限定した。
り、Ｃｕとの複合添加によって、耐孔あき腐食性を著し
く改善する。適正な添加量は、耐食性改善の観点から
０．０３％以上必要である。しかし、０．２０％を超え
て添加すると、延性および深絞り性が劣化する。そのた
め、添加量を０．０３〜０．２０％に限定した。
【００１６】Ｓは、深絞り性に有害な元素であり、少な
いほど望ましいが、０．０１５％までは許容できるの
で、０．０１５％以下とした。
いほど望ましいが、０．０１５％までは許容できるの
で、０．０１５％以下とした。
【００１７】Ｃｕは、前述のようにＰと複合して添加す
ることにより、耐食性の改善に有効な元素であるが、
０．０５％未満ではその効果が認められない。また、
１．５％を超えて添加しても、その効果が飽和するとと
もに、コストの上昇を招くため、０．０５〜１．５％の
範囲に限定した。
ることにより、耐食性の改善に有効な元素であるが、
０．０５％未満ではその効果が認められない。また、
１．５％を超えて添加しても、その効果が飽和するとと
もに、コストの上昇を招くため、０．０５〜１．５％の
範囲に限定した。
【００１８】Ａｌは、脱酸剤として添加するものであ
り、その役割を果たすためには０．００５％以上必要で
ある。しかし、０．１０％を超えて添加すると、Ａｌ2
Ｏ3などの介在物が増加し、加工性および表面品質を劣
化させるので、０．００５〜０．１０％の範囲に限定し
た。
り、その役割を果たすためには０．００５％以上必要で
ある。しかし、０．１０％を超えて添加すると、Ａｌ2
Ｏ3などの介在物が増加し、加工性および表面品質を劣
化させるので、０．００５〜０．１０％の範囲に限定し
た。
【００１９】Ｎは、耐食性、深絞り性に有害な元素であ
り少ないほど望ましいが、０．００５％までは許容でき
るので０．００５％以下とした。
り少ないほど望ましいが、０．００５％までは許容でき
るので０．００５％以下とした。
【００２０】Ｎｂは、深絞り性の改善に有効な元素であ
るが、０．００５％未満ではその効果が認められない。
また、０．０３％を超えて含有しても、その効果が飽和
するばかりでなく、いたずらに再結晶温度を上昇させ、
かえって、深絞り性および延性を劣化させるので、０．
００５〜０．０３％の範囲に限定した。
るが、０．００５％未満ではその効果が認められない。
また、０．０３％を超えて含有しても、その効果が飽和
するばかりでなく、いたずらに再結晶温度を上昇させ、
かえって、深絞り性および延性を劣化させるので、０．
００５〜０．０３％の範囲に限定した。
【００２１】Ｔｉは、深絞り性を確保するために有効な
元素であるが、０．００３％未満ではその効果が認めら
れない。また、Ｔｉは、Ｎ、Ｓ、Ｃと化合物を形成し、
ＴｉＮ、ＴｉＳ、ＴｉＣなどの析出物として析出する
が、ここで、ＴｉをＴｉＮ、ＴｉＳとして全量析出する
として計算した量を超えて添加すると、十分な塗装焼付
硬化性が得られなくなる。したがって、添加量の下限値
を、０．００３％、上限値を（４８／３２）×Ｓ＋（４
８／１４）×Ｎ％とした。
元素であるが、０．００３％未満ではその効果が認めら
れない。また、Ｔｉは、Ｎ、Ｓ、Ｃと化合物を形成し、
ＴｉＮ、ＴｉＳ、ＴｉＣなどの析出物として析出する
が、ここで、ＴｉをＴｉＮ、ＴｉＳとして全量析出する
として計算した量を超えて添加すると、十分な塗装焼付
硬化性が得られなくなる。したがって、添加量の下限値
を、０．００３％、上限値を（４８／３２）×Ｓ＋（４
８／１４）×Ｎ％とした。
【００２２】また、本発明においては、鋼板の強度上昇
と耐食性の改善のために１．０％以下のＮｉ、３．０％
以下のＭｏおよび７．０％以下のＣｒの１種もしくは２
種以上を含有せしめることができる。
と耐食性の改善のために１．０％以下のＮｉ、３．０％
以下のＭｏおよび７．０％以下のＣｒの１種もしくは２
種以上を含有せしめることができる。
【００２３】Ｎｉは、Ｃｕによる熱間脆性の防止と耐孔
あき腐食性の改善に有効に作用するが、１．０％を超え
るとその効果は飽和するとともに、製造コストの上昇を
招くため、添加量の上限を１．０％とした。
あき腐食性の改善に有効に作用するが、１．０％を超え
るとその効果は飽和するとともに、製造コストの上昇を
招くため、添加量の上限を１．０％とした。
【００２４】Ｍｏは、鋼板の強度上昇と耐孔あき腐食性
の改善に有効に作用するが、３．０％を超えて添加する
とその効果は飽和するとともに、硬質となり延性を劣化
させ、さらにコストの上昇を招くため、添加量の上限を
３．０％とした。
の改善に有効に作用するが、３．０％を超えて添加する
とその効果は飽和するとともに、硬質となり延性を劣化
させ、さらにコストの上昇を招くため、添加量の上限を
３．０％とした。
【００２５】Ｃｒは、鋼板の強度上昇と耐食性の改善に
有効に作用する元素であるが、７％を超えると非常にコ
スト高となるため、添加量の上限を７．０％とした。
有効に作用する元素であるが、７％を超えると非常にコ
スト高となるため、添加量の上限を７．０％とした。
【００２６】Ｂは、二次加工脆性の改善に有効であり、
そのためには、０．０００３％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．００３％を超えて添加してもその効果
は飽和するので、添加量を０．０００３〜０．００３％
の範囲に限定した。
そのためには、０．０００３％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．００３％を超えて添加してもその効果
は飽和するので、添加量を０．０００３〜０．００３％
の範囲に限定した。
【００２７】本発明においては、かかる成分を含有する
鋼を熱間圧延工程、冷間圧延工程を経て薄鋼板とする
が、この場合、熱間圧延工程における仕上げ温度は、Ａ
ｒ3変態点以下では深絞り性が劣化する。巻取温度が５
００℃未満では深絞り性が劣化するとともに板形状が悪
くなる。７５０℃を超えると酸洗性が劣化するとともに
巻取後にコイルの変形が生じる。このため、熱間圧延の
仕上げ温度はＡｒ3変態点以上が、巻取温度は５００〜
７５０℃とすることが望ましい。
鋼を熱間圧延工程、冷間圧延工程を経て薄鋼板とする
が、この場合、熱間圧延工程における仕上げ温度は、Ａ
ｒ3変態点以下では深絞り性が劣化する。巻取温度が５
００℃未満では深絞り性が劣化するとともに板形状が悪
くなる。７５０℃を超えると酸洗性が劣化するとともに
巻取後にコイルの変形が生じる。このため、熱間圧延の
仕上げ温度はＡｒ3変態点以上が、巻取温度は５００〜
７５０℃とすることが望ましい。
【００２８】冷間圧延工程では、深絞り性を確保するた
めには、５０〜９５％の冷延率が必要である。冷延率が
５０％未満では深絞り性が劣り、９５％を超えると冷間
圧延機の負荷が大きくなり、生産性が劣る。
めには、５０〜９５％の冷延率が必要である。冷延率が
５０％未満では深絞り性が劣り、９５％を超えると冷間
圧延機の負荷が大きくなり、生産性が劣る。
【００２９】本発明では、Ｎｂ添加を必須としており、
再結晶温度が高くなるため、再結晶温度以上で加工性を
改善するためには高温で焼鈍する必要がある。また、Ｎ
ｂは熱間圧延工程でＮｂＣとして析出するので、塗装焼
付硬化性を付与するためには、高温の焼鈍により析出し
たＮｂＣを固溶させる必要があることから、８００℃以
上の高温焼鈍が必要である。しかし、９５０℃を超える
温度で焼鈍すると連続焼鈍ラインにおいて表面疵が発生
しやすくなる。したがって、連続焼鈍ラインにおける焼
鈍温度は、８００〜９５０℃の範囲に限定した。
再結晶温度が高くなるため、再結晶温度以上で加工性を
改善するためには高温で焼鈍する必要がある。また、Ｎ
ｂは熱間圧延工程でＮｂＣとして析出するので、塗装焼
付硬化性を付与するためには、高温の焼鈍により析出し
たＮｂＣを固溶させる必要があることから、８００℃以
上の高温焼鈍が必要である。しかし、９５０℃を超える
温度で焼鈍すると連続焼鈍ラインにおいて表面疵が発生
しやすくなる。したがって、連続焼鈍ラインにおける焼
鈍温度は、８００〜９５０℃の範囲に限定した。
【００３０】
【実施例１】表１に示す組成よりなる１０鋼種を用いて
表２に示す条件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板
とし、酸洗後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、連続焼鈍ラインで焼鈍を行い、伸
び率：０．８％のスキンパス圧延を施した。得られた冷
延鋼板の引張特性と耐食性および耐二次加工脆性を調査
し、その結果を表２に併記した。
表２に示す条件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板
とし、酸洗後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、連続焼鈍ラインで焼鈍を行い、伸
び率：０．８％のスキンパス圧延を施した。得られた冷
延鋼板の引張特性と耐食性および耐二次加工脆性を調査
し、その結果を表２に併記した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】引張特性の調査には、ＪＩＳＺ２２０１の
５号試験片を用いた。耐食性試験は、７０×１５０ｍｍ
の試験片を切り出し、端面および裏面をシールして複合
腐食試験を行い、最大浸食深さを測定した。複合腐食試
験は、図１に示すようにＪＩＳＺ２３７１に準じた塩水
噴霧試験を２時間、６０℃の乾燥試験を４時間、５０℃
で湿度９５％以上の湿潤試験を２時間の合計８時間を１
サイクルとする条件で行った。また、耐二次加工脆性
は、鋼板をブランクした後、円筒ダイスで絞り比が２．
０となるようにカップ成形し、種々の試験温度で５ｋｇ
の錘りを１ｍの高さから落下させ、試片を圧壊させ、脆
性割れの発生する臨界温度を調査した。
５号試験片を用いた。耐食性試験は、７０×１５０ｍｍ
の試験片を切り出し、端面および裏面をシールして複合
腐食試験を行い、最大浸食深さを測定した。複合腐食試
験は、図１に示すようにＪＩＳＺ２３７１に準じた塩水
噴霧試験を２時間、６０℃の乾燥試験を４時間、５０℃
で湿度９５％以上の湿潤試験を２時間の合計８時間を１
サイクルとする条件で行った。また、耐二次加工脆性
は、鋼板をブランクした後、円筒ダイスで絞り比が２．
０となるようにカップ成形し、種々の試験温度で５ｋｇ
の錘りを１ｍの高さから落下させ、試片を圧壊させ、脆
性割れの発生する臨界温度を調査した。
【００３４】表２の結果に見られるように、Ｃが高くＰ
とＣｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．１の比較
鋼は、伸び（Ｅｌ）が低く、塗装焼付硬化性（ＢＨ）が
高すぎるため室温時効を生じる。また、耐食性に劣って
いる。Ｃｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．２鋼
は、引張特性は本発明鋼と同等な良好な値を示すもの
の、耐食性に劣っている。これに対し、本発明で規定す
る範囲の化学組成を有するＮｏ．３〜１０鋼は、引張強
さ（ＴＳ）が高い割に、降伏点（ＹＳ）が低く、伸び
（Ｅｌ）や塗装焼付硬化性（ＢＨ）が良好で、さらに耐
食性に優れている。またＢを添加したＮｏ．１０鋼は耐
二次加工脆性にも優れていることがわかる。
とＣｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．１の比較
鋼は、伸び（Ｅｌ）が低く、塗装焼付硬化性（ＢＨ）が
高すぎるため室温時効を生じる。また、耐食性に劣って
いる。Ｃｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．２鋼
は、引張特性は本発明鋼と同等な良好な値を示すもの
の、耐食性に劣っている。これに対し、本発明で規定す
る範囲の化学組成を有するＮｏ．３〜１０鋼は、引張強
さ（ＴＳ）が高い割に、降伏点（ＹＳ）が低く、伸び
（Ｅｌ）や塗装焼付硬化性（ＢＨ）が良好で、さらに耐
食性に優れている。またＢを添加したＮｏ．１０鋼は耐
二次加工脆性にも優れていることがわかる。
【００３５】
【実施例２】表３に示す組成よりなる１０鋼種を用いて
表４に示す条件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板
とし、酸洗後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、連続焼鈍ラインで焼鈍を行い、伸
び率：０．８％のスキンパス圧延を施した。得られた冷
延鋼板の引張特性と耐食性を調査し、その結果を表４に
併記した。
表４に示す条件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板
とし、酸洗後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延
鋼板とした。その後、連続焼鈍ラインで焼鈍を行い、伸
び率：０．８％のスキンパス圧延を施した。得られた冷
延鋼板の引張特性と耐食性を調査し、その結果を表４に
併記した。
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】表４の結果に見られるように、Ｃが高くＰ
とＣｕが本発明で規定する量より少なく、Ｔｉの添加量
が高すぎるＮｏ．１１鋼は、伸び（Ｅｌ）が低く、かつ
十分な塗装焼付硬化性（ＢＨ）が得られない。また、耐
食性に劣っている。Ｃｕが本発明で規定する量より少な
いＮｏ．１２鋼は、引張特性は本発明鋼と同等な良好な
値を示すものの、耐食性に劣っている。これに対し、本
発明で規定する範囲の化学組成を有するＮｏ．１３〜２
０鋼は、引張強さ（ＴＳ）が高い割に、降伏点（ＹＳ）
が低く、伸び（Ｅｌ）や塗装焼付硬化性（ＢＨ）が良好
で、さらに耐食性に優れている。また、Ｂを添加したＮ
ｏ．２０鋼は、耐二次加工脆性にも優れていることがわ
かる。
とＣｕが本発明で規定する量より少なく、Ｔｉの添加量
が高すぎるＮｏ．１１鋼は、伸び（Ｅｌ）が低く、かつ
十分な塗装焼付硬化性（ＢＨ）が得られない。また、耐
食性に劣っている。Ｃｕが本発明で規定する量より少な
いＮｏ．１２鋼は、引張特性は本発明鋼と同等な良好な
値を示すものの、耐食性に劣っている。これに対し、本
発明で規定する範囲の化学組成を有するＮｏ．１３〜２
０鋼は、引張強さ（ＴＳ）が高い割に、降伏点（ＹＳ）
が低く、伸び（Ｅｌ）や塗装焼付硬化性（ＢＨ）が良好
で、さらに耐食性に優れている。また、Ｂを添加したＮ
ｏ．２０鋼は、耐二次加工脆性にも優れていることがわ
かる。
【００３９】
【実施例３】表３のＮｏ．１３鋼を用いて表５に示す条
件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板とし、酸洗
後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延鋼板とし、
連続焼鈍ラインで焼鈍を行い、伸び率：０．８％のスキ
ンパス圧延を施した。得られた冷延鋼板の引張特性と耐
食性を調査し、その結果を表５に併記した。
件下の熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板とし、酸洗
後、冷間圧延を施し板厚：０．８ｍｍの冷延鋼板とし、
連続焼鈍ラインで焼鈍を行い、伸び率：０．８％のスキ
ンパス圧延を施した。得られた冷延鋼板の引張特性と耐
食性を調査し、その結果を表５に併記した。
【００４０】焼鈍温度：７５０℃の比較例は、伸び（Ｅ
ｌ）や平均ｒ値はある程度良好な値が得られているが、
ＮｂＣの固溶が十分でなく、塗装焼付硬化性（ＢＨ）が
得られない。これに対して、焼鈍温度が８００℃以上の
発明例は、伸び（Ｅｌ）や平均ｒ値が良好で、しかも塗
装焼付硬化性（ＢＨ）にも優れている。
ｌ）や平均ｒ値はある程度良好な値が得られているが、
ＮｂＣの固溶が十分でなく、塗装焼付硬化性（ＢＨ）が
得られない。これに対して、焼鈍温度が８００℃以上の
発明例は、伸び（Ｅｌ）や平均ｒ値が良好で、しかも塗
装焼付硬化性（ＢＨ）にも優れている。
【００４１】
【発明の効果】以上のように、本発明は深絞り性、延性
といった加工性を維持しながら、塗装焼付硬化性、耐食
性に優れた冷延鋼板の製造方法を明らかにしたものであ
る。本発明は、自動車の軽量化、長寿命化に大きく寄与
するものであり、その産業上の意義、利益は極めて大き
い。
といった加工性を維持しながら、塗装焼付硬化性、耐食
性に優れた冷延鋼板の製造方法を明らかにしたものであ
る。本発明は、自動車の軽量化、長寿命化に大きく寄与
するものであり、その産業上の意義、利益は極めて大き
い。
【図１】腐食試験の条件を示した試験サイクル図であ
る。
る。
【表５】
【手続補正書】
【提出日】平成５年１０月２９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】削除
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 利郎 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所プロセス・鋼材研究部内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、
Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．
０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５
〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１００、
Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０３であ
って、さらに、必要に応じて１．０以下のＮｉ、３．０
以下のＭｏ、７．０以下のＣｒの１種もしくは２種以上
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼
のスラブを：熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行
い、その後、連続焼鈍ラインで８００〜９５０℃の焼鈍
を行うことからなる塗装焼付硬化性および耐食性に優れ
た深絞り用冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、
Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．
０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５
〜１．５、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１００、
Ｎ：０．００５以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０３、
０．００３≦Ｔｉ≦（４８／３２）×Ｓ＋（４８／１
４）×Ｎに従う範囲のＴｉを含有し、さらに必要に応じ
て１．０以下のＮｉ、３．０以下のＭｏ、７．０以下の
Ｃｒの１種もしくは２種以上を含有し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物よりなる鋼のスラブを：熱間圧延を行
い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍ライン
で８００〜９５０℃の焼鈍を行うことからなる塗装焼付
硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】 重量％でＢ：０．０００３〜０．００３
含有することからなる請求項１または請求項２に記載し
た塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17166692A JP3294321B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17166692A JP3294321B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06136450A true JPH06136450A (ja) | 1994-05-17 |
| JP3294321B2 JP3294321B2 (ja) | 2002-06-24 |
Family
ID=15927453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17166692A Expired - Fee Related JP3294321B2 (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3294321B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4808776A (en) * | 1987-01-21 | 1989-02-28 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Horn switch mechanism on steering wheel |
| WO2002012580A1 (fr) * | 2000-08-04 | 2002-02-14 | Nippon Steel Corporation | Feuilles d'acier laminees a froid et a chaud presentant une excellente trempabilite et une excellente resistance au vieillissement a la temperature ordinaire et procede de fabrication associe |
| JP2009114496A (ja) * | 2007-11-06 | 2009-05-28 | Nippon Steel Corp | 焼付硬化性鋼板及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-06-05 JP JP17166692A patent/JP3294321B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4808776A (en) * | 1987-01-21 | 1989-02-28 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Horn switch mechanism on steering wheel |
| WO2002012580A1 (fr) * | 2000-08-04 | 2002-02-14 | Nippon Steel Corporation | Feuilles d'acier laminees a froid et a chaud presentant une excellente trempabilite et une excellente resistance au vieillissement a la temperature ordinaire et procede de fabrication associe |
| US6706419B2 (en) | 2000-08-04 | 2004-03-16 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet or hot-rolled steel sheet excellent in painting bake hardenability and anti aging property at room temperature, and method of producing the same |
| JP2009114496A (ja) * | 2007-11-06 | 2009-05-28 | Nippon Steel Corp | 焼付硬化性鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3294321B2 (ja) | 2002-06-24 |
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