JPH06136415A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
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- JPH06136415A JPH06136415A JP31108392A JP31108392A JPH06136415A JP H06136415 A JPH06136415 A JP H06136415A JP 31108392 A JP31108392 A JP 31108392A JP 31108392 A JP31108392 A JP 31108392A JP H06136415 A JPH06136415 A JP H06136415A
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- furnace
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- blast
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高炉の炉頂から装入する通常冶金用コークス
の一部または全部を成型コークスと置換して装入するに
際し、高炉の通気性を維持し、通気不良、燃料比上昇に
よる生産性低下を回避する。 【構成】 、炉頂における炉周辺部の１チャージ当りの
通常冶金用コークスと成型コークスを合わせたコークス
の層厚が４２０ｍｍ以上となるように、炉頂における炉
周辺部の１チャージ当りの通常冶金用コークスと成型コ
ークスの合計装入量を調整する。 【効果】 上記操業法を実施することにより、炉腹部に
降下して融着帯を形成したときに融着帯のコークスの厚
みを確保でき、その通気抵抗が低く高炉の通気性が維持
される。
の一部または全部を成型コークスと置換して装入するに
際し、高炉の通気性を維持し、通気不良、燃料比上昇に
よる生産性低下を回避する。 【構成】 、炉頂における炉周辺部の１チャージ当りの
通常冶金用コークスと成型コークスを合わせたコークス
の層厚が４２０ｍｍ以上となるように、炉頂における炉
周辺部の１チャージ当りの通常冶金用コークスと成型コ
ークスの合計装入量を調整する。 【効果】 上記操業法を実施することにより、炉腹部に
降下して融着帯を形成したときに融着帯のコークスの厚
みを確保でき、その通気抵抗が低く高炉の通気性が維持
される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉の炉頂から装入す
る通常冶金用コークスの一部または全部を成型コークス
と置換して装入するに際し、高炉の通気性を維持し、高
生産性で燃料比を低減できる高炉操業法に関する。
る通常冶金用コークスの一部または全部を成型コークス
と置換して装入するに際し、高炉の通気性を維持し、高
生産性で燃料比を低減できる高炉操業法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉操業にあっては、炉頂から鉄鉱石と
コークスを層状に装入し、羽口部から熱風、あるいは熱
風および補助燃料を吹込み、溶銑を吹製しているが、コ
ークス代替として、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃
料（微粉炭、石油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込
み、溶銑製造コスト低減、生産性向上をはかってきてお
り、特公昭４０−２３７６３号公報にその技術が開示さ
れている。とくに直近では価格の点から微粉炭吹込みが
主流となっており、燃料比低減（コスト低減）、生産性
向上に大きく寄与している。
コークスを層状に装入し、羽口部から熱風、あるいは熱
風および補助燃料を吹込み、溶銑を吹製しているが、コ
ークス代替として、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃
料（微粉炭、石油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込
み、溶銑製造コスト低減、生産性向上をはかってきてお
り、特公昭４０−２３７６３号公報にその技術が開示さ
れている。とくに直近では価格の点から微粉炭吹込みが
主流となっており、燃料比低減（コスト低減）、生産性
向上に大きく寄与している。
【０００３】このようにして吹込まれた補助燃料は高炉
内で一部のコークスの代わりに燃焼し、その燃焼性の良
さと高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成
し効率的な還元反応を行なう。したがって炉頂より装入
された鉄鉱石は迅速に金属状態に還元されるとともに、
溶融して高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が
向上する。
内で一部のコークスの代わりに燃焼し、その燃焼性の良
さと高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成
し効率的な還元反応を行なう。したがって炉頂より装入
された鉄鉱石は迅速に金属状態に還元されるとともに、
溶融して高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が
向上する。
【０００４】また通常冶金用コークスの製造に適さない
微非粘結炭を多量に使用し、環境問題に対応できる連続
式成型コークス製造プロセスが開発され、特公昭６０−
３８４３７号公報にそのプロセスが開示されている。こ
の成型コークスは、通常冶金用コークスの一部と置換し
て高炉の炉頂より装入されている。
微非粘結炭を多量に使用し、環境問題に対応できる連続
式成型コークス製造プロセスが開発され、特公昭６０−
３８４３７号公報にそのプロセスが開示されている。こ
の成型コークスは、通常冶金用コークスの一部と置換し
て高炉の炉頂より装入されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで従来の高炉操
業においては、ムーバブルアーマーや旋回シュートのよ
うな装入装置を用いて、炉頂部における半径方向の鉱石
とコークスの層厚比（Ｏ／Ｃと称する）を調整してお
り、とくに炉周辺部のＯ／Ｃは高炉の通気性維持、還元
性確保、炉体熱負荷調整にとって非常に重要な意味をも
っている。また炉中心部のＯ／Ｃは高炉の通気性、装入
物降下性を確保するために、平均Ｏ／Ｃよりも低く維持
するのが普通であり、したがって炉周辺部のＯ／Ｃは平
均Ｏ／Ｃよりも高くなる。さらに炉周辺部のＯ／Ｃのみ
ならず、コークス層厚も通気性維持のためにはある一定
以上の厚みを確保する必要がある。
業においては、ムーバブルアーマーや旋回シュートのよ
うな装入装置を用いて、炉頂部における半径方向の鉱石
とコークスの層厚比（Ｏ／Ｃと称する）を調整してお
り、とくに炉周辺部のＯ／Ｃは高炉の通気性維持、還元
性確保、炉体熱負荷調整にとって非常に重要な意味をも
っている。また炉中心部のＯ／Ｃは高炉の通気性、装入
物降下性を確保するために、平均Ｏ／Ｃよりも低く維持
するのが普通であり、したがって炉周辺部のＯ／Ｃは平
均Ｏ／Ｃよりも高くなる。さらに炉周辺部のＯ／Ｃのみ
ならず、コークス層厚も通気性維持のためにはある一定
以上の厚みを確保する必要がある。
【０００６】通常冶金用コークスを全量使用している場
合は、その嵩密度が小さいので炉周辺部のコークス層厚
もある一定値以上の厚みが確保されており、通気性に問
題を生じない。しかし通常冶金用コークスの一部を成型
コークスと置換して装入するに際は、カーボン量一定で
置換するので嵩密度の高い成型コークスを多量に装入す
る場合は、炉周辺部のコークス層厚が薄くなり過ぎて融
着帯の通気抵抗が増大し高炉の通気性が悪化する。この
場合炉周辺部のコークス層厚を厚くするアクションを実
施するが、炉周辺部のＯ／Ｃを低下させることになるの
で炉中心部のＯ／Ｃが増加して、通気性が改善されず装
入物の降下不良を併発し、還元性が悪くなるため結果的
に燃料比上昇のアクションをとらざるを得ず生産性低下
に至っていた。
合は、その嵩密度が小さいので炉周辺部のコークス層厚
もある一定値以上の厚みが確保されており、通気性に問
題を生じない。しかし通常冶金用コークスの一部を成型
コークスと置換して装入するに際は、カーボン量一定で
置換するので嵩密度の高い成型コークスを多量に装入す
る場合は、炉周辺部のコークス層厚が薄くなり過ぎて融
着帯の通気抵抗が増大し高炉の通気性が悪化する。この
場合炉周辺部のコークス層厚を厚くするアクションを実
施するが、炉周辺部のＯ／Ｃを低下させることになるの
で炉中心部のＯ／Ｃが増加して、通気性が改善されず装
入物の降下不良を併発し、還元性が悪くなるため結果的
に燃料比上昇のアクションをとらざるを得ず生産性低下
に至っていた。
【０００７】そこで本発明は通常冶金用コークスの一部
または全部を成型コークスと置換して装入するに際し、
高炉の通気性を維持し、通気不良、燃料比上昇による生
産性低下を回避する方法を提供することを目的とする。
または全部を成型コークスと置換して装入するに際し、
高炉の通気性を維持し、通気不良、燃料比上昇による生
産性低下を回避する方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に
層状に装入し、羽口部から熱風、あるいは熱風および補
助燃料を吹込んで溶銑を吹製する高炉操業法において、
通常冶金用コークスの一部または全部を成型コークスと
置換して装入するに際し、炉頂における炉周辺部におい
て１チャージ当りの通常冶金用コークスと成型コークス
を合わせたコークスの層厚が４２０ｍｍ以上となるよう
に炉頂における炉周辺部の１チャージ当りの通常冶金用
コークスと成型コークスの合計装入量を調整することを
特徴とする高炉操業法である。
するものであって、炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に
層状に装入し、羽口部から熱風、あるいは熱風および補
助燃料を吹込んで溶銑を吹製する高炉操業法において、
通常冶金用コークスの一部または全部を成型コークスと
置換して装入するに際し、炉頂における炉周辺部におい
て１チャージ当りの通常冶金用コークスと成型コークス
を合わせたコークスの層厚が４２０ｍｍ以上となるよう
に炉頂における炉周辺部の１チャージ当りの通常冶金用
コークスと成型コークスの合計装入量を調整することを
特徴とする高炉操業法である。
【０００９】
【作用】本発明において炉周辺部とは、炉頂部半径方向
において、炉壁から半径の１５％までの領域を示す。炉
頂における炉周辺部のコークス層厚は炉頂プロフィルメ
ーターで測定するか、あるいはシャフト部炉壁に設置し
た層厚計によって測定するか、さらには傾斜角を考慮し
て計算で求めることができる。
において、炉壁から半径の１５％までの領域を示す。炉
頂における炉周辺部のコークス層厚は炉頂プロフィルメ
ーターで測定するか、あるいはシャフト部炉壁に設置し
た層厚計によって測定するか、さらには傾斜角を考慮し
て計算で求めることができる。
【００１０】このようにして求められた炉頂における炉
周辺部のコークス層厚が、４２０ｍｍ以上であれば炉腹
部に降下して融着帯を形成したときに、融着帯のコーク
スの厚みが確保されその通気抵抗が低く、高炉の通気性
が維持される。４２０ｍｍという数値限定は操業試験の
結果、４２０ｍｍ未満のコークス層厚では融着帯のコー
クスの厚みが薄くなりすぎ、その通気抵抗が高くなり高
炉の通気性が維持できず、燃料比を上昇せざるを得ない
ことによる。
周辺部のコークス層厚が、４２０ｍｍ以上であれば炉腹
部に降下して融着帯を形成したときに、融着帯のコーク
スの厚みが確保されその通気抵抗が低く、高炉の通気性
が維持される。４２０ｍｍという数値限定は操業試験の
結果、４２０ｍｍ未満のコークス層厚では融着帯のコー
クスの厚みが薄くなりすぎ、その通気抵抗が高くなり高
炉の通気性が維持できず、燃料比を上昇せざるを得ない
ことによる。
【００１１】また炉頂における炉周辺部のコークス層厚
の上限の数値限定はないが、１チャージ当りの鉱石装入
量の装入装置スペックから決まる上限によって規制され
る。
の上限の数値限定はないが、１チャージ当りの鉱石装入
量の装入装置スペックから決まる上限によって規制され
る。
【００１２】さらに通常冶金用コークスと成型コークス
の配合比を変化させる場合は、変化前後でカーボン量一
定となるように変更を行い（すなわち鉄鉱石とコークス
中カーボンの比率が一定）、その際炉頂における炉周辺
部のコークス層厚が４２０ｍｍ以上となるように装入量
を決定する。
の配合比を変化させる場合は、変化前後でカーボン量一
定となるように変更を行い（すなわち鉄鉱石とコークス
中カーボンの比率が一定）、その際炉頂における炉周辺
部のコークス層厚が４２０ｍｍ以上となるように装入量
を決定する。
【００１３】
【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。表１に本発明による高炉操業結果を従来法と
比較して示す。
説明する。表１に本発明による高炉操業結果を従来法と
比較して示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】実施例１ 内容積３０００ｍ3 の中型高炉（炉腹部直径１３．０
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２１の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
０ｔ／ｃｈ（１チャージ当り、以下「／ｃｈ」は同
様）、通常冶金用コークスの装入量１９ｔ／ｃｈ）、羽
口前フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２００℃、
送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量０．０１
３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．０％、微粉
炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維持しながら
溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉頂装入装置とし
てムーバブルアーマーを使用し、炉頂における炉周辺部
のコークス層厚はプロフィルメーターで測定したところ
５００ｍｍであった。
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２１の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
０ｔ／ｃｈ（１チャージ当り、以下「／ｃｈ」は同
様）、通常冶金用コークスの装入量１９ｔ／ｃｈ）、羽
口前フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２００℃、
送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量０．０１
３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．０％、微粉
炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維持しながら
溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉頂装入装置とし
てムーバブルアーマーを使用し、炉頂における炉周辺部
のコークス層厚はプロフィルメーターで測定したところ
５００ｍｍであった。
【００１６】通常冶金用コークスの５０％を成型コーク
ス（カーボン含有量９０％、嵩密度０．７ｔ／ｍ3）と
置換して、そのうちの４０％を炉周辺部に（残りの１０
％は炉中間部から炉中心部に）装入することにし、ムー
バブルアーマーの傾動角度をそのままで装入するとプロ
フィルメーターで測定した炉周辺部のコークス層厚が３
９０ｍｍとなるため、ムーバブルアーマーの傾動角度を
調整して炉周辺部のコークス層厚を４５０ｍｍとした操
業例である。後述する比較例１に対して燃料比が低く、
出銑量が多い。
ス（カーボン含有量９０％、嵩密度０．７ｔ／ｍ3）と
置換して、そのうちの４０％を炉周辺部に（残りの１０
％は炉中間部から炉中心部に）装入することにし、ムー
バブルアーマーの傾動角度をそのままで装入するとプロ
フィルメーターで測定した炉周辺部のコークス層厚が３
９０ｍｍとなるため、ムーバブルアーマーの傾動角度を
調整して炉周辺部のコークス層厚を４５０ｍｍとした操
業例である。後述する比較例１に対して燃料比が低く、
出銑量が多い。
【００１７】実施例２ 内容積３１００ｍ3 の中型高炉（炉腹部直径１３．２
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．１６の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
３．２ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量２０ｔ／
ｃｈ）、羽口前フレーム温度を２１４０℃（送風温度１
１５０℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化
量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．
０％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維
持しながら溶銑を６１００ｔ／日製造していた。炉頂装
入装置として旋回シュートを使用し、炉頂における炉周
辺部のコークス層厚はシャフト部炉壁に設置した層厚計
でで測定したところ５３０ｍｍであった。
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．１６の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
３．２ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量２０ｔ／
ｃｈ）、羽口前フレーム温度を２１４０℃（送風温度１
１５０℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化
量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．
０％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維
持しながら溶銑を６１００ｔ／日製造していた。炉頂装
入装置として旋回シュートを使用し、炉頂における炉周
辺部のコークス層厚はシャフト部炉壁に設置した層厚計
でで測定したところ５３０ｍｍであった。
【００１８】通常冶金用コークスの７５％を成型コーク
ス（カーボン含有量８５％、嵩密度０．６５ｔ／ｍ3）
と置換して、そのうちの５５％を炉周辺部に（残りの２
０％は炉中間部から炉中心部に）装入することにし、旋
回シュートの傾動角度をそのままで装入すると層厚計で
測定した炉周辺部のコークス層厚が３６０ｍｍとなるた
め、旋回シュートの傾動角度を調整して炉周辺部のコー
クス層厚を４３０ｍｍとした操業例である。後述する比
較例２に対して燃料比が低く、出銑量が多い。
ス（カーボン含有量８５％、嵩密度０．６５ｔ／ｍ3）
と置換して、そのうちの５５％を炉周辺部に（残りの２
０％は炉中間部から炉中心部に）装入することにし、旋
回シュートの傾動角度をそのままで装入すると層厚計で
測定した炉周辺部のコークス層厚が３６０ｍｍとなるた
め、旋回シュートの傾動角度を調整して炉周辺部のコー
クス層厚を４３０ｍｍとした操業例である。後述する比
較例２に対して燃料比が低く、出銑量が多い。
【００１９】実施例３ 内容積３０００ｍ3 の中型高炉（炉腹部直径１３．０
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２１の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
０ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量１９ｔ／ｃ
ｈ）、羽口前フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２
００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量
０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．０
％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3−ａｉｒ）に維持
しながら溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉頂装入
装置としてムーバブルアーマーを使用し、炉頂における
炉周辺部のコークス層厚はプロフィルメーターで測定し
たところ５００ｍｍであった。
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２１の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
０ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量１９ｔ／ｃ
ｈ）、羽口前フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２
００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量
０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．０
％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3−ａｉｒ）に維持
しながら溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉頂装入
装置としてムーバブルアーマーを使用し、炉頂における
炉周辺部のコークス層厚はプロフィルメーターで測定し
たところ５００ｍｍであった。
【００２０】通常冶金用コークスの全部を成型コークス
（カーボン含有量８７％、嵩密度０．６ｔ／ｍ3）と置
換して、ムーバブルアーマーの傾動角度をそのままで装
入するとプロフィルメーターで測定した炉周辺部のコー
クス層厚が３７０ｍｍとなるため、ムーバブルアーマー
の傾動角度を調整して炉周辺部のコークス層厚を４２０
ｍｍとした操業例である。後述する比較例３に対して燃
料比が低く、出銑量が多い。
（カーボン含有量８７％、嵩密度０．６ｔ／ｍ3）と置
換して、ムーバブルアーマーの傾動角度をそのままで装
入するとプロフィルメーターで測定した炉周辺部のコー
クス層厚が３７０ｍｍとなるため、ムーバブルアーマー
の傾動角度を調整して炉周辺部のコークス層厚を４２０
ｍｍとした操業例である。後述する比較例３に対して燃
料比が低く、出銑量が多い。
【００２１】実施例４ 内容積３１００ｍ3 の中型高炉（炉腹部直径１３．２
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．１６の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
３．２ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量２０ｔ／
ｃｈ）、羽口前フレーム温度を２１４０℃（送風温度１
１５０℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化
量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．
０％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維
持しながら溶銑を６１００ｔ／日製造していた。炉頂装
入装置として旋回シュートを使用し、炉頂における炉周
辺部のコークス層厚はシャフト部炉壁に設置した層厚計
でで測定したところ５３０ｍｍであった。
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．１６の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
３．２ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量２０ｔ／
ｃｈ）、羽口前フレーム温度を２１４０℃（送風温度１
１５０℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化
量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．
０％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維
持しながら溶銑を６１００ｔ／日製造していた。炉頂装
入装置として旋回シュートを使用し、炉頂における炉周
辺部のコークス層厚はシャフト部炉壁に設置した層厚計
でで測定したところ５３０ｍｍであった。
【００２２】通常冶金用コークスの２５％を成型コーク
ス（カーボン含有量８３％、嵩密度０．８５ｔ／ｍ3）
と置換して、その全量を炉周辺部に装入することにし、
旋回シュートの傾動角度をそのままで装入すると層厚計
で測定した炉周辺部のコークス層厚が４００ｍｍとなる
ため、旋回シュートの傾動角度を調整して炉周辺部のコ
ークス層厚を４８０ｍｍとした操業例である。後述する
比較例４に対して燃料比が低く、出銑量が多い。
ス（カーボン含有量８３％、嵩密度０．８５ｔ／ｍ3）
と置換して、その全量を炉周辺部に装入することにし、
旋回シュートの傾動角度をそのままで装入すると層厚計
で測定した炉周辺部のコークス層厚が４００ｍｍとなる
ため、旋回シュートの傾動角度を調整して炉周辺部のコ
ークス層厚を４８０ｍｍとした操業例である。後述する
比較例４に対して燃料比が低く、出銑量が多い。
【００２３】比較例１ 内容積３０００ｍ3 の中型高炉（炉腹部直径１３．０
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２１の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
０ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量１９ｔ／ｃ
ｈ）、羽口前フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２
００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量
０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．０
％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3−ａｉｒ）に維持
しながら溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉頂装入
装置としてムーバブルアーマーを使用し、炉頂における
炉周辺部のコークス層厚はプロフィルメーターで測定し
たところ５００ｍｍであった。
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２１の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
０ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量１９ｔ／ｃ
ｈ）、羽口前フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２
００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量
０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．０
％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3−ａｉｒ）に維持
しながら溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉頂装入
装置としてムーバブルアーマーを使用し、炉頂における
炉周辺部のコークス層厚はプロフィルメーターで測定し
たところ５００ｍｍであった。
【００２４】通常冶金用コークスの５０％を成型コーク
ス（カーボン含有量９０％、嵩密度０．７ｔ／ｍ3）と
置換して、そのうちの４０％を炉周辺部に（残りの１０
％は炉中間部から炉中心部に）装入することにし、ムー
バブルアーマーの傾動角度をそのままで装入し、プロフ
ィルメーターで測定した炉周辺部のコークス層厚が３９
０ｍｍで操業したところ通気性が悪化し、装入物降下不
良が発生したため、燃料比を上昇させるアクションを実
施した、従来法による操業例である。前述の実施例１に
対して燃料比が高く、出銑量が少ない。
ス（カーボン含有量９０％、嵩密度０．７ｔ／ｍ3）と
置換して、そのうちの４０％を炉周辺部に（残りの１０
％は炉中間部から炉中心部に）装入することにし、ムー
バブルアーマーの傾動角度をそのままで装入し、プロフ
ィルメーターで測定した炉周辺部のコークス層厚が３９
０ｍｍで操業したところ通気性が悪化し、装入物降下不
良が発生したため、燃料比を上昇させるアクションを実
施した、従来法による操業例である。前述の実施例１に
対して燃料比が高く、出銑量が少ない。
【００２５】比較例２ 内容積３１００ｍ3 の中型高炉（炉腹部直径１３．２
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．１６の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
３．２ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量２０ｔ／
ｃｈ）、羽口前フレーム温度を２１４０℃（送風温度１
１５０℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化
量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．
０％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維
持しながら溶銑を６１００ｔ／日製造していた。炉頂装
入装置として旋回シュートを使用し、炉頂における炉周
辺部のコークス層厚はシャフト部炉壁に設置した層厚計
でで測定したところ５３０ｍｍであった。
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．１６の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
３．２ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量２０ｔ／
ｃｈ）、羽口前フレーム温度を２１４０℃（送風温度１
１５０℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化
量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．
０％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維
持しながら溶銑を６１００ｔ／日製造していた。炉頂装
入装置として旋回シュートを使用し、炉頂における炉周
辺部のコークス層厚はシャフト部炉壁に設置した層厚計
でで測定したところ５３０ｍｍであった。
【００２６】通常冶金用コークスの７５％を成型コーク
ス（カーボン含有量８５％、嵩密度０．６５ｔ／ｍ3）
と置換して、そのうちの５５％を炉周辺部に（残りの２
０％は炉中間部から炉中心部に）装入することにし、旋
回シュートの傾動角度をそのままで装入し、層厚計で測
定した炉周辺部のコークス層厚が３６０ｍｍで操業した
ところ通気性が悪化し、装入物降下不良が発生したた
め、燃料比を上昇させるアクションを実施した、従来法
による操業例である。前述の実施例２に対して燃料比が
高く、出銑量が少ない。
ス（カーボン含有量８５％、嵩密度０．６５ｔ／ｍ3）
と置換して、そのうちの５５％を炉周辺部に（残りの２
０％は炉中間部から炉中心部に）装入することにし、旋
回シュートの傾動角度をそのままで装入し、層厚計で測
定した炉周辺部のコークス層厚が３６０ｍｍで操業した
ところ通気性が悪化し、装入物降下不良が発生したた
め、燃料比を上昇させるアクションを実施した、従来法
による操業例である。前述の実施例２に対して燃料比が
高く、出銑量が少ない。
【００２７】比較例３ 内容積３０００ｍ3 の中型高炉（炉腹部直径１３．０
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２１の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
０ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量１９ｔ／ｃ
ｈ）、羽口前フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２
００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量
０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．０
％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3−ａｉｒ）に維持
しながら溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉頂装入
装置としてムーバブルアーマーを使用し、炉頂における
炉周辺部のコークス層厚はプロフィルメーターで測定し
たところ５００ｍｍであった。
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２１の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
０ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量１９ｔ／ｃ
ｈ）、羽口前フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２
００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量
０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．０
％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3−ａｉｒ）に維持
しながら溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉頂装入
装置としてムーバブルアーマーを使用し、炉頂における
炉周辺部のコークス層厚はプロフィルメーターで測定し
たところ５００ｍｍであった。
【００２８】通常冶金用コークスの全部を成型コークス
（カーボン含有量８７％、嵩密度０．６ｔ／ｍ3）と置
換して、ムーバブルアーマーの傾動角度をそのままで装
入し、プロフィルメーターで測定した炉周辺部のコーク
ス層厚が３７０ｍｍで操業したところ通気性が悪化し、
装入物降下不良が発生したため、燃料比を上昇させるア
クションを実施した、従来法による操業例である。前述
の実施例３に対して燃料比が高く、出銑量が少ない。
（カーボン含有量８７％、嵩密度０．６ｔ／ｍ3）と置
換して、ムーバブルアーマーの傾動角度をそのままで装
入し、プロフィルメーターで測定した炉周辺部のコーク
ス層厚が３７０ｍｍで操業したところ通気性が悪化し、
装入物降下不良が発生したため、燃料比を上昇させるア
クションを実施した、従来法による操業例である。前述
の実施例３に対して燃料比が高く、出銑量が少ない。
【００２９】比較例４ 内容積３１００ｍ3 の中型高炉（炉腹部直径１３．２
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．１６の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
３．２ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量２０ｔ／
ｃｈ）、羽口前フレーム温度を２１４０℃（送風温度１
１５０℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化
量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．
０％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維
持しながら溶銑を６１００ｔ／日製造していた。炉頂装
入装置として旋回シュートを使用し、炉頂における炉周
辺部のコークス層厚はシャフト部炉壁に設置した層厚計
でで測定したところ５３０ｍｍであった。
ｍ）において、炉頂からＯ／Ｃ＝４．１６の割合で鉄鉱
石と通常冶金用コークス（カーボン含有量８８％、嵩密
度０．５ｔ／ｍ3 ）を層状に装入し（鉄鉱石の装入量８
３．２ｔ／ｃｈ、通常冶金用コークスの装入量２０ｔ／
ｃｈ）、羽口前フレーム温度を２１４０℃（送風温度１
１５０℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化
量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化率１．
０％、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に維
持しながら溶銑を６１００ｔ／日製造していた。炉頂装
入装置として旋回シュートを使用し、炉頂における炉周
辺部のコークス層厚はシャフト部炉壁に設置した層厚計
でで測定したところ５３０ｍｍであった。
【００３０】通常冶金用コークスの２５％を成型コーク
ス（カーボン含有量８３％、嵩密度０．８５ｔ／ｍ3）
と置換して、その全量を炉周辺部に装入することにし、
旋回シュートの傾動角度をそのままで装入し、層厚計で
測定した炉周辺部のコークス層厚が４００ｍｍで操業し
たところ通気性が悪化し、装入物降下不良が発生したた
め、燃料比を上昇させるアクションを実施した、従来法
による操業例である。前述の実施例４に対して燃料比が
高く、出銑量が少ない。
ス（カーボン含有量８３％、嵩密度０．８５ｔ／ｍ3）
と置換して、その全量を炉周辺部に装入することにし、
旋回シュートの傾動角度をそのままで装入し、層厚計で
測定した炉周辺部のコークス層厚が４００ｍｍで操業し
たところ通気性が悪化し、装入物降下不良が発生したた
め、燃料比を上昇させるアクションを実施した、従来法
による操業例である。前述の実施例４に対して燃料比が
高く、出銑量が少ない。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明においては
通常冶金用コークスの一部または全部を成型コークスと
置換して装入するに際し、炉頂における炉周辺部のコー
クス層厚を４２０ｍｍ以上に調整することにより、炉腹
部に降下して融着帯を形成したときに融着帯のコークス
の厚みを確保でき、その通気抵抗が低く高炉の通気性が
維持されるため、燃料比を低下でき高生産性で安定的に
高炉を操業することができる。
通常冶金用コークスの一部または全部を成型コークスと
置換して装入するに際し、炉頂における炉周辺部のコー
クス層厚を４２０ｍｍ以上に調整することにより、炉腹
部に降下して融着帯を形成したときに融着帯のコークス
の厚みを確保でき、その通気抵抗が低く高炉の通気性が
維持されるため、燃料比を低下でき高生産性で安定的に
高炉を操業することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に層状
に装入し、羽口部から熱風、あるいは熱風および補助燃
料を吹込んで溶銑を吹製する高炉操業法において、通常
冶金用コークスの一部または全部を成型コークスと置換
して装入するに際し、炉頂における炉周辺部において１
チャージ当りの通常冶金用コークスと成型コークスを合
わせたコークスの層厚が４２０ｍｍ以上となるように炉
頂における炉周辺部の１チャージ当りの通常冶金用コー
クスと成型コークスの合計装入量を調整することを特徴
とする高炉操業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31108392A JPH06136415A (ja) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31108392A JPH06136415A (ja) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | 高炉操業法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06136415A true JPH06136415A (ja) | 1994-05-17 |
Family
ID=18012922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31108392A Withdrawn JPH06136415A (ja) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06136415A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015146114A1 (ja) * | 2014-03-28 | 2015-10-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
-
1992
- 1992-10-28 JP JP31108392A patent/JPH06136415A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015146114A1 (ja) * | 2014-03-28 | 2015-10-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| JP5884208B1 (ja) * | 2014-03-28 | 2016-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
| CN106133151A (zh) * | 2014-03-28 | 2016-11-16 | 杰富意钢铁株式会社 | 向高炉装入原料的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000104 |