JPH06134904A - 繊維強化熱可塑性樹脂シート - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 破壊強度の大きい繊維強化熱可塑性樹脂シー
トを得る。 【構成】 繊維強化熱可塑性樹脂シートＳは、熱可塑性
樹脂Ａに強化繊維が一方向にそろえられた状態で配され
ている繊維強化樹脂層の両面に熱可塑性樹脂Ｂに強化繊
維が長さ方向にランダムな状態で配されている繊維強化
樹脂層が積層された３層構造で、熱可塑性樹脂Ａの曲げ
弾性率が２０５kg／mm² 以上のものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、強靭なプレート材料、
各種製品を得るためのプレス成形用材料であるいわゆる
スタンパブルシートにおいて一方向に高耐荷重強度を要
求される成形部品をスタンピング成形するのに好適な繊
維強化熱可塑性樹脂シートに関する。

【０００２】

【従来の技術】一方向にそろえられた状態で配されてい
る強化繊維層とその間に存するランダムな状態で配され
ている強化繊維層よりなる補強材に熱可塑性樹脂が含浸
されてなる繊維強化熱可塑性樹脂シートは知られている
（特開昭６４−８１８２６号公報参照）。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来の上記繊維強化熱
可塑性樹脂シートは、強化繊維に溶融熱可塑性樹脂を加
圧含浸せしめて製造するものであるため、全体に低粘度
樹脂が使用されている。したがって、このようなシート
で成形された成形品は、荷重を受けた際、シートの強度
の大部分を負担すべき一方向にそろえられた強化繊維に
対する熱可塑性樹脂の保持が有効に働かず、そのため強
化繊維の座屈が低歪の内に起こるので、耐荷重性能に問
題があった。

【０００４】本発明の目的は、一方向にひきそろえられ
た状態で配されている強化繊維が充分に補強効果を発揮
する繊維強化熱可塑性樹脂シートを提供することにあ
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１による繊維強化
熱可塑性樹脂シートは、熱可塑性樹脂（Ａ）に強化繊維
が一方向にそろえられた状態で配されている繊維強化樹
脂層（あ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ）に強化繊維が長さ方
向にランダムな状態で配されている繊維強化樹脂層
（い）とが厚み方向に積層されてなり、熱可塑性樹脂
（Ａ）の曲げ弾性率が２０５kg／mm² 以上であることを
特徴とするものである。

【０００６】請求項２の発明による繊維強化熱可塑性樹
脂シートは、ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）に強化繊維が
一方向にそろえられた状態で配されている繊維強化樹脂
層（う）と、ポリオレフィン系樹脂（Ｄ）に強化繊維が
長さ方向にランダムな状態で配されている繊維強化樹脂
層（え）とが厚み方向に積層されてなり、ポリオレフィ
ン系樹脂（Ｃ）の曲げ弾性率が２０５kg／mm² 以上であ
り、かつポリオレフィン系樹脂（Ｄ）の曲げ弾性率が２
０５kg／mm² 未満であることを特徴とするものである。

【０００７】強化繊維としては、使用せられる熱可塑性
樹脂の溶融温度において熱的に安定な繊維が用いられ
る。具体的には、ガラス繊維、炭素繊維、シリコン・チ
タン・炭素繊維、ボロン繊維、微細な金属繊維、アラミ
ド繊維、液晶ポリマー繊維、ポリエステル繊維、ポリア
ミド繊維等の有機繊維をあげることができるが、強化効
果とコストとの兼ね合いの点から無機繊維を用いる方が
好ましい。

【０００８】一方向にそろえられた状態で配される強化
繊維と、長さ方向にランダムな状態で配される強化繊維
は、同種であっても異種であってもよく、またその含有
割合も必要とする機械的強度及び成形品の形状等により
適宜決定される。

【０００９】長さ方向のランダムな状態で配される強化
繊維の長さは、一般に５〜５００mmであり、好ましくは
５〜１００mmである。５mm未満であると繊維の補強効果
が充分ではない。強化繊維は一般に長い程補強効果が大
きくなるので長さの上限は特に限定されないが、５００
mmを超えると均質なシートを得るのが困難となる。

【００１０】熱可塑性樹脂に対する強化繊維の含有割合
は、繊維熱可塑性樹脂シートの必要とする物性により適
宜決定せられるが、一方向にそろえられた状態で配され
る強化繊維では１０〜８０重量％（繊維強化樹脂層
（あ）中）が、長さ方向ランダムな状態で配される強化
繊維では５〜７０重量％（繊維強化樹脂層（い）中）が
好ましい。前者が１０重量％未満、後者が５重量％未満
であると、シートの機械的強度が充分でなく、前者が８
０重量％を超え、後者が７０重量％を超えると、熱可塑
性樹脂の流動性が悪くなり、熱可塑性樹脂が均質に強化
繊維に含浸したシートを得にくい。なお、一方向にそろ
えられた状態で配される強化繊維は、シートの長さ全体
にわたり連続しているのが一般的であるが、この強化繊
維の総含有量がシート全体の５〜４０重量％の場合は、
必ずしもシートの長さ全体にわたり連続していなくても
よく、非連続の状態であってもよい。

【００１１】熱可塑性樹脂としては、加熱により溶融軟
化するポリオレフィン系樹脂が好ましく、例えば、ポリ
エチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレンブロ
ック共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、マレイ
ン酸グラフトポリプロピレン、アクリル酸グラフトポリ
プロピレン、シラン変性ポリエチレン等が使用される。
また、これらのポリオレフィン系樹脂を混合して使用し
てもよい。その他、剛性の高い樹脂、例えば、ポリ塩化
ビニル、ポリスチレン、ポリアミド、ポリエチレンテレ
フタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリカーボ
ネート、ポリフッ化ビニリデン、ポリフェニレンサルフ
ァイド、ポリフェニレンオキサイド、ポリエーテルスル
ホン、ポリエーテルエーテルケトン等が用いられる。

【００１２】また、前記の樹脂を主成分とする共重合体
やグラフト樹脂や変性樹脂、例えば、エチレン−塩化ビ
ニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体、ウレ
タン−塩化ビニル共重合体、アクリロニトリル−ブタジ
エン−スチレン共重合体、マレイン酸変性ポリエチレ
ン、アクリル酸変性ポリプロピレン等も用いられる。そ
して、前記熱可塑性樹脂には、安定剤、滑剤、加工助
剤、可塑剤、耐衝撃性改良剤、紫外線吸収剤、着色剤の
ような添加剤が配合されてもよい。

【００１３】請求項１及び請求項２の発明において、熱
可塑性樹脂（Ａ）及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の曲
げ弾性率をそれぞれ２０５kg／mm² 以上に限定したの
は、２０５kg／mm² 未満であると、一方向にそろえられ
た状態で配されている強化繊維の座屈を樹脂が有効に防
止することができないからである。前記値の曲げ弾性率
を有するポリオレフィン系樹脂としては、高結晶ポリプ
ロピレンをあげることができる。すなわち、結晶化度が
６０．５％を超えるポリプロピレン（この場合の比重は
一般に０．９０以上）が好適に用いられる。通常のポリ
オレフィン系樹脂では結晶硬度が低かったりまた結晶化
度が低く、前記値の曲げ弾性率を有しない。

【００１４】また、請求項２の発明において、ポリオレ
フィン系樹脂（Ｃ）（Ｄ）がともに高弾性率の樹脂であ
ると、衝撃負荷に対して脆く、耐衝撃性に劣るので、ポ
リオレフィン系樹脂（Ｄ）の曲げ弾性率は２０５kg／mm
² 未満とする。２０５kg／mm ² 以上であると、強化繊維
が長さ方向のランダムな状態で配されている熱可塑性樹
脂層に荷重が加わった際、樹脂の歪に対する追従性が悪
いため、樹脂と強化繊維の界面剥離や、凝集破壊を起こ
すからである。

【００１５】この傾向はポリオレフィン系以外の樹脂に
ついても同様であるので、請求項１の発明においても熱
可塑性樹脂（Ｂ）の曲げ弾性率は２０５kg／mm² 以下が
好ましい。

【００１６】

【作用】請求項１の発明による繊維強化熱可塑性樹脂シ
ートは、熱可塑性樹脂（Ａ）に強化繊維が一方向にそろ
えられた状態で配されている繊維強化樹脂層（あ）と、
熱可塑性樹脂（Ｂ）に強化繊維が長さ方向にランダムな
状態で配されている繊維強化樹脂層（い）とが厚み方向
に積層されてなり、熱可塑性樹脂（Ａ）の曲げ弾性率が
２０５kg／mm² 以上であるから、このシートで成形せら
れた成形品に荷重が加わった際、一方向にそろえられた
状態で配されている強化繊維が熱可塑性樹脂によって確
実に保持され、強化繊維の座屈の発生を防止する。

【００１７】請求項２の発明による繊維強化熱可塑性樹
脂シートは、請求項１の発明における熱可塑性樹脂
（Ａ）（Ｂ）がポリオレフィン系樹脂（Ｃ）（Ｄ）であ
り、かつポリオレフィン系樹脂（Ｄ）の曲げ弾性率が２
０５kg／mm² 未満であるから、上記作用に加えて、強化
繊維が長さ方向のランダムな状態で配されている熱可塑
性樹脂層に荷重が加わった際、樹脂の歪に対する追従性
がよいため、樹脂と強化繊維の界面剥離や、凝集破壊を
起こさない。

【００１８】

【実施例】まず、請求項１の発明の実施例につき説明す
る。

【００１９】実施例１ この実施例は、図１に示されているもので、図示の繊維
強化熱可塑性樹脂シート（Ｓ）は、熱可塑性樹脂（Ａ）
に強化繊維(F3)が一方向にそろえられた状態で配されて
いる繊維強化樹脂層（あ）の両面に熱可塑性樹脂（Ｂ）
に強化繊維(f5)が長さ方向にランダムな状態で配されて
いる繊維強化樹脂層（い）が厚み方向に積層されてなる
ものである。

【００２０】熱可塑性樹脂（Ａ）としては、重合度５４
０の塩化ビニル樹脂１００重量部に熱安定剤としてブチ
ル錫マレエート３重量部及びグリシジルメタクリレート
（ＧＭＡ）共重合体５重量部を配合したもの（曲げ弾性
率２８０kg／mm² ）が用いられ、熱可塑性樹脂（Ｂ）と
しては、重合度５４０の塩化ビニル樹脂１００重量部に
ブチル錫マレエート３重量部、グリシジルメタクリレー
ト共重合体５重量部及びアクリルゴム５重量部を配合し
たもの（曲げ弾性率１９５kg／mm² ）が用いられ、強化
繊維(F3)(f5)にはガラス繊維が用いられている。

【００２１】図１の繊維強化熱可塑性樹脂シートは、図
２に示す製造装置で製造される。以下の説明において、
前とは図２の右方向をいうものとする。

【００２２】図２に示すシート製造装置は、上位、中位
及び下位の３つの流動床装置(1) と、各流動床装置(1)
の後方に配された巻き戻しロール(2) と、各流動床装置
(1)の前方に配されかつ相互の間隙を調節しうるように
なされた上下一対のスクレーパー(3) と、上位の流動床
装置(1) のスクレーパー(3) の斜め下方及び下位の流動
床装置(1) のスクレーパー(3) の前方にそれぞれ配され
た引き取りロール(4)と、各引き取りロール(4) と対を
なすようにその上に配されたピンチ・ロール(5) と、各
引き取りロール(4) の前にこれと対峙せしめられたロー
タリー・カッター(6) と、所定間隔をおいて対向せしめ
られた上下無端ベルト(7)(8)と、両無端ベルト(7)(8)の
対向移送部(7a)(8a)に対して後側から順次配置された長
さ１５００mmの熱風循環式加熱炉(9) 及び冷却ブロア(1
0)とを備えている。

【００２３】そして、下無端ベルト(8) の後部が上無端
ベルト(7) より後方に突出せしめられ、その移送部(8a)
の後方延長部分が上位及び中位のロータリー・カッター
(6)の下方に位置せしめられ、両無端ベルト(7)(8)の間
隙への送り込み部(8b)となされている。

【００２４】流動床装置(1) の槽底は多孔板(11)で形成
せられており、気体供給路から送られてきた空気や窒素
などの気体(G) が多孔板(11)の下方からこれの多数の孔
を通って上方に噴出せしめられる。その結果、流動床装
置(1) の槽内に満たされた粉体状熱可塑性樹脂は噴出気
体(G) によって流動化状態となり中位の流動床装置(1)
には熱可塑性樹脂（Ａ）の流動床(a) が、上位及び下位
の流動床装置(1) には熱可塑性樹脂（Ｂ）の流動床(b)
がそれぞれ形成される。中位の巻き戻しロール(2) には
強化繊維束(F1)が、上位及び下位の巻き戻しロール(2)
には強化繊維束(f1)がそれぞれ巻回されている。なお、
強化繊維束(F1)(f1)は、便宜上１つのみ図示したが、実
際には多数並列状に用いる。

【００２５】各流動床装置(1) の槽内及びその前後壁上
端には、繊維束(F1)(f1)を案内するためのガイド・バー
(12)が設けられている。中位の強化繊維束(F1)は流動床
(a)中を通過せしめられることにより、樹脂付着繊維(F
2)となるが、これを連続して上下無端ベルト(7)(8)の間
隙に導くための第１ガイド・ロール(13)がスクレーパー
(3) の前方に、第２ガイド・ロール(14)が送り込み部(8
b)の上方にそれぞれ設けられている。上位及び下位の強
化繊維束(f1)も流動床(b) 中を通過せしめられることに
より、樹脂付着繊維(f2)となるが、両樹脂付着繊維(f2)
をロータリー・カッター(6) に導くためのガイド・ロー
ラ(15)がそれぞれスクレーパー(3) の前方に設けられて
いる。

【００２６】両無端ベルト(7)(8)は、モーター（図示
略）で上下各複数のプーリー(16)(17)のうち上下各１つ
を駆動することにより、連続して同方向へほぼ同速度で
移動するようになされている。また上無端ベルト(7) の
移送部(7a)の後部は、後上向きに傾斜せしめられてお
り、上下移送部(7a)(8a)の間隙が後方に向かって広がっ
ている。上下無端ベルト(7)(8)には、幅６００mm、厚み
１mmのガラス繊維強化テフロンベルトを用いた。

【００２７】加熱炉(9) 内には、複数対の上下ガイド・
ロール(18)が、また上下冷却ブロア(10)の近くには複数
対の上下ガイド・ロール(19)がそれぞれ配設されてお
り、上下のガイド・ロール(18)(19)の間隙は、それぞれ
調整可能となされている。

【００２８】つぎに、上記装置を用い、繊維強化熱可塑
性樹脂シートを製造する方法について説明する。

【００２９】各巻き戻しロール(2) からロービング状ガ
ラス繊維束よりなる強化繊維束(F1)(f1)（モノフィラメ
ントの直径１４μｍ、１１００ｇ／ｋｍ）を、引き取り
ロール(4) とピンチ・ロール(5) により巻き戻し、何れ
も塩化ビニル樹脂よりなる粉体状熱可塑性樹脂（Ａ）の
流動床(a) 中、及び粉体状熱可塑性樹脂（Ｂ）の流動床
(b) 中を通過させる。流動床(a)(b)中で、強化繊維束(F
1)(f1)はモノフィラメント単位に分離、開繊され、モノ
フィラメント間に粉体状熱可塑性樹脂が侵入するととも
にこれがモノフィラメントに付着する。

【００３０】樹脂付着強化繊維(F2)(f2)を、上下一対の
スクレーパー(3) 間を通過させ、スクレーパー(3) によ
り過剰の粉体状熱可塑性樹脂を除去し、粉体状熱可塑性
樹脂と強化繊維の割合を調整する。すなわち、熱可塑性
樹脂（Ａ）と強化繊維(F1)の重量割合が１：１で、熱可
塑性樹脂（Ｂ）と強化繊維(f1)の重量割合が６５：３５
となるように上下のスクレーパー(3) の間隙を調節し
た。

【００３１】そして、中位の連続樹脂付着繊維(F2)を、
上下無端ベルト(7)(8)の幅いっぱいのシート状になるよ
うに広げるとともに、その間隙へ連続的に送り込み、他
方、上位及び下位の樹脂付着繊維(f2)をロータリー・カ
ッター(6) によりそれぞれ２５mmに切断し、上位の切断
樹脂付着繊維(f3)を広げられた中位の連続樹脂付着繊維
(F2)の幅全体に１５８０ｇ／ｍ² となるように落下させ
て集積するとともに、下位の切断樹脂付着繊維(f3)を上
下無端ベルト(7)(8)の間隙への送り込み部(8b)の幅全体
に１５８０ｇ／ｍ² となるように落下させて集積し、両
者を中位の連続樹脂付着繊維(F2)の移動とともに上下無
端ベルト(7)(8)の間隙へ連続的に送り込む。

【００３２】中位の連続樹脂付着繊維(F2)を介して上位
及び下位の切断樹脂付着繊維集積物(f4)を５８０mm／分
で移動する両無端ベルト(7)(8)で挾みながら、両無端ベ
ルト(7)(8)の間の最小間隙を上下ガイド・ロール(18)に
より３．９mmに調節し、三者を厚み方向に加圧して約２
１０℃の熱風が循環している加熱炉(9) 中を通過させ、
引き続いて、ガイド・ロール(19)により上下の無端ベル
ト(7)(8)の間隙を３．８mmに調節して加圧しながら、冷
却ブロア(10)により冷却する。

【００３３】このようにして、図１に示すような連続強
化繊維(F3)が一方向にそろえられた状態で配されている
１．９mm厚の繊維強化樹脂層（あ）の両面に長さ２５mm
の強化繊維(f5)が方向のランダムな状態で配されている
各０．９５mm厚の繊維強化樹脂層（い）が積層され、幅
６００mm、厚み３．８mmの繊維強化熱可塑性樹脂シート
（Ｓ）を得た。

【００３４】得られたシートを３枚重ねてプレス成形
し、図３に示す厚さ４．５mmの逆Ｕ形成形品（Ｍ）を得
た。シートを金型に載置する際は、成形品（Ｍ）の長手
方向と一方向に揃えられた繊維とが平行になるようにし
た。

【００３５】実施例２ 実施例１と同様の装置を用いて、以下の繊維強化熱可塑
性樹脂シートを製造した。

【００３６】熱可塑性樹脂（Ａ）としては、重合度５４
０の塩化ビニル樹脂１００重量部にブチル錫マレエート
３重量部及びグリシジルメタクリレート共重合体５重量
部、さらにジオクチルフタレート５重量部を配合したも
の（曲げ弾性率２７０kg／mm ² ）を用いた。

【００３７】強化繊維束(F1)としては、ロービング状ガ
ラス繊維束（モノフィラメントの直径２３μｍ、４４０
０ｇ／km）を用い、熱可塑性樹脂（Ａ）と強化繊維の重
量割合を１：１とした。

【００３８】熱可塑性樹脂（Ｂ）としては、酢酸ビニル
−塩化ビニル共重合体１００重量部にブチル錫マレエー
ト３重量部及びグリシジルメタクリレート共重合体５重
量部を配合したもの（曲げ弾性率１８５kg／mm² ）を用
いた。

【００３９】強化繊維束(f1)としては、ロービング状ガ
ラス繊維束（モノフィラメントの直径２３μｍ、４４０
０ｇ／km）を５０mmとして用い、熱可塑性樹脂（Ｂ）と
強化繊維の重量割合を６．５：３．５とした。

【００４０】真中の繊維強化熱可塑性樹脂層（あ）の厚
みを１．９mm、その両面の繊維強化熱可塑性樹脂層
（い）の厚みを各０．９５mm、３層よりなるシート全体
の厚みを３．８mmとした。

【００４１】つぎに請求項２の発明の実施例につき説明
する。

【００４２】実施例３ この実施例は、図１に示されている繊維強化熱可塑性樹
脂シート（Ｓ）と同一形態であり、実施例１における熱
可塑性樹脂（Ａ）（Ｂ）がポリオレフィン系樹脂（Ｃ）
（Ｄ）に、繊維強化樹脂層（あ）（い）が繊維強化樹脂
層（う）（え）と代わっただけのものである。すなわ
ち、この実施例の繊維強化熱可塑性樹脂シートは、ポリ
オレフィン系樹脂（Ｃ）に強化繊維が一方向にそろえら
れた状態で配されている繊維強化樹脂層（う）と、ポリ
オレフィン系樹脂（Ｄ）に強化繊維が長さ方向にランダ
ムな状態で配されている繊維強化樹脂層（え）とが厚み
方向に積層されてなり、ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）に
は曲げ弾性率が２６３kg／mm ² 、比重０．９１の高結晶
ポリプロピレンが、ポリオレフィン系樹脂（Ｄ）には曲
げ弾性率が１１５kg／mm² の高密度ポリエチレンが用い
られている。

【００４３】この実施例の繊維強化熱可塑性樹脂シート
も実施例１のシートと同じ装置を用いて製造された。

【００４４】強化繊維束(F1)としては、ロービング状ガ
ラス繊維束（モノフィラメントの直径１４μｍ、１１０
０ｇ／km）を用い、ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）と強化
繊維の重量割合を１：１とした。

【００４５】強化繊維束(f1)としてロービング状ガラス
繊維束（モノフィラメントの直径１４μｍ、１１００ｇ
／km）を用い、樹脂を付着させた後にロータリーカッタ
ーにて２５mmの長さに切断して用いた。また、ポリオレ
フィン系樹脂（Ｄ）と強化繊維の重量割合を６．５：
３．５とした。

【００４６】真中の繊維強化熱可塑性樹脂層（う）の厚
みを１．９mm、その両面の繊維強化熱可塑性樹脂層
（え）の厚みを各０．９５mm、３層よりなるシート全体
の厚みを３．８mmとした。

【００４７】更に実施例１と同様にしてプレス成形品
（Ｍ）を得た。

【００４８】実施例４ 実施例１と同様の装置を用いて、以下の繊維強化熱可塑
性樹脂シートを製造した。

【００４９】ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）としては、高
結晶ポリプロピレン（曲げ弾性率２１８kg／mm² 、比重
０．９１）を用いた。

【００５０】強化繊維束(F1)としては、ロービング状ガ
ラス繊維束（モノフィラメントの直径１４μｍ、１１０
０ｇ／km）を用い、ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）と強化
繊維の重量割合を１：１とした。

【００５１】ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）としては、マ
レイン酸グラフトポリプロピレン（曲げ弾性率１０３kg
／mm² ）を用いた。

【００５２】強化繊維束(f1)としては、ロービング状ガ
ラス繊維束（モノフィラメントの直径２３μｍ、４４０
００ｇ／km）を樹脂を付着させた後にロータリーカッタ
ーにて５０mmの長さに切断して用いた。ポリオレフィン
系樹脂（Ｄ）と強化繊維の重量割合を６：４とした。

【００５３】真中の繊維強化熱可塑性樹脂層（う）の厚
みを１．９mm、その両面の繊維強化熱可塑性樹脂層
（え）の厚みを各０．９５mm、３層よりなるシート全体
の厚みを３．８mmとした。

【００５４】比較例１ 熱可塑性樹脂（Ａ）に高密度ポリエチレン（曲げ弾性率
１１５kg／mm² ）、熱可塑性樹脂（Ｂ）にホモポリプロ
ピレン（曲げ弾性率２１０kg／mm² ）を用いた（但しＧ
ＭＡや熱安定剤等は加えず）以外は実施例１と同様の繊
維強化熱可塑性樹脂シートとした。

【００５５】更に、実施例１と同様にしてプレス成形品
（Ｍ）を得た。

【００５６】比較例２ 熱可塑性樹脂（Ａ）に酢酸ビニル−塩化ビニル共重合体
（曲げ弾性率１８５kg／mm² ）、熱可塑性樹脂（Ｂ）に
塩化ビニル樹脂（曲げ弾性率２７０kg／mm² ）を用いた
以外は実施例２と同様の繊維強化熱可塑性樹脂シートと
した。

【００５７】比較例３ ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）にエチレン−プロピレン共
重合体（曲げ弾性率１６５kg／mm² ）、ポリオレフィン
系樹脂（Ｄ）にエチレン−プロピレンブロック共重合体
（曲げ弾性率１６９kg／mm² ）を用いた以外は実施例３
と同様の繊維強化熱可塑性樹脂シートとした。

【００５８】更に実施例１と同様にしてプレス成形品
（Ｍ）を得た。

【００５９】比較例４ ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）に高密度ポリエチレン（曲
げ弾性率１１５kg／mm ² ）、ポリオレフィン系樹脂
（Ｄ）に高結晶ポリプロピレン（曲げ弾性率２６３kg／
mm² ）を用いた以外は実施例３と同様の繊維強化熱可塑
性樹脂シートとした。

【００６０】比較例５ ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）（Ｄ）にともに高結晶ポリ
プロピレン（曲げ弾性率２１８kg／mm² ）を用いた以外
は実施例４と同様の繊維強化熱可塑性樹脂シートとし
た。

【００６１】実施例１〜４及び比較例１〜５の各シート
を、その一方向にそろえられた強化繊維と平行な辺をも
つ幅２０mm×長さ１５０mmの試験片を５個切り出すとと
もに、実施例１、３及び比較例１、３の逆Ｕ形成形品の
頂壁のランダムな位置より幅２０mm×長さ１５０mmの試
験片を逆Ｕ形成形品の長手方向と平行に５個切り出し、
ＪＩＳ Ｋ７２０３に準拠し、支点間距離１２０mmで３
点曲げ試験を行なって曲げ弾性率（kg／mm² ）を測定し
た結果を表１に、またシャルピー衝撃値（kg・cm／c
m² ）を表２に示した。

【００６２】

【表１】

【表２】

【００６３】

【発明の効果】請求項１の発明の繊維強化熱可塑性樹脂
シートによれば、このシートで成形せられた成形品に荷
重が加わった際、一方向にそろえられた状態で配されて
いる強化繊維が熱可塑性樹脂によって確実に保持され、
強化繊維の座屈の発生を防止するから、成形品の破壊強
度が向上する。

【００６４】請求項２の発明による繊維強化熱可塑性樹
脂シートは、さらに、強化繊維が長さ方向にランダムな
状態で配されている熱可塑性樹脂層に荷重が加わった
際、樹脂の歪に対する追従性がよいため、樹脂と強化繊
維の界面剥離や凝集破壊を起こさないから、一層成形品
の破壊強度が大きくなる利点がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂シートの一部を
切り欠いた部分平面図である。

【図２】図１のシートを製造する装置の側面図で、流動
床装置は断面で示されている。

【図３】本発明のシートを用いて成形せられた成形品の
斜視図である。

【符号の説明】 （Ａ）（Ｂ）：熱可塑性樹脂 （Ｃ）（Ｄ）：ポリオレフィン系樹脂 （あ）（い）（う）（え）：繊維強化樹脂層 (F3)：一方向にそろえられた状態で配されている強化繊
維 (f5)：長さ方向のランダムな状態で配されている強化繊
維 （Ｓ）：繊維強化熱可塑性樹脂シート

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性樹脂（Ａ）に強化繊維が一方向
   にそろえられた状態で配されている繊維強化樹脂層
   （あ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ）に強化繊維が長さ方向に
   ランダムな状態で配されている繊維強化樹脂層（い）と
   が厚み方向に積層されてなり、熱可塑性樹脂（Ａ）の曲
   げ弾性率が２０５kg／mm² 以上であることを特徴とする
   繊維強化熱可塑性樹脂シート。
2. 【請求項２】 ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）に強化繊維
   が一方向にそろえられた状態で配されている繊維強化樹
   脂層（う）と、ポリオレフィン系樹脂（Ｄ）に強化繊維
   が長さ方向にランダムな状態で配されている繊維強化樹
   脂層（え）とが厚み方向に積層されてなり、ポリオレフ
   ィン系樹脂（Ｃ）の曲げ弾性率が２０５kg／mm² 以上で
   あり、かつポリオレフィン系樹脂（Ｄ）の曲げ弾性率が
   ２０５kg／mm² 未満であることを特徴とする繊維強化熱
   可塑性樹脂シート。