JPH06123294A - スクリューロータ - Google Patents
スクリューロータInfo
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- JPH06123294A JPH06123294A JP4296555A JP29655592A JPH06123294A JP H06123294 A JPH06123294 A JP H06123294A JP 4296555 A JP4296555 A JP 4296555A JP 29655592 A JP29655592 A JP 29655592A JP H06123294 A JPH06123294 A JP H06123294A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- addendum
- arc
- pitch circle
- female
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C1/00—Rotary-piston machines or engines
- F01C1/08—Rotary-piston machines or engines of intermeshing engagement type, i.e. with engagement of co- operating members similar to that of toothed gearing
- F01C1/082—Details specially related to intermeshing engagement type machines or engines
- F01C1/084—Toothed wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明はスクリューロータ機械において、雌
ロータ２のアデンダム２１の形状と、雄ロータ１のデデ
ンダム１１の形状に着目し、両者の形状に工夫を凝らす
事により、シール線の長さの低減とほとんど無関係にブ
ローホール面積の低減と共に、両ロータの歯面と吐出側
端面板に囲まれて形成された空間４が半閉じ込み状態と
なる事のないスクリューロータを提供する事を目的とす
る。 【構成】 前記アデンダムの軸直角断面プロフィルが、
ピッチ円の内側に中心をもつ５個以上の円弧から形成さ
れる複数円弧曲線であり、 一方雄ロータ側のデデンダ
ムが、前記複数円弧曲線から創成される創成曲線である
事を特徴とする。
ロータ２のアデンダム２１の形状と、雄ロータ１のデデ
ンダム１１の形状に着目し、両者の形状に工夫を凝らす
事により、シール線の長さの低減とほとんど無関係にブ
ローホール面積の低減と共に、両ロータの歯面と吐出側
端面板に囲まれて形成された空間４が半閉じ込み状態と
なる事のないスクリューロータを提供する事を目的とす
る。 【構成】 前記アデンダムの軸直角断面プロフィルが、
ピッチ円の内側に中心をもつ５個以上の円弧から形成さ
れる複数円弧曲線であり、 一方雄ロータ側のデデンダ
ムが、前記複数円弧曲線から創成される創成曲線である
事を特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は圧縮機、送風機、膨張
機、液送ポンプ等に適用可能なスクリューロータに係
り、特に互いに噛合して回転する雄ロータと雌ロータか
らなり、雌ロータがピッチ円の外側にアデンダムを有す
るスクリューロータに関する。
機、液送ポンプ等に適用可能なスクリューロータに係
り、特に互いに噛合して回転する雄ロータと雌ロータか
らなり、雌ロータがピッチ円の外側にアデンダムを有す
るスクリューロータに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より前記スクリューロータを用いた
流体機械は一般に、高圧口（圧縮機の場合吐出口）と低
圧口（同吸気口）を有し平行な軸線をもつ相交わる２つ
のボア（筐筒）からなる作用空間を有するケーシング
と、前記ボア内に配置され、３６０°以下の包み角を有
する型の雄、雌ロータからなる。雄ロータは各ランド及
び溝部の少なくとも大部分がピッチ円の外側にあり、一
方、雌ロータは前記雄ロータに噛み合う各溝部とランド
の少なくとも大部分がピッチ円の内側にあり、そして一
般には雄ロータは４枚のランド、雌ロータは６枚のラン
ドからなる。ここでランドとは一の歯底から次の歯底に
至るまでの凸歯部分を指し、一方溝部とはランド間に挟
まれる凹部空間を指す。
流体機械は一般に、高圧口（圧縮機の場合吐出口）と低
圧口（同吸気口）を有し平行な軸線をもつ相交わる２つ
のボア（筐筒）からなる作用空間を有するケーシング
と、前記ボア内に配置され、３６０°以下の包み角を有
する型の雄、雌ロータからなる。雄ロータは各ランド及
び溝部の少なくとも大部分がピッチ円の外側にあり、一
方、雌ロータは前記雄ロータに噛み合う各溝部とランド
の少なくとも大部分がピッチ円の内側にあり、そして一
般には雄ロータは４枚のランド、雌ロータは６枚のラン
ドからなる。ここでランドとは一の歯底から次の歯底に
至るまでの凸歯部分を指し、一方溝部とはランド間に挟
まれる凹部空間を指す。
【０００３】そしてかかるスクリューロータ機械には、
同期歯車を介して前記両ロータを同期回転させ、両ロー
タ間が非接触の状態で回転させるものと、前記ロータの
内一のロータ、具体的には雄ロータを駆動ロータとし、
該雄ロータを雌ロータに接触させつつその回転トルクを
雌ロータに付与させる事により前記両ロータを回転させ
るものが存在する。しかしながら前者は、ロータ間の直
接接触を避ける為に、同期歯車を非常に正確に製作しな
ければならず、コストアップにつながる。この為現在流
通しているスクリュー流体機械の多くは、後者の駆動／
従動ロータからなる接触式ロータ回転方式を採用すると
共に、雌ロータのランド部先端をピッチ円の外側まで延
在させ、アデンダムを形成すると共に、一方前記アデン
ダムと噛み合う雄ロータの歯底側をピッチ円の内側まで
延在させてデデンダムを形成し、理論押退け量の増大を
図っている。ここでアデンダムとはピッチ円の外側に位
置するランド部先端部を指し、又デデンダムとはピッチ
円の内側に位置する歯底部位を指す。尚、このようなロ
ータ形状は一般には油噴射式のロータ機械に多く適用さ
れるが、これのみに限定される事なく無給油タイプのロ
ータ機械にも適用可能である。
同期歯車を介して前記両ロータを同期回転させ、両ロー
タ間が非接触の状態で回転させるものと、前記ロータの
内一のロータ、具体的には雄ロータを駆動ロータとし、
該雄ロータを雌ロータに接触させつつその回転トルクを
雌ロータに付与させる事により前記両ロータを回転させ
るものが存在する。しかしながら前者は、ロータ間の直
接接触を避ける為に、同期歯車を非常に正確に製作しな
ければならず、コストアップにつながる。この為現在流
通しているスクリュー流体機械の多くは、後者の駆動／
従動ロータからなる接触式ロータ回転方式を採用すると
共に、雌ロータのランド部先端をピッチ円の外側まで延
在させ、アデンダムを形成すると共に、一方前記アデン
ダムと噛み合う雄ロータの歯底側をピッチ円の内側まで
延在させてデデンダムを形成し、理論押退け量の増大を
図っている。ここでアデンダムとはピッチ円の外側に位
置するランド部先端部を指し、又デデンダムとはピッチ
円の内側に位置する歯底部位を指す。尚、このようなロ
ータ形状は一般には油噴射式のロータ機械に多く適用さ
れるが、これのみに限定される事なく無給油タイプのロ
ータ機械にも適用可能である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記雌ロ
ータ２アデンダム２１を設けると、例えば特公昭５６−
１７５５９号（先行例１）に示すスクリューロータ形状
を用いて前記ロータ接触式の圧縮機を構成した場合に、
図４に示すように雄、雌の両ロータが回転して雌ロータ
２のアデンダム２１が雄ロータ１の溝部１３歯底１１と
噛み合う吐出行程途中において、両ロータの歯面と吐出
側端面板３に囲まれて形成された空間４が回転に伴って
減少していくとともに、この空間４から吐出室に通ずる
逃げ通路４１が狭くなっていた。このため、この空間４
中の作動流体は流出抵抗のために半閉じ込み状態とな
り、逃げきれず圧縮されるため無駄な圧縮仕事を行って
いた。特に作動流体中にガスは勿論油噴射機構よりの油
や凝縮した作動流体等の液体がこの空間４に閉じ込まれ
た場合、液圧縮を起こして大きな振動と騒音が発生し、
なおかつ圧縮動力が増大するため、圧縮機の効率と信頼
性が著しく低下していた。
ータ２アデンダム２１を設けると、例えば特公昭５６−
１７５５９号（先行例１）に示すスクリューロータ形状
を用いて前記ロータ接触式の圧縮機を構成した場合に、
図４に示すように雄、雌の両ロータが回転して雌ロータ
２のアデンダム２１が雄ロータ１の溝部１３歯底１１と
噛み合う吐出行程途中において、両ロータの歯面と吐出
側端面板３に囲まれて形成された空間４が回転に伴って
減少していくとともに、この空間４から吐出室に通ずる
逃げ通路４１が狭くなっていた。このため、この空間４
中の作動流体は流出抵抗のために半閉じ込み状態とな
り、逃げきれず圧縮されるため無駄な圧縮仕事を行って
いた。特に作動流体中にガスは勿論油噴射機構よりの油
や凝縮した作動流体等の液体がこの空間４に閉じ込まれ
た場合、液圧縮を起こして大きな振動と騒音が発生し、
なおかつ圧縮動力が増大するため、圧縮機の効率と信頼
性が著しく低下していた。
【０００５】また、特公平２−５０３１９号（先行例
２）に示す様に雌ロータ２のアデンダム２１を雄ロータ
１歯底のデデンダムプロフィルの創成曲線とした技術が
提案されている。しかしながらかかる技術においても図
５に示すように先行例１に比べてやや小さいものである
が半閉じ込み空間４が形成され、尚前記欠点の完全なる
解消にはつながらない欠点があった。
２）に示す様に雌ロータ２のアデンダム２１を雄ロータ
１歯底のデデンダムプロフィルの創成曲線とした技術が
提案されている。しかしながらかかる技術においても図
５に示すように先行例１に比べてやや小さいものである
が半閉じ込み空間４が形成され、尚前記欠点の完全なる
解消にはつながらない欠点があった。
【０００６】次に前記雌ロータのアデンダム２１を用い
た場合の第二の問題としてブローホールの問題がある。
即ち、雌ロータ２がピッチ円の外周にアデンダム２１を
もたない場合のスクリューロータ機械において、雄及び
雌ロータ２のランドの先端と、作用空間の胴壁との密封
線は、Ｖ字形室の頂点が一致する作用空間のボアの相交
わる線上の同一点で一致するから異なるＶ字形室は互い
に完全に密封されるから理論上はブローホールは生じな
い。
た場合の第二の問題としてブローホールの問題がある。
即ち、雌ロータ２がピッチ円の外周にアデンダム２１を
もたない場合のスクリューロータ機械において、雄及び
雌ロータ２のランドの先端と、作用空間の胴壁との密封
線は、Ｖ字形室の頂点が一致する作用空間のボアの相交
わる線上の同一点で一致するから異なるＶ字形室は互い
に完全に密封されるから理論上はブローホールは生じな
い。
【０００７】しかしながら図６に示すように、前記雌ロ
ータ２にアデンダム２１を設けるとボア交点を前記ピッ
チ円状まで延在する事は不可能である為に、前記ボア交
点５と雄ロータ１のランド部１２頂部付近と雌ロータ２
のアデンダム２１付近の前進側フランクとの間にブロー
ホールと呼ばれる三角形状の吹き抜け穴が形成されてし
まう。ここでフランクとはランドを前進側と後進側に分
けてその片側部位を指す。
ータ２にアデンダム２１を設けるとボア交点を前記ピッ
チ円状まで延在する事は不可能である為に、前記ボア交
点５と雄ロータ１のランド部１２頂部付近と雌ロータ２
のアデンダム２１付近の前進側フランクとの間にブロー
ホールと呼ばれる三角形状の吹き抜け穴が形成されてし
まう。ここでフランクとはランドを前進側と後進側に分
けてその片側部位を指す。
【０００８】かかる欠点を解消するため、例えば特公平
３ー４７５７（先行例３）においては、前記雌ロータ２
の溝部を円弧、創成曲線、双曲線と共に、前記溝部の歯
底よりアデンダム２１付近に至る前進側フランクの曲線
を半径がプロフィル角度と共に変化する円弧以外の特殊
な曲線に設定し、一方雄ロータ１のランドを、円弧、創
成曲線と共に、前記ランドの頂部付近の後進側フランク
の曲線を半径がプロフィル角度と共に変化する円弧以外
の特殊な曲線に設定する事により前記ブローホール面積
を低減させている。
３ー４７５７（先行例３）においては、前記雌ロータ２
の溝部を円弧、創成曲線、双曲線と共に、前記溝部の歯
底よりアデンダム２１付近に至る前進側フランクの曲線
を半径がプロフィル角度と共に変化する円弧以外の特殊
な曲線に設定し、一方雄ロータ１のランドを、円弧、創
成曲線と共に、前記ランドの頂部付近の後進側フランク
の曲線を半径がプロフィル角度と共に変化する円弧以外
の特殊な曲線に設定する事により前記ブローホール面積
を低減させている。
【０００９】さてスクリューロータ機械においては一般
にシール線の長さとブローホール面積は相反する関係に
あり、特に前記技術の様に雌ロータ２の溝部と雄ロータ
１のランド２２の組合せにおいてブローホールの低減を
図ると、併せてシール線の長さの低減を図る事が極めて
困難である。
にシール線の長さとブローホール面積は相反する関係に
あり、特に前記技術の様に雌ロータ２の溝部と雄ロータ
１のランド２２の組合せにおいてブローホールの低減を
図ると、併せてシール線の長さの低減を図る事が極めて
困難である。
【００１０】そこで例えば前記先行例１において雌ロー
タ２溝部の後進側フランクに対する切線との間の角度γ
を出来るだけ９０°に接近させる事で対処しているが、
図３に示すように尚十分なる低減にはつながらない。
タ２溝部の後進側フランクに対する切線との間の角度γ
を出来るだけ９０°に接近させる事で対処しているが、
図３に示すように尚十分なる低減にはつながらない。
【００１１】そこで、本発明は従来全く着目されていな
かった雌ロータ２のアデンダム２１の形状と、雄ロータ
１のデデンダム１１の形状に着目し、両者の形状に工夫
を凝らす事により、シール線の長さの低減とほとんど無
関係に而も前記従来技術以上に前記ブローホール面積の
低減を図り得るスクリューロータを提供する事を目的と
する。本発明の他の目的は、例えば前記ロータ機械を圧
縮機として適用した場合に、吐出行程途中において、両
ロータの歯面と吐出側端面板に囲まれて形成された空間
４が半閉じ込み状態となる事のない、而も雌ロータ２の
強度低下や、理論押しのけ量（理論風量）の低減が生じ
る事なく前記半閉じ込み状態を阻止し得るスクリューロ
ータを提供する事を目的とする。
かった雌ロータ２のアデンダム２１の形状と、雄ロータ
１のデデンダム１１の形状に着目し、両者の形状に工夫
を凝らす事により、シール線の長さの低減とほとんど無
関係に而も前記従来技術以上に前記ブローホール面積の
低減を図り得るスクリューロータを提供する事を目的と
する。本発明の他の目的は、例えば前記ロータ機械を圧
縮機として適用した場合に、吐出行程途中において、両
ロータの歯面と吐出側端面板に囲まれて形成された空間
４が半閉じ込み状態となる事のない、而も雌ロータ２の
強度低下や、理論押しのけ量（理論風量）の低減が生じ
る事なく前記半閉じ込み状態を阻止し得るスクリューロ
ータを提供する事を目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の第一発明
は前記ブローホールを低減するために、前記雌ロータ２
のアデンダム２１の前進側プロフィル２１ａに着目した
もので、その特徴とするところは、前記前進側プロフィ
ル２１ａが３個以上の円弧、好ましくはピッチ円ＤPFの
内側に中心をもつ３個以上の円弧から形成され、そして
より好ましくは該円弧間が滑らかに接続されている複数
円弧曲線（Ｏ1〜Ｊ〜Ｋ〜Ｌ）であるスクリューロータ
にある。ここで前進側プロフィル２１ａと規定したの
は、本ロータが圧縮機のみに特定されるという趣旨では
なく、前記アデンダム２１頂部中心を中心としてその両
側に位置するフランク面を特定するために、単に呼び名
として規定したもので従って本発明及び後記する第三発
明はいずれも液ポンプとしても、送風機としても又膨張
機としても適用し得る。そして前記の場合雄ロータ１側
のデデンダム１１の前記雌ロータの２のアデンダム２１
の前進側プロフィル２１ａに対応する部位は、前記複数
円弧曲線から創成される創成曲線で形成するのが好まし
い。
は前記ブローホールを低減するために、前記雌ロータ２
のアデンダム２１の前進側プロフィル２１ａに着目した
もので、その特徴とするところは、前記前進側プロフィ
ル２１ａが３個以上の円弧、好ましくはピッチ円ＤPFの
内側に中心をもつ３個以上の円弧から形成され、そして
より好ましくは該円弧間が滑らかに接続されている複数
円弧曲線（Ｏ1〜Ｊ〜Ｋ〜Ｌ）であるスクリューロータ
にある。ここで前進側プロフィル２１ａと規定したの
は、本ロータが圧縮機のみに特定されるという趣旨では
なく、前記アデンダム２１頂部中心を中心としてその両
側に位置するフランク面を特定するために、単に呼び名
として規定したもので従って本発明及び後記する第三発
明はいずれも液ポンプとしても、送風機としても又膨張
機としても適用し得る。そして前記の場合雄ロータ１側
のデデンダム１１の前記雌ロータの２のアデンダム２１
の前進側プロフィル２１ａに対応する部位は、前記複数
円弧曲線から創成される創成曲線で形成するのが好まし
い。
【００１３】請求項３記載の第二発明は前記雌ロータ２
の強度低下や、理論押しのけ量（理論風量）の低減が生
じる事なく前記半閉じ込み状態を阻止するために、前記
雌ロータ２のアデンダム２１の後進側プロフィルに着目
したもので、その特徴とするところは、前記後進側プロ
フィル２１ｂが３個以上の円弧、好ましくはピッチ円Ｄ
PFの内側に中心をもつ３個以上の円弧から形成され、そ
して好ましくは該円弧間が滑らかに接続されている複数
円弧曲線（Ｐ〜Ｑ〜Ｒ〜Ｓ〜Ｏ1）であるスクリューロ
ータを提案している。この場合前記複数の円弧のうち、
頂部円弧に隣接し且つピッチ円ＤPFにまで到達しない一
又複数の円弧の内少なくとも一の円弧（Ｑ〜Ｒ）を、ピ
ッチ円ＤPFに到達する他の円弧（Ｑ〜Ｐ）より大幅に大
なる直径にするのがよい。そして更に前記雌ロータ２の
アデンダム２１頂部を、雌ロータ２軸心を中心とした後
進側から前進側に亙る一の円弧曲線（Ｓ〜Ｊ）で形成す
ると共に、該円弧曲線の軸心を中心とした狭角を４°以
下に設定している。尚、前記半閉じ込み状態は主として
圧縮機の場合特に問題になるのであり、従って本発明に
おいては、特に圧縮機、液ポンプ若しくは送風機として
極めて有効である。そして前記の場合雄ロータ１側のデ
デンダム１１の前記アデンダム２１の後進側プロフィル
２１ｂに対応する部位は、前記複数円弧曲線から創成さ
れる創成曲線で形成するのが好ましい。
の強度低下や、理論押しのけ量（理論風量）の低減が生
じる事なく前記半閉じ込み状態を阻止するために、前記
雌ロータ２のアデンダム２１の後進側プロフィルに着目
したもので、その特徴とするところは、前記後進側プロ
フィル２１ｂが３個以上の円弧、好ましくはピッチ円Ｄ
PFの内側に中心をもつ３個以上の円弧から形成され、そ
して好ましくは該円弧間が滑らかに接続されている複数
円弧曲線（Ｐ〜Ｑ〜Ｒ〜Ｓ〜Ｏ1）であるスクリューロ
ータを提案している。この場合前記複数の円弧のうち、
頂部円弧に隣接し且つピッチ円ＤPFにまで到達しない一
又複数の円弧の内少なくとも一の円弧（Ｑ〜Ｒ）を、ピ
ッチ円ＤPFに到達する他の円弧（Ｑ〜Ｐ）より大幅に大
なる直径にするのがよい。そして更に前記雌ロータ２の
アデンダム２１頂部を、雌ロータ２軸心を中心とした後
進側から前進側に亙る一の円弧曲線（Ｓ〜Ｊ）で形成す
ると共に、該円弧曲線の軸心を中心とした狭角を４°以
下に設定している。尚、前記半閉じ込み状態は主として
圧縮機の場合特に問題になるのであり、従って本発明に
おいては、特に圧縮機、液ポンプ若しくは送風機として
極めて有効である。そして前記の場合雄ロータ１側のデ
デンダム１１の前記アデンダム２１の後進側プロフィル
２１ｂに対応する部位は、前記複数円弧曲線から創成さ
れる創成曲線で形成するのが好ましい。
【００１４】請求項７記載の発明は、前記ブローホール
と半閉じ込み状態阻止の両者に対応させたもので、前記
雌ロータ２のアデンダム２１の軸直角断面プロフィル
が、５個以上、好ましくはピッチ円ＤPFの内側に中心を
もつ５個以上の円弧から形成される複数円弧曲線（Ｐ〜
Ｑ〜Ｒ〜Ｊ〜Ｋ〜Ｌ）であり、一方雄ロータ１側のデデ
ンダム１１が、前記複数円弧曲線から創成される創成曲
線である事を特徴とするものである。この場合前記雌ロ
ータ２のアデンダム２１頂部を、雌ロータ２軸心を中心
とした後進側から前進側に亙る一の円弧曲線（Ｓ〜Ｊ）
で形成すると共に、該円弧曲線の軸心を中心とした狭角
を４°以下に設定するのがよい。
と半閉じ込み状態阻止の両者に対応させたもので、前記
雌ロータ２のアデンダム２１の軸直角断面プロフィル
が、５個以上、好ましくはピッチ円ＤPFの内側に中心を
もつ５個以上の円弧から形成される複数円弧曲線（Ｐ〜
Ｑ〜Ｒ〜Ｊ〜Ｋ〜Ｌ）であり、一方雄ロータ１側のデデ
ンダム１１が、前記複数円弧曲線から創成される創成曲
線である事を特徴とするものである。この場合前記雌ロ
ータ２のアデンダム２１頂部を、雌ロータ２軸心を中心
とした後進側から前進側に亙る一の円弧曲線（Ｓ〜Ｊ）
で形成すると共に、該円弧曲線の軸心を中心とした狭角
を４°以下に設定するのがよい。
【００１５】
【作用】請求項１記載の作用を図５に基づいて説明する
に、プロホールは図３に示すように図６のＡ−Ａ線断面
方向から見ると三角形の形状をしており、曲線ＡＢは雌
ロータ２の前進面アデンダム２１付近を軸に平行でかつ
ロータケースのボア交点５を通る垂直平面で切断したと
き切断面の縁の曲線であり、一方曲線ＢＣは雄ロータ１
の頂部付近をこの垂直平面で切断したときの曲線であ
る。直線ＡＣはケースのボア交点を水平方向から見たと
きの稜線である。 従って図３より明らかなようにブロ
ーホール面積を小さくするためには、曲線ＡＢを曲線Ｂ
Ｃに近づけるようにすればよいことになる。本発明にお
いてはこの点に着目し、雌ロータ２の前進面アデンダム
２１を３個以上の円弧で構成し、よって点Ａ近傍の曲率
半径を大きくとれるようにして、曲線ＢＡを曲線ＢＣに
近づけるようにした。この結果、図３の曲線Ａ1、Ｂ1、
Ｃ1に示すようにブローホールが従来のロータ先行例１
のＡ2，Ｂ2，Ｃ2に比して大幅に小さくすることができ
た。而も本発明は、シール線の形成に影響の少ないアデ
ンダム２１の前進側プロフィル２１ａについてのみ規定
してあるために、前記アデンダム２１形状と無関係にシ
ール線を低減する事が可能であり、トータルとしての体
積効率が大幅に向上する。更に本発明は先行例２に記載
したように角度変数に基づいて半径が変化する複雑な形
状を取る事なく、複数の円弧でのみ形成されるものであ
る為に、その製造も容易である。
に、プロホールは図３に示すように図６のＡ−Ａ線断面
方向から見ると三角形の形状をしており、曲線ＡＢは雌
ロータ２の前進面アデンダム２１付近を軸に平行でかつ
ロータケースのボア交点５を通る垂直平面で切断したと
き切断面の縁の曲線であり、一方曲線ＢＣは雄ロータ１
の頂部付近をこの垂直平面で切断したときの曲線であ
る。直線ＡＣはケースのボア交点を水平方向から見たと
きの稜線である。 従って図３より明らかなようにブロ
ーホール面積を小さくするためには、曲線ＡＢを曲線Ｂ
Ｃに近づけるようにすればよいことになる。本発明にお
いてはこの点に着目し、雌ロータ２の前進面アデンダム
２１を３個以上の円弧で構成し、よって点Ａ近傍の曲率
半径を大きくとれるようにして、曲線ＢＡを曲線ＢＣに
近づけるようにした。この結果、図３の曲線Ａ1、Ｂ1、
Ｃ1に示すようにブローホールが従来のロータ先行例１
のＡ2，Ｂ2，Ｃ2に比して大幅に小さくすることができ
た。而も本発明は、シール線の形成に影響の少ないアデ
ンダム２１の前進側プロフィル２１ａについてのみ規定
してあるために、前記アデンダム２１形状と無関係にシ
ール線を低減する事が可能であり、トータルとしての体
積効率が大幅に向上する。更に本発明は先行例２に記載
したように角度変数に基づいて半径が変化する複雑な形
状を取る事なく、複数の円弧でのみ形成されるものであ
る為に、その製造も容易である。
【００１６】次に請求項３記載の発明の作用について説
明する。半閉じ込み空間４は、図２、図４及び図５を検
討するに雌ロータ２の頂部円筒角度φが大きくなると増
加する傾向があり、逆にその角度を零とすれば完全に半
閉じ込み空間４は形成されないことになる。しかし、従
来のロータでは、頂部を除く雌ロータ２のアデンダム２
１の形状は機械的破損を恐れるために、その頂部曲線を
偏平形状で且つその頂部両端側からピッチ円ＤPFに至る
稜線を夫々単に１つの円弧（特公平２ー４６７９６、特
公昭６１ー８２４２）で形成するか若しくは１つの円弧
に対応する創成曲線（特公平２ー５０３１９）で形成し
ていた。しかしながら１つの円弧で且つその頂部角度を
小さくしようとすると、結果的に先行例３のように肉薄
になるのは避けられず、雌ロータ２の強度低下や、理論
押しのけ量（理論風量）の低減が生じてしまい、従来の
技術ではこの方策を取る事が出来ない。そこで本発明は
頂部角度を４°以下に小さくしつつ而も幅広化という相
反する２つの作用を円滑に達成するために、本発明にお
いては雌ロータ２の前進面及び後進面を３個以上の円弧
で構成することにより、より具体的には前記複数の円弧
のうち、頂部円弧に隣接し且つピッチ円ＤPFにまで到達
しない一又複数の円弧の内少なくとも一の円弧（Ｑ〜
Ｒ）を、ピッチ円ＤPFに到達する他の円弧（Ｑ〜Ｐ）よ
り大幅に大なる直径にする事により前記作用を円滑に達
成し得る。これにより雌ロータ２の歯先が雄ロータ１の
歯底と噛み合う際両ロータの歯面の間にできる吐出室に
通ずる逃げ通路が広くなり、半閉じ込み空間４が形成さ
れず、閉じ込み圧縮が発生せず性能と信頼性が向上する
とともに、雌ロータ２のアデンダム２１の歯厚を薄くす
る事なしに前記作用を達成し得るために雌ロータ２の強
度低下や、理論押しのけ量（理論風量）の低減が生じる
事がない。
明する。半閉じ込み空間４は、図２、図４及び図５を検
討するに雌ロータ２の頂部円筒角度φが大きくなると増
加する傾向があり、逆にその角度を零とすれば完全に半
閉じ込み空間４は形成されないことになる。しかし、従
来のロータでは、頂部を除く雌ロータ２のアデンダム２
１の形状は機械的破損を恐れるために、その頂部曲線を
偏平形状で且つその頂部両端側からピッチ円ＤPFに至る
稜線を夫々単に１つの円弧（特公平２ー４６７９６、特
公昭６１ー８２４２）で形成するか若しくは１つの円弧
に対応する創成曲線（特公平２ー５０３１９）で形成し
ていた。しかしながら１つの円弧で且つその頂部角度を
小さくしようとすると、結果的に先行例３のように肉薄
になるのは避けられず、雌ロータ２の強度低下や、理論
押しのけ量（理論風量）の低減が生じてしまい、従来の
技術ではこの方策を取る事が出来ない。そこで本発明は
頂部角度を４°以下に小さくしつつ而も幅広化という相
反する２つの作用を円滑に達成するために、本発明にお
いては雌ロータ２の前進面及び後進面を３個以上の円弧
で構成することにより、より具体的には前記複数の円弧
のうち、頂部円弧に隣接し且つピッチ円ＤPFにまで到達
しない一又複数の円弧の内少なくとも一の円弧（Ｑ〜
Ｒ）を、ピッチ円ＤPFに到達する他の円弧（Ｑ〜Ｐ）よ
り大幅に大なる直径にする事により前記作用を円滑に達
成し得る。これにより雌ロータ２の歯先が雄ロータ１の
歯底と噛み合う際両ロータの歯面の間にできる吐出室に
通ずる逃げ通路が広くなり、半閉じ込み空間４が形成さ
れず、閉じ込み圧縮が発生せず性能と信頼性が向上する
とともに、雌ロータ２のアデンダム２１の歯厚を薄くす
る事なしに前記作用を達成し得るために雌ロータ２の強
度低下や、理論押しのけ量（理論風量）の低減が生じる
事がない。
【００１７】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の好適な実施例
を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例に記載され
ている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等
は特に特定的な記載がないかぎりは、この発明の範囲を
それに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎな
い。図１は本発明の実施例に係るスクリュー圧縮機とし
て適用した場合のスクリューロータの軸直角断面形状を
示し、１は雄ロータ１で９０°対称位置に４個のランド
１２を有し、該ランド１２間に挟まれる溝部１３の歯底
側をピッチ円ＤPMの内側まで延在し、デデンダム１１を
形成すると共に、駆動軸及び歯車列を介してモータ（い
ずれも不図示）に連結する駆動ロータとして機能させ、
矢印方向に回転可能に構成している。
を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例に記載され
ている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等
は特に特定的な記載がないかぎりは、この発明の範囲を
それに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎな
い。図１は本発明の実施例に係るスクリュー圧縮機とし
て適用した場合のスクリューロータの軸直角断面形状を
示し、１は雄ロータ１で９０°対称位置に４個のランド
１２を有し、該ランド１２間に挟まれる溝部１３の歯底
側をピッチ円ＤPMの内側まで延在し、デデンダム１１を
形成すると共に、駆動軸及び歯車列を介してモータ（い
ずれも不図示）に連結する駆動ロータとして機能させ、
矢印方向に回転可能に構成している。
【００１８】一方前記雄ロータ１と噛み合う雌ロータ２
は、６０°対称位置に６個のランド２２と、該ランド２
２間に挟まれる溝部を有し、該ランド２２のピッチ円Ｄ
PFの外側にアデンダム２１を設けている。そして前記雄
ロータ１の駆動トルクを受けて矢印方向に従動回転可能
に構成している。
は、６０°対称位置に６個のランド２２と、該ランド２
２間に挟まれる溝部を有し、該ランド２２のピッチ円Ｄ
PFの外側にアデンダム２１を設けている。そして前記雄
ロータ１の駆動トルクを受けて矢印方向に従動回転可能
に構成している。
【００１９】次に前記雌ロータ２及び雄ロータ１夫々の
歯形プロフィルについて説明する。先ず雌ロータ２のア
デンダム２１頂部より回転方向先進側の歯底に至るまで
の先進面側の歯形（Ｏ1〜Ｊ〜Ｋ〜Ｌ〜Ｍ〜Ｏ3）形状に
ついて説明する。先ずアデンダム２１頂部のＯ1−Ｊ間
は、雌ロータ２の軸心ＯFを中心とする半径ｒF（ＤF）
の円弧で形成する。該頂部に隣接しピッチ円ＤPFまで至
らないＪ−Ｋ間は、ピッチ円ＤPFの内側に位置するＯKJ
とする半径ｒKJ（＝０．０３８×ＣＤ、ＣＤ：ロータ軸
心間距離）の円弧で形成する。ピッチ円ＤPFに至るＫ−
Ｌ間は、ピッチ円ＤPFの内側に位置するＯLKとする半径
ｒLK（＝０．０３４×ＣＤ）の円弧で形成する。前記ピ
ッチ円ＤPFより溝部を形成するＬ−Ｍ間は、雄ロータ１
ｂの円弧Ｃ−Ｄによって創成された曲線である。歯底頂
部に至るＭ−Ｎ間は、ピッチ円PFと雌雄両ロータの軸心
ＯF，ＯMを結ぶ線との交点ＯPMFを中心とする半径ｒMN
の円弧で形成する。そして前記Ｏ1〜Ｊ〜Ｋ〜Ｌ（ピッ
チ円ＤPFに至るまで）がアデンダム２１の前進側プロフ
ィル２１ａを形成する。
歯形プロフィルについて説明する。先ず雌ロータ２のア
デンダム２１頂部より回転方向先進側の歯底に至るまで
の先進面側の歯形（Ｏ1〜Ｊ〜Ｋ〜Ｌ〜Ｍ〜Ｏ3）形状に
ついて説明する。先ずアデンダム２１頂部のＯ1−Ｊ間
は、雌ロータ２の軸心ＯFを中心とする半径ｒF（ＤF）
の円弧で形成する。該頂部に隣接しピッチ円ＤPFまで至
らないＪ−Ｋ間は、ピッチ円ＤPFの内側に位置するＯKJ
とする半径ｒKJ（＝０．０３８×ＣＤ、ＣＤ：ロータ軸
心間距離）の円弧で形成する。ピッチ円ＤPFに至るＫ−
Ｌ間は、ピッチ円ＤPFの内側に位置するＯLKとする半径
ｒLK（＝０．０３４×ＣＤ）の円弧で形成する。前記ピ
ッチ円ＤPFより溝部を形成するＬ−Ｍ間は、雄ロータ１
ｂの円弧Ｃ−Ｄによって創成された曲線である。歯底頂
部に至るＭ−Ｎ間は、ピッチ円PFと雌雄両ロータの軸心
ＯF，ＯMを結ぶ線との交点ＯPMFを中心とする半径ｒMN
の円弧で形成する。そして前記Ｏ1〜Ｊ〜Ｋ〜Ｌ（ピッ
チ円ＤPFに至るまで）がアデンダム２１の前進側プロフ
ィル２１ａを形成する。
【００２０】ロ次に前記歯底より雌ロータ２のアデンダ
ム２１頂部に至る後進側の歯形（Ｏ3〜Ｎ〜Ｐ〜Ｑ〜Ｒ
〜Ｓ〜Ｏ1）形状について説明する。先ず歯底頂部付近
よりピッチ円ＤPFに至るＮ−Ｐ間は、雄ロータ１ａの円
弧ＥＦによって創成された曲線で形成する。ピッチ円Ｄ
PFよりアデンダム２１側の前記第４の円弧に相当するＰ
−Ｑ間は、ピッチ円ＤPFの内側に位置する中心ＯPQとす
る半径ｒPQ（＝０．０６×ＣＤ）の円弧で形成する。次
にアデンダム２１頂部付近に至る第３の円弧に相当する
Ｑ−Ｒ間は、ピッチ円ＤPFの内側に位置する中心ＯQRと
する半径ｒQR（＝０．１５×ＣＤ）の円弧で形成する。
更に頂部円弧と隣接するＲ−Ｓ間は、ピッチ円ＤPFの内
側に位置する中心ＯRSとする半径ｒRS（＝０．０４×Ｃ
Ｄ）の円弧で形成する。アデンダム２１頂部円弧Ｏ1−
Ｓ間は、雌ロータ２の軸心ＯFを中心とする半径ｒF（＝
ＤF）の円弧で形成する。尚、雌ロータ２のアデンダム
２１の頂部円筒（Ｓ〜Ｊ）角度、即ち軸心ＯFの頂部を
なす狭角φは、１．４°の角度に設定する。
ム２１頂部に至る後進側の歯形（Ｏ3〜Ｎ〜Ｐ〜Ｑ〜Ｒ
〜Ｓ〜Ｏ1）形状について説明する。先ず歯底頂部付近
よりピッチ円ＤPFに至るＮ−Ｐ間は、雄ロータ１ａの円
弧ＥＦによって創成された曲線で形成する。ピッチ円Ｄ
PFよりアデンダム２１側の前記第４の円弧に相当するＰ
−Ｑ間は、ピッチ円ＤPFの内側に位置する中心ＯPQとす
る半径ｒPQ（＝０．０６×ＣＤ）の円弧で形成する。次
にアデンダム２１頂部付近に至る第３の円弧に相当する
Ｑ−Ｒ間は、ピッチ円ＤPFの内側に位置する中心ＯQRと
する半径ｒQR（＝０．１５×ＣＤ）の円弧で形成する。
更に頂部円弧と隣接するＲ−Ｓ間は、ピッチ円ＤPFの内
側に位置する中心ＯRSとする半径ｒRS（＝０．０４×Ｃ
Ｄ）の円弧で形成する。アデンダム２１頂部円弧Ｏ1−
Ｓ間は、雌ロータ２の軸心ＯFを中心とする半径ｒF（＝
ＤF）の円弧で形成する。尚、雌ロータ２のアデンダム
２１の頂部円筒（Ｓ〜Ｊ）角度、即ち軸心ＯFの頂部を
なす狭角φは、１．４°の角度に設定する。
【００２１】次に雄ロータ１の歯形について説明する。
先ず雄ロータ１の前進側の歯形プロフィル（Ｏ2〜Ｉ〜
Ｈ〜Ｇ〜Ｆ〜Ｅ〜Ｏ3）において、デデンダム１１のＯ2
−Ｉ間は、雌ロータ２のアデンダム２１の円弧Ｏ1−Ｓ
によって創成された曲線で形成する。デデンダム１１の
Ｉ−Ｈ間は、雌ロータ２のアデンダム２１の円弧Ｒ−Ｓ
によって創成された曲線で形成する。。デデンダム１１
のＨ−Ｇ間は、雌ロータ２のアデンダム２１の円弧Ｑ−
Ｒによって創成された曲線で形成する。。デデンダム１
１のＧ−Ｆ間は、雌ロータ２のアデンダム２１の円弧Ｐ
−Ｑによって創成された曲線で形成する。。雄ロータ１
のランドの前進フランク面を主として形成するＦ−Ｅ間
は、ピッチ円ＤPMの内側に位置するＯFEを中心とする半
径ｒFE（＝０．２９７×ＣＤ）の円弧で形成する。
先ず雄ロータ１の前進側の歯形プロフィル（Ｏ2〜Ｉ〜
Ｈ〜Ｇ〜Ｆ〜Ｅ〜Ｏ3）において、デデンダム１１のＯ2
−Ｉ間は、雌ロータ２のアデンダム２１の円弧Ｏ1−Ｓ
によって創成された曲線で形成する。デデンダム１１の
Ｉ−Ｈ間は、雌ロータ２のアデンダム２１の円弧Ｒ−Ｓ
によって創成された曲線で形成する。。デデンダム１１
のＨ−Ｇ間は、雌ロータ２のアデンダム２１の円弧Ｑ−
Ｒによって創成された曲線で形成する。。デデンダム１
１のＧ−Ｆ間は、雌ロータ２のアデンダム２１の円弧Ｐ
−Ｑによって創成された曲線で形成する。。雄ロータ１
のランドの前進フランク面を主として形成するＦ−Ｅ間
は、ピッチ円ＤPMの内側に位置するＯFEを中心とする半
径ｒFE（＝０．２９７×ＣＤ）の円弧で形成する。
【００２２】次に雄ロータ１の後進側の歯形プロフィル
（Ｏ3〜Ｄ〜Ｃ〜Ｂ〜Ａ〜Ｏ2）において、雄ロータ１の
ランド頂部のＥ−Ｄ間は、ピッチ円ＤPMと雌雄両ロータ
の軸心Ｏ F，ＯMを結ぶ線との交点ＯPMFを中心とする半
径ｒMN（０．２３８×ＣＤ）の円弧で形成する。該頂部
に隣接するＤ−Ｃ間は、交点ＯPMFと点Ｍを結ぶ線上に
位置する中心ＯCDとする半径ｒCD（＝０．０２×ＣＤ）
の円弧で形成する。雄ロータ１のランドの後進フランク
面を主として形成し且つデデンダム１１の一部をなすＣ
−Ｂ間は、雌ロータ２の円弧Ｋ−Ｌによって創成された
曲線で形成する。デデンダム１１のＢ−Ａ間は、雌ロー
タ２の円弧Ｊ−Ｋによって創成された曲線で形成する。
デデンダム１１の頂部をなすＡ−Ｏ2間は、雌ロータ２
の円弧Ｏ1−Ｓによって創成された曲線で形成する。
（Ｏ3〜Ｄ〜Ｃ〜Ｂ〜Ａ〜Ｏ2）において、雄ロータ１の
ランド頂部のＥ−Ｄ間は、ピッチ円ＤPMと雌雄両ロータ
の軸心Ｏ F，ＯMを結ぶ線との交点ＯPMFを中心とする半
径ｒMN（０．２３８×ＣＤ）の円弧で形成する。該頂部
に隣接するＤ−Ｃ間は、交点ＯPMFと点Ｍを結ぶ線上に
位置する中心ＯCDとする半径ｒCD（＝０．０２×ＣＤ）
の円弧で形成する。雄ロータ１のランドの後進フランク
面を主として形成し且つデデンダム１１の一部をなすＣ
−Ｂ間は、雌ロータ２の円弧Ｋ−Ｌによって創成された
曲線で形成する。デデンダム１１のＢ−Ａ間は、雌ロー
タ２の円弧Ｊ−Ｋによって創成された曲線で形成する。
デデンダム１１の頂部をなすＡ−Ｏ2間は、雌ロータ２
の円弧Ｏ1−Ｓによって創成された曲線で形成する。
【００２３】従ってかかるロータ構成によれば前記した
本発明の作用を円滑に達成し得るとともに、特に本実施
例はブローホールが先行例１（特公昭５６−１７５５９
号）に比較して約４０％減少し、又図２に示すように吐
出室に通じる逃げ通路も広くできたので、半閉じ込み空
間４が形成せず無駄な圧縮動力が不要となったため、本
スクリューロータを圧縮機に適用し、先行例１（特公昭
５６−１７５５９号）と同一条件で運転した場合におい
て、圧縮効率が約５％向上した。
本発明の作用を円滑に達成し得るとともに、特に本実施
例はブローホールが先行例１（特公昭５６−１７５５９
号）に比較して約４０％減少し、又図２に示すように吐
出室に通じる逃げ通路も広くできたので、半閉じ込み空
間４が形成せず無駄な圧縮動力が不要となったため、本
スクリューロータを圧縮機に適用し、先行例１（特公昭
５６−１７５５９号）と同一条件で運転した場合におい
て、圧縮効率が約５％向上した。
【００２４】
【発明の効果】以上記載したした如く請求項１記載の発
明によれば、従来全く着目されていなかった雌ロータの
アデンダムの形状と、雄ロータ１のデデンダムの形状に
着目し、両者の形状に工夫を凝らす事により、シール線
の長さの低減とほとんど無関係にブローホール面積を有
効に低減し得る。又請求項３記載の発明によれば、前記
ロータ機械を圧縮機として適用した場合に、吐出工程途
中において、両ロータの歯面と吐出側端面板に囲まれて
形成された空間が半閉じ込み状態となる事がなく、而も
雌ロータの強度低下や、理論押しのけ量（理論風量）の
低減が生じる事なく前記半閉じ込み状態を阻止する事が
出来る。そして更に請求項７記載の発明によれば前記い
ずれの効果も満足する事が出来、結果的に圧縮効率の向
上を図ったスクリュー圧縮機等の提供が容易である。等
の種々の著効を有す。尚、本発明は油噴射式ロータ機械
のみならず、無給油タイプのロータ機械にも適用可能で
ある。
明によれば、従来全く着目されていなかった雌ロータの
アデンダムの形状と、雄ロータ１のデデンダムの形状に
着目し、両者の形状に工夫を凝らす事により、シール線
の長さの低減とほとんど無関係にブローホール面積を有
効に低減し得る。又請求項３記載の発明によれば、前記
ロータ機械を圧縮機として適用した場合に、吐出工程途
中において、両ロータの歯面と吐出側端面板に囲まれて
形成された空間が半閉じ込み状態となる事がなく、而も
雌ロータの強度低下や、理論押しのけ量（理論風量）の
低減が生じる事なく前記半閉じ込み状態を阻止する事が
出来る。そして更に請求項７記載の発明によれば前記い
ずれの効果も満足する事が出来、結果的に圧縮効率の向
上を図ったスクリュー圧縮機等の提供が容易である。等
の種々の著効を有す。尚、本発明は油噴射式ロータ機械
のみならず、無給油タイプのロータ機械にも適用可能で
ある。
【図１】本発明の実施例にかかるスクリューロータの軸
直角断面を示す要部拡大図である。
直角断面を示す要部拡大図である。
【図２】雌ロータと雄ロータの噛み合い状態を示し、特
に半閉じ込み状態が生じない状態を示す。
に半閉じ込み状態が生じない状態を示す。
【図３】図６のＡ−Ａ線側から見たブローホール面積を
示す作用図である。
示す作用図である。
【図４】先行例１にかかる雌ロータと雄ロータの噛み合
い状態を示し、特に半閉じ込み状態が生じている状態を
示す。
い状態を示し、特に半閉じ込み状態が生じている状態を
示す。
【図５】先行例２にかかる雌ロータと雄ロータの噛み合
い状態を示し、特に半閉じ込み状態が生じている状態を
示す。
い状態を示し、特に半閉じ込み状態が生じている状態を
示す。
【図６】先行例１にかかるスクリューロータの軸直角断
面を示す要部拡大図で、ブローホールが発生する状態を
示す。
面を示す要部拡大図で、ブローホールが発生する状態を
示す。
１ 雄ロータ １１ デデンダム １２ 雄ロータのランド １３ 雄ロータの溝部 ２ 雌ロータ ２１ アデンダム ２２ 雌ロータのランド ２３ 雌ロータの溝部 ２１ａ アデンダムの前進側プロフィル ２１ｂ アデンダムの後進側プロフィル
Claims (8)
- 【請求項１】 互いに噛合して回転する雄ロータと雌ロ
ータからなり、雌ロータのランド部がピッチ円の外側に
アデンダムを、又雄ロータの溝部がピッチ円の内側にデ
デンダムを有するスクリューロータにおいて、 該スクリューロータを回転機械として適用した場合にお
ける前記雌ロータのアデンダム頂部中心から回転方向に
対し先進する側のピッチ円に至るまでの軸直角断面形状
（以下前進側プロフィルという）が、３個以上の円弧か
ら形成される複数円弧曲線である事を特徴とするスクリ
ューロータ - 【請求項２】 雄ロータ側のデデンダムの前記雌ロータ
のアデンダムの前進側プロフィルに対応する部位が、前
記複数円弧曲線から創成される創成曲線である請求項１
記載のスクリューロータ - 【請求項３】 互いに噛合して回転する雄ロータと雌ロ
ータからなり、雌ロータのランド部がピッチ円の外側に
アデンダムを、又雄ロータのピッチ円の内側にデデンダ
ムを有するスクリューロータにおいて、 該スクリューロータを回転機械として適用した場合にお
ける前記雌ロータのアデンダム頂部中心から回転方向に
対し後進して来る側のピッチ円に至るまでの軸直角断面
形状（以下後進側プロフィルという）が、３個以上の円
弧から形成される複数円弧曲線である事を特徴とするス
クリューロータ - 【請求項４】 雄ロータ側のデデンダムの、前記雌ロー
タのアデンダムの後進側プロフィルに対応する部位が、
前記複数円弧曲線から創成される創成曲線である請求項
３記載のスクリューロータ - 【請求項５】 前記雌ロータのアデンダム頂部を、雌ロ
ータ軸心を中心とした後進側から前進側に亙る一の円弧
曲線で形成すると共に、該円弧曲線の軸心を中心とした
狭角が４°以下である事を特徴とする請求項３記載のス
クリューロータ - 【請求項６】 頂部円弧に隣接し且つピッチ円にまで到
達しない一又複数の円弧の内少なくとも一の円弧を、該
円弧に隣接しピッチ円に到達する他の円弧より大幅に大
なる直径にした事を特徴とする請求項３記載のスクリュ
ーロータ - 【請求項７】 互いに噛合して回転する雄ロータと雌ロ
ータからなり、雌ロータのランド部がピッチ円の外側に
アデンダムを、又雄ロータの溝部がピッチ円の内側にデ
デンダムを有するスクリューロータにおいて、前記雌ロ
ータのアデンダムの軸直角断面プロフィルが、５個以上
の円弧から形成される複数円弧曲線であり、 一方雄ロータ側のデデンダムが、前記複数円弧曲線から
創成される創成曲線である事を特徴とするスクリューロ
ータ - 【請求項８】 前記雌ロータのアデンダム頂部を、雌ロ
ータ軸心を中心とした後進側から前進側に亙る一の円弧
曲線で形成すると共に、該円弧曲線の軸心を中心とした
狭角が４°以下である事を特徴とする請求項７記載のス
クリューロータ
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29655592A JP3356468B2 (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | スクリューロータ |
| DE1993610857 DE69310857T3 (de) | 1992-10-09 | 1993-10-07 | Zahnprofil für Schraubenrotor |
| US08/132,928 US5460495A (en) | 1992-10-09 | 1993-10-07 | Screw rotor for fluid handling devices |
| EP93116264A EP0591979B2 (en) | 1992-10-09 | 1993-10-07 | Screw rotor tooth profile |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29655592A JP3356468B2 (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | スクリューロータ |
| US08/132,928 US5460495A (en) | 1992-10-09 | 1993-10-07 | Screw rotor for fluid handling devices |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06123294A true JPH06123294A (ja) | 1994-05-06 |
| JP3356468B2 JP3356468B2 (ja) | 2002-12-16 |
Family
ID=26560726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29655592A Expired - Lifetime JP3356468B2 (ja) | 1992-10-09 | 1992-10-09 | スクリューロータ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5460495A (ja) |
| EP (1) | EP0591979B2 (ja) |
| JP (1) | JP3356468B2 (ja) |
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| WO2008075507A1 (ja) * | 2006-12-20 | 2008-06-26 | Heishin Sobi Kabushiki Kaisha | 一軸偏心ねじポンプ |
| WO2014050632A1 (ja) * | 2012-09-26 | 2014-04-03 | 株式会社前川製作所 | スクリュー型流体機械 |
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|---|---|---|---|---|
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| AU2003257923B2 (en) * | 1998-05-29 | 2006-09-14 | Carrier Corporation | Conjugate screw rotor profile |
| US6167771B1 (en) * | 1998-12-10 | 2001-01-02 | Carrier Corporation | Clearance distribution to reduce the leakage area |
| US6510938B1 (en) | 2000-11-28 | 2003-01-28 | Delaware Capital Formation, Inc. | Soft touch infeed |
| TWI539078B (zh) * | 2013-09-06 | 2016-06-21 | 亞台富士精機股份有限公司 | 螺旋轉子及其齒形的創生方法 |
| CN105041647B (zh) * | 2015-08-19 | 2017-07-04 | 上海齐耀螺杆机械有限公司 | 一种双螺杆压缩机转子齿型 |
| CN106438343A (zh) * | 2016-10-09 | 2017-02-22 | 广东技术师范学院 | 一种高效输送螺杆 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60212684A (ja) * | 1984-04-07 | 1985-10-24 | Hokuetsu Kogyo Co Ltd | スクリユ・ロ−タ |
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| JPS61201894A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Hitachi Ltd | スクリユ−ロ−タ歯形 |
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