JPH06122771A - 強化熱可塑性樹脂組成物の製造法 - Google Patents
強化熱可塑性樹脂組成物の製造法Info
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- JPH06122771A JPH06122771A JP4274179A JP27417992A JPH06122771A JP H06122771 A JPH06122771 A JP H06122771A JP 4274179 A JP4274179 A JP 4274179A JP 27417992 A JP27417992 A JP 27417992A JP H06122771 A JPH06122771 A JP H06122771A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 ポリフェニレンエーテルを含有する熱可塑性
樹脂１００重量部とガラス繊維１０〜１５０重量部とを
含む強化熱可塑性樹脂組成物を製造するに当り、該熱可
塑性樹脂及び平均線維長Ｌと平均線維径Ｄの比である平
均Ｌ／Ｄが１００以上のガラス繊維を、せん断速度５０
〜３００ｓ-1、該せん断速度における樹脂組成物の粘度
が１０2 〜１０4 Pa・s及びせん断速度と粘度の積で表さ
れるせん断応力が１０4 〜１０6 Paの条件で混練し、組
成物中のガラス繊維の平均Ｌ／Ｄを１５〜３５とする強
化熱可塑性樹脂組成物の製造法。 【効果】 機械的強度と成形品の反りのバランスが優れ
た樹脂組成物が得られる。
樹脂１００重量部とガラス繊維１０〜１５０重量部とを
含む強化熱可塑性樹脂組成物を製造するに当り、該熱可
塑性樹脂及び平均線維長Ｌと平均線維径Ｄの比である平
均Ｌ／Ｄが１００以上のガラス繊維を、せん断速度５０
〜３００ｓ-1、該せん断速度における樹脂組成物の粘度
が１０2 〜１０4 Pa・s及びせん断速度と粘度の積で表さ
れるせん断応力が１０4 〜１０6 Paの条件で混練し、組
成物中のガラス繊維の平均Ｌ／Ｄを１５〜３５とする強
化熱可塑性樹脂組成物の製造法。 【効果】 機械的強度と成形品の反りのバランスが優れ
た樹脂組成物が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機械的強度と成形品の
反りのバランスのとれた強化熱可塑性樹脂組成物の製造
法に関する。
反りのバランスのとれた強化熱可塑性樹脂組成物の製造
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリフェニレンエーテル（以下「ＰＰ
Ｅ」という）を含む熱可塑性樹脂は、耐熱性、寸法安定
性、難燃性等が優れた樹脂組成物であり幅広く使われて
いるが、その耐熱性、機械的強度を更に向上させるため
に、ガラス繊維を配合することが多く行われている。し
かしながら、ＰＰＥにガラス繊維を配合した場合には、
溶融粘度が高いため、混練時にガラス繊維が破損して、
補強効果が小さいといった問題点があった。これを改良
するために樹脂の粘度を下げると、ガラス繊維の破損は
抑えられるものの、収縮や線膨張の異方性から成形品に
反りが生ずるという大きな欠点があった。また、成形品
の反りを抑える方法として、例えばタルク、マイカ、ワ
ラストナイト等の無機充填剤を併用する方法や、繊維長
の非常に短いミルドファイバーを用いる方法などがある
ことは知られている。しかしながら、このような場合に
も反りの改善は十分とはいえないばかりか、繊維強化樹
脂が持つ、機械的強度や耐熱性を損なう傾向があった。
このため、自動車の外装、外板部品といった大型部品
や、歯車等の精密部品に用いるために、機械的強度が優
れ、かつ成形品反りの改善された繊維強化樹脂組成物が
望まれていた。
Ｅ」という）を含む熱可塑性樹脂は、耐熱性、寸法安定
性、難燃性等が優れた樹脂組成物であり幅広く使われて
いるが、その耐熱性、機械的強度を更に向上させるため
に、ガラス繊維を配合することが多く行われている。し
かしながら、ＰＰＥにガラス繊維を配合した場合には、
溶融粘度が高いため、混練時にガラス繊維が破損して、
補強効果が小さいといった問題点があった。これを改良
するために樹脂の粘度を下げると、ガラス繊維の破損は
抑えられるものの、収縮や線膨張の異方性から成形品に
反りが生ずるという大きな欠点があった。また、成形品
の反りを抑える方法として、例えばタルク、マイカ、ワ
ラストナイト等の無機充填剤を併用する方法や、繊維長
の非常に短いミルドファイバーを用いる方法などがある
ことは知られている。しかしながら、このような場合に
も反りの改善は十分とはいえないばかりか、繊維強化樹
脂が持つ、機械的強度や耐熱性を損なう傾向があった。
このため、自動車の外装、外板部品といった大型部品
や、歯車等の精密部品に用いるために、機械的強度が優
れ、かつ成形品反りの改善された繊維強化樹脂組成物が
望まれていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
を解決し、機械的強度と成形品反りのバランスのとれた
強化熱可塑性樹脂組成物の製造法を提供することを目的
とする。
を解決し、機械的強度と成形品反りのバランスのとれた
強化熱可塑性樹脂組成物の製造法を提供することを目的
とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記問題点
について鋭意検討を重ねた結果、樹脂とガラス繊維とを
特定条件下で混練し、樹脂組成物中のガラス繊維の平均
繊維長Ｌと平均繊維径Ｄの比である平均Ｌ／Ｄをコント
ロールすることにより、上記の問題点が解決されること
を見出し、本発明に到達した。
について鋭意検討を重ねた結果、樹脂とガラス繊維とを
特定条件下で混練し、樹脂組成物中のガラス繊維の平均
繊維長Ｌと平均繊維径Ｄの比である平均Ｌ／Ｄをコント
ロールすることにより、上記の問題点が解決されること
を見出し、本発明に到達した。
【０００５】すなわち本発明は、ＰＰＥを含有する熱可
塑性樹脂１００重量部とガラス繊維１０〜１５０重量部
とを含む強化熱可塑性樹脂組成物を製造するに当り、該
熱可塑性樹脂及び平均繊維長Ｌと平均繊維径Ｄの比であ
る平均Ｌ／Ｄが１００以上のガラス繊維を、せん断速度
５０〜３００ｓ-1、該せん断速度における樹脂組成物の
粘度が１０2 〜１０4 Pa・s及びせん断速度と粘度の積で
表されるせん断応力が１０4 〜１０6 Paの条件で混練
し、組成物中のガラス繊維の平均Ｌ／Ｄを１５〜３５と
することを特徴とする強化熱可塑性樹脂組成物の製造法
である。
塑性樹脂１００重量部とガラス繊維１０〜１５０重量部
とを含む強化熱可塑性樹脂組成物を製造するに当り、該
熱可塑性樹脂及び平均繊維長Ｌと平均繊維径Ｄの比であ
る平均Ｌ／Ｄが１００以上のガラス繊維を、せん断速度
５０〜３００ｓ-1、該せん断速度における樹脂組成物の
粘度が１０2 〜１０4 Pa・s及びせん断速度と粘度の積で
表されるせん断応力が１０4 〜１０6 Paの条件で混練
し、組成物中のガラス繊維の平均Ｌ／Ｄを１５〜３５と
することを特徴とする強化熱可塑性樹脂組成物の製造法
である。
【０００６】〈構成成分〉本発明において用いるＰＰＥ
は、一般式（Ｉ）
は、一般式（Ｉ）
【０００７】
【化１】
【０００８】（式中、Ｒ1 は各々ハロゲン原子、第一級
若しくは第二級アルキル基、アリール基、ハロアルキル
基、アミノアルキル基、炭化水素オキシ基又はハロ炭化
水素オキシ基を表し、Ｒ2 は各々水素原子、ハロゲン原
子、第一級若しくは第二級アルキル基、アリール基、ハ
ロアルキル基、炭化水素オキシ基又はハロ炭化水素オキ
シ基を表し、ｎは１０以上の整数を表す）で示される構
造を有する単独重合体又は共重合体である。Ｒ1 及びＲ
2 の第一級アルキル基の好適な例は、メチル、エチル、
ｎ−プロピル、ｎ−ブチル、ｎ−アミル、イソアミル、
２−メチルブチル、ｎ−ヘキシル、２，３−ジメチルブ
チル、２−、３−若しくは４−メチルペンチル又はヘプ
チルである。第二級アルキル基の好適な例は、イソプロ
ピル、sec −ブチル又は１−エチルプロピルである。多
くの場合、Ｒ1 はアルキル基又はフェニル基、特に炭素
数１〜４のアルキル基であり、Ｒ2 は水素原子である。
若しくは第二級アルキル基、アリール基、ハロアルキル
基、アミノアルキル基、炭化水素オキシ基又はハロ炭化
水素オキシ基を表し、Ｒ2 は各々水素原子、ハロゲン原
子、第一級若しくは第二級アルキル基、アリール基、ハ
ロアルキル基、炭化水素オキシ基又はハロ炭化水素オキ
シ基を表し、ｎは１０以上の整数を表す）で示される構
造を有する単独重合体又は共重合体である。Ｒ1 及びＲ
2 の第一級アルキル基の好適な例は、メチル、エチル、
ｎ−プロピル、ｎ−ブチル、ｎ−アミル、イソアミル、
２−メチルブチル、ｎ−ヘキシル、２，３−ジメチルブ
チル、２−、３−若しくは４−メチルペンチル又はヘプ
チルである。第二級アルキル基の好適な例は、イソプロ
ピル、sec −ブチル又は１−エチルプロピルである。多
くの場合、Ｒ1 はアルキル基又はフェニル基、特に炭素
数１〜４のアルキル基であり、Ｒ2 は水素原子である。
【０００９】好適なＰＰＥの単独重合体としては、例え
ば２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル単位
からなるものである。好適な共重合体としては、上記単
位と２，３，６−トリメチル−１，４−フェニレンエー
テル単位との組合せからなるランダム共重合体である。
多くの好適な単独重合体又はランダム共重合体が、特
許、文献に記載されている。例えば、分子量、溶融粘度
及び／又は耐衝撃強度等の特性を改良する分子構成部分
を含むＰＰＥも、また好適である。ここで使用するＰＰ
Ｅは、クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が
０．２〜０．８dl/gであるものが好ましい。更に好まし
くは固有粘度が０．２〜０．７dl/gのものであり、とり
わけ好ましくは、固有粘度が０．２５〜０．６dl/gのも
のである。固有粘度が０．２dl/g未満では組成物の耐衝
撃性が不足し、０．８dl/g超過では組成物の成形性と成
形品外観に難が生じる。
ば２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル単位
からなるものである。好適な共重合体としては、上記単
位と２，３，６−トリメチル−１，４−フェニレンエー
テル単位との組合せからなるランダム共重合体である。
多くの好適な単独重合体又はランダム共重合体が、特
許、文献に記載されている。例えば、分子量、溶融粘度
及び／又は耐衝撃強度等の特性を改良する分子構成部分
を含むＰＰＥも、また好適である。ここで使用するＰＰ
Ｅは、クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が
０．２〜０．８dl/gであるものが好ましい。更に好まし
くは固有粘度が０．２〜０．７dl/gのものであり、とり
わけ好ましくは、固有粘度が０．２５〜０．６dl/gのも
のである。固有粘度が０．２dl/g未満では組成物の耐衝
撃性が不足し、０．８dl/g超過では組成物の成形性と成
形品外観に難が生じる。
【００１０】次に本発明でＰＰＥとともに用いる熱可塑
性樹脂は、加熱溶融できるものなら何でも良く、結晶
性、非晶性を問わず、特に限定されるものではない。一
例を挙げれば、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフ
ィン、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニ
レンスルフィド、ポリスチレン、アクリロニトリル−ブ
タジエン−スチレン共重合体等である。これらの樹脂は
単独で用いても２種類以上の樹脂を併用してもよく、ま
た、ＰＰＥとの相溶性を改良する意味から、相溶化剤を
加えてもよい。
性樹脂は、加熱溶融できるものなら何でも良く、結晶
性、非晶性を問わず、特に限定されるものではない。一
例を挙げれば、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフ
ィン、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニ
レンスルフィド、ポリスチレン、アクリロニトリル−ブ
タジエン−スチレン共重合体等である。これらの樹脂は
単独で用いても２種類以上の樹脂を併用してもよく、ま
た、ＰＰＥとの相溶性を改良する意味から、相溶化剤を
加えてもよい。
【００１１】次に本発明で用いるガラス繊維は、市販の
Ａガラス、Ｃガラス、Ｓガラス、Ｔガラス、Ｅガラス、
シリカガラス等を用いることができるが、Ｅガラスが特
に好ましい。形状としてはチョップトストランドやロー
ビングが用いられ、その平均Ｌ／Ｄは１００以上であ
る。チョップトストランドを用いる場合には、その繊維
長はハンドリングの点から１〜１０mmであることが好ま
しい。また、平均繊維径は１〜２０μm であることが好
ましく、特に好ましくは３〜１５μm である。平均繊維
径が２０μm を超えると成形品外観が不満足であり、１
μm 未満のものは製造が困難である。
Ａガラス、Ｃガラス、Ｓガラス、Ｔガラス、Ｅガラス、
シリカガラス等を用いることができるが、Ｅガラスが特
に好ましい。形状としてはチョップトストランドやロー
ビングが用いられ、その平均Ｌ／Ｄは１００以上であ
る。チョップトストランドを用いる場合には、その繊維
長はハンドリングの点から１〜１０mmであることが好ま
しい。また、平均繊維径は１〜２０μm であることが好
ましく、特に好ましくは３〜１５μm である。平均繊維
径が２０μm を超えると成形品外観が不満足であり、１
μm 未満のものは製造が困難である。
【００１２】また、本発明で用いるガラス繊維は、用い
る熱可塑性樹脂に適した表面処理剤で処理してあること
が好ましく、好ましい表面処理剤としては、例えばアミ
ノシラン、エポキシシラン等が挙げられる。これらガラ
ス繊維の配合量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対して
１０〜１５０重量部、好ましくは３０〜１２０重量部で
ある。１０重量部未満では補強効果が小さく、１５０重
量部を超過すると成形性が不満足である。
る熱可塑性樹脂に適した表面処理剤で処理してあること
が好ましく、好ましい表面処理剤としては、例えばアミ
ノシラン、エポキシシラン等が挙げられる。これらガラ
ス繊維の配合量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対して
１０〜１５０重量部、好ましくは３０〜１２０重量部で
ある。１０重量部未満では補強効果が小さく、１５０重
量部を超過すると成形性が不満足である。
【００１３】〈組成物の製造法〉本発明において、熱可
塑性樹脂及びガラス繊維混練のせん断速度は５０〜３０
０ｓ-1であり、好ましくは６０〜２７０ｓ-1、より好ま
しくは９０〜２４０ｓ-1である。せん断速度が５０ｓ-1
未満ではガラス繊維の分散が不十分であり、３００ｓ-1
を超えるとガラス繊維が破損しすぎて補強効果が不十分
となる。本発明において、組成物混練時のせん断速度及
び混練温度における樹脂の粘度は１０2 〜１０4 Pa・sで
あり、好ましくは２×１０2 〜８×１０3 Pa・s、より好
ましくは５×１０2 〜５×１０3 Pa・sである。粘度が１
０2 Pa・s未満では繊維長が長く反りが不満足であり、１
０4 Pa・sを超えるとガラス繊維が破損しすぎて補強効果
が不十分となる。
塑性樹脂及びガラス繊維混練のせん断速度は５０〜３０
０ｓ-1であり、好ましくは６０〜２７０ｓ-1、より好ま
しくは９０〜２４０ｓ-1である。せん断速度が５０ｓ-1
未満ではガラス繊維の分散が不十分であり、３００ｓ-1
を超えるとガラス繊維が破損しすぎて補強効果が不十分
となる。本発明において、組成物混練時のせん断速度及
び混練温度における樹脂の粘度は１０2 〜１０4 Pa・sで
あり、好ましくは２×１０2 〜８×１０3 Pa・s、より好
ましくは５×１０2 〜５×１０3 Pa・sである。粘度が１
０2 Pa・s未満では繊維長が長く反りが不満足であり、１
０4 Pa・sを超えるとガラス繊維が破損しすぎて補強効果
が不十分となる。
【００１４】本発明において、組成物混練時のせん断速
度と粘度の積で表されるせん断応力は１０4 〜１０6 Pa
であり、好ましくは５×１０4 〜７×１０5 Pa、より好
ましくは８×１０4 〜５×１０5 Paである。せん断応力
が１０4 Pa未満ではガラス繊維の分散が不十分であり、
１０6 Paを超えるとガラス繊維が破損しすぎて補強効果
が不十分となる。
度と粘度の積で表されるせん断応力は１０4 〜１０6 Pa
であり、好ましくは５×１０4 〜７×１０5 Pa、より好
ましくは８×１０4 〜５×１０5 Paである。せん断応力
が１０4 Pa未満ではガラス繊維の分散が不十分であり、
１０6 Paを超えるとガラス繊維が破損しすぎて補強効果
が不十分となる。
【００１５】組成物中のガラス繊維の平均Ｌ／Ｄは１５
〜３５であり、特に好ましくは１７〜３３、とりわけ好
ましくは２０〜３０である。平均Ｌ／Ｄが３５を超える
と成形品の反りが顕著であり、１５未満では補強効果が
小さい。
〜３５であり、特に好ましくは１７〜３３、とりわけ好
ましくは２０〜３０である。平均Ｌ／Ｄが３５を超える
と成形品の反りが顕著であり、１５未満では補強効果が
小さい。
【００１６】本発明の組成物を得るための混練機として
は、熱可塑性樹脂について一般に実用されている周知の
溶融混練機が適用できる。例えば、一軸押出機、二軸押
出機等の押出機を用い、加熱溶融状態で混練して得るこ
とができる。例えば、熱可塑性樹脂ペレット又はパウ
ダーとガラス繊維を所定の比率で混合し、これを押出機
のホッパーから供給して、溶融混練を行う方法、押出
機の押出方向に材料供給口を２以上設け、樹脂を溶融し
た後、下流の供給口からガラス繊維を供給する方法等が
ある。
は、熱可塑性樹脂について一般に実用されている周知の
溶融混練機が適用できる。例えば、一軸押出機、二軸押
出機等の押出機を用い、加熱溶融状態で混練して得るこ
とができる。例えば、熱可塑性樹脂ペレット又はパウ
ダーとガラス繊維を所定の比率で混合し、これを押出機
のホッパーから供給して、溶融混練を行う方法、押出
機の押出方向に材料供給口を２以上設け、樹脂を溶融し
た後、下流の供給口からガラス繊維を供給する方法等が
ある。
【００１７】〈付加的成分及び成形法〉本発明の熱可塑
性樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で必要
に応じて、耐衝撃性改良剤、酸化防止剤、耐候性改良
剤、造核剤、スリップ剤、難燃剤、各種着色剤、帯電防
止剤、離型剤等の補助成分を添加することもできる。ま
た、炭素繊維、マイカ、タルク、炭酸カルシウム、ウィ
スカー等の無機充填剤も配合することができる。
性樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で必要
に応じて、耐衝撃性改良剤、酸化防止剤、耐候性改良
剤、造核剤、スリップ剤、難燃剤、各種着色剤、帯電防
止剤、離型剤等の補助成分を添加することもできる。ま
た、炭素繊維、マイカ、タルク、炭酸カルシウム、ウィ
スカー等の無機充填剤も配合することができる。
【００１８】本発明の樹脂組成物の成型加工法は、特に
限定されるものではなく、熱可塑性樹脂一般に適用され
る成型法、すなわち押出成形、中空成形、射出成形、シ
ート成形、熱成形、回転成形、積層成形等の各成形法に
より容易に成形することができるが、中でも射出成形法
が最も好ましい。また、上記成形法によって得られた成
形品中のガラス繊維の平均Ｌ／Ｄは１２〜３２であるこ
とが好ましい。
限定されるものではなく、熱可塑性樹脂一般に適用され
る成型法、すなわち押出成形、中空成形、射出成形、シ
ート成形、熱成形、回転成形、積層成形等の各成形法に
より容易に成形することができるが、中でも射出成形法
が最も好ましい。また、上記成形法によって得られた成
形品中のガラス繊維の平均Ｌ／Ｄは１２〜３２であるこ
とが好ましい。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例によって説明するが、
本発明はこれによりその範囲を限定されるものではな
い。なお、以下の記載において「部」とあるのはすべて
「重量部」を意味する。
本発明はこれによりその範囲を限定されるものではな
い。なお、以下の記載において「部」とあるのはすべて
「重量部」を意味する。
【００２０】実施例１〜３及び比較例１〜５ 使用した成分は以下のとおりである。 ポリフェニレンエーテル：日本ポリエーテル社製 Ｈ４
０（商品名）、固有粘度０．４dl/g（３０℃のクロロホ
ルム中で測定） ポリアミド： ａ）鐘紡社製 ＭＣ１１２Ｌ（商品名）、相対粘度２．
７（２５℃の９８％硫酸中で測定） ｂ）鐘紡社製 ＭＣ１００Ｌ（商品名）、相対粘度２．
１（２５℃の９８％硫酸中で測定）
０（商品名）、固有粘度０．４dl/g（３０℃のクロロホ
ルム中で測定） ポリアミド： ａ）鐘紡社製 ＭＣ１１２Ｌ（商品名）、相対粘度２．
７（２５℃の９８％硫酸中で測定） ｂ）鐘紡社製 ＭＣ１００Ｌ（商品名）、相対粘度２．
１（２５℃の９８％硫酸中で測定）
【００２１】ポリエステル：鐘紡社製 ＰＢＴ１２８
（商品名）、相対粘度２．８（２０℃のフェノール／
１，１，２，２，−テトラクロルエタン：６０／４０混
合溶液中で測定） ポリスチレン：三菱化成社製 ＨＦ７７（商品名）、メ
ルトフローレート７．５g/10分（２００℃、５kg荷重） ガラス繊維： ｃ）直径１０μm 、繊維長３mm Ｌ／Ｄ＝３００ ｄ）直径１０μm 、平均繊維長０．１mm 平均Ｌ／Ｄ＝１０
（商品名）、相対粘度２．８（２０℃のフェノール／
１，１，２，２，−テトラクロルエタン：６０／４０混
合溶液中で測定） ポリスチレン：三菱化成社製 ＨＦ７７（商品名）、メ
ルトフローレート７．５g/10分（２００℃、５kg荷重） ガラス繊維： ｃ）直径１０μm 、繊維長３mm Ｌ／Ｄ＝３００ ｄ）直径１０μm 、平均繊維長０．１mm 平均Ｌ／Ｄ＝１０
【００２２】表１に示す各成分を同表に示す割合で、窒
素雰囲気下、ヘンシェルミキサーにて充分混合した後、
同方向回転二軸押出機（日本製鋼所社製 口径４４mm、
Ｌ／Ｄ＝３０）を用いて、所定のシリンダー温度にて溶
融混練しつつ、ガラス繊維を押出機バレルの途中からフ
ィードし、混合した後、ダイスから押出し、冷却後ペレ
ット化して強化熱可塑性樹脂組成物を得た。
素雰囲気下、ヘンシェルミキサーにて充分混合した後、
同方向回転二軸押出機（日本製鋼所社製 口径４４mm、
Ｌ／Ｄ＝３０）を用いて、所定のシリンダー温度にて溶
融混練しつつ、ガラス繊維を押出機バレルの途中からフ
ィードし、混合した後、ダイスから押出し、冷却後ペレ
ット化して強化熱可塑性樹脂組成物を得た。
【００２３】
【表１】
【００２４】この組成物を１１０℃で８時間乾燥した
後、シリンダー温度２６０〜２８０℃に設定した日本製
鋼所社製射出成形機（型締力１００Ｔ）を用いて射出成
形し、物性測定用試験片を作成し、下記の方法により評
価試験を行った。結果を表１に示す。
後、シリンダー温度２６０〜２８０℃に設定した日本製
鋼所社製射出成形機（型締力１００Ｔ）を用いて射出成
形し、物性測定用試験片を作成し、下記の方法により評
価試験を行った。結果を表１に示す。
【００２５】１）曲げ弾性率及び曲げ強度 ＪＩＳ Ｋ ７２０３に準拠して測定した。 ２）反り量 図１に示す成形品を成形し、成形品をフラットな台上に
置き、台からの最大変位を反り量として測定した。な
お、反り量測定用の成形品は、シリンダー温度２６０〜
２８０℃に設定した住友重機械工業社製射出成形機（型
締力３５０Ｔ）を用いて射出成形を行った。 ３）平均Ｌ／Ｄ 組成物又は成形品を燃焼し繊維を残し、繊維の顕微鏡写
真を撮影し、数平均繊維長を測定し、数平均Ｌ／Ｄを求
めた。 ４）樹脂粘度 東洋精機製作所社製キャピログラフ１−Ｂを用いて混練
温度、せん断速度における粘度を測定した。
置き、台からの最大変位を反り量として測定した。な
お、反り量測定用の成形品は、シリンダー温度２６０〜
２８０℃に設定した住友重機械工業社製射出成形機（型
締力３５０Ｔ）を用いて射出成形を行った。 ３）平均Ｌ／Ｄ 組成物又は成形品を燃焼し繊維を残し、繊維の顕微鏡写
真を撮影し、数平均繊維長を測定し、数平均Ｌ／Ｄを求
めた。 ４）樹脂粘度 東洋精機製作所社製キャピログラフ１−Ｂを用いて混練
温度、せん断速度における粘度を測定した。
【００２６】
【発明の効果】以上の説明及び実施例で明らかなよう
に、本発明の強化熱可塑性樹脂組成物を用いた成形品
は、機械的強度と反りのバランスが優れている。本発明
の組成物は、自動車の外装、外板部品、電気部品、一般
機器等の外装部品、構造部品、機械部品等に用いられ
る。その具体的な使用例を示せば、自動車のスポイラ
ー、ルーバー、ランプハウジング、アウトドアーハンド
ル、ドアミラーホルダー等の外装部品、オーディオ、ビ
デオテープレコーダー、ステレオ等の構造部品として、
また、ギヤ、カム、レバー等の機構部品として有用であ
る。また、コネクター、スイッチ、リレー等の電気・電
子部品、その他カメラ、ラジオ、ファクシミリ、コンピ
ューター等の各種ＯＡ機器にも有用である。
に、本発明の強化熱可塑性樹脂組成物を用いた成形品
は、機械的強度と反りのバランスが優れている。本発明
の組成物は、自動車の外装、外板部品、電気部品、一般
機器等の外装部品、構造部品、機械部品等に用いられ
る。その具体的な使用例を示せば、自動車のスポイラ
ー、ルーバー、ランプハウジング、アウトドアーハンド
ル、ドアミラーホルダー等の外装部品、オーディオ、ビ
デオテープレコーダー、ステレオ等の構造部品として、
また、ギヤ、カム、レバー等の機構部品として有用であ
る。また、コネクター、スイッチ、リレー等の電気・電
子部品、その他カメラ、ラジオ、ファクシミリ、コンピ
ューター等の各種ＯＡ機器にも有用である。
【図１】実施例で使用した、反り量測定用成形品の斜視
図である。
図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 ポリフェニレンエーテルを含有する熱可
塑性樹脂１００重量部とガラス繊維１０〜１５０重量部
とを含む強化熱可塑性樹脂組成物を製造するに当り、該
熱可塑性樹脂及び平均繊維長Ｌと平均繊維径Ｄの比であ
る平均Ｌ／Ｄが１００以上のガラス繊維を、せん断速度
５０〜３００ｓ-1、該せん断速度における樹脂組成物の
粘度が１０2 〜１０4 Pa・s及びせん断速度と粘度の積で
表されるせん断応力が１０4 〜１０6 Paの条件で混練
し、組成物中のガラス繊維の平均Ｌ／Ｄを１５〜３５と
することを特徴とする強化熱可塑性樹脂組成物の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4274179A JPH06122771A (ja) | 1992-10-13 | 1992-10-13 | 強化熱可塑性樹脂組成物の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4274179A JPH06122771A (ja) | 1992-10-13 | 1992-10-13 | 強化熱可塑性樹脂組成物の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06122771A true JPH06122771A (ja) | 1994-05-06 |
Family
ID=17538143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4274179A Pending JPH06122771A (ja) | 1992-10-13 | 1992-10-13 | 強化熱可塑性樹脂組成物の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06122771A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001106894A (ja) * | 1999-10-06 | 2001-04-17 | Asahi Kasei Corp | 帯電防止ポリフェニレンエーテル樹脂組成物 |
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| JP2010150533A (ja) * | 2008-11-25 | 2010-07-08 | Asahi Kasei Chemicals Corp | ポリアミド樹脂組成物及びその成形品 |
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| US9359500B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-06-07 | Cheil Industries Inc. | Resin compositions and articles including the same |
| US9437790B2 (en) | 2011-12-28 | 2016-09-06 | Cheil Industries Inc. | Polyester resin composition having good yellowing resistance and impact resistance |
| US9493648B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-11-15 | Samsung Sdi Co., Ltd. | Thermoplastic resin compositions and molded products including the same |
| US10131785B2 (en) | 2015-06-30 | 2018-11-20 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Polyester resin composition with excellent impact resistance and light reliability and molded article using the same |
| US10301449B2 (en) | 2013-11-29 | 2019-05-28 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Thermoplastic resin composition having excellent light stability at high temperature |
| US10508190B2 (en) | 2014-12-17 | 2019-12-17 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Polyester resin composition and molded article manufactured therefrom |
| US10636951B2 (en) | 2014-06-27 | 2020-04-28 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Thermoplastic resin composition having excellent reflectivity |
| US10822490B2 (en) | 2013-12-30 | 2020-11-03 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Thermoplastic resin composition having excellent shock resistance and light resistance |
-
1992
- 1992-10-13 JP JP4274179A patent/JPH06122771A/ja active Pending
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| US11355683B2 (en) | 2014-06-27 | 2022-06-07 | Lotte Chemical Corporation | Thermoplastic resin composition having excellent reflectivity |
| US10508190B2 (en) | 2014-12-17 | 2019-12-17 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Polyester resin composition and molded article manufactured therefrom |
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