JPH0610699A - ガスタービン設備 - Google Patents
ガスタービン設備Info
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- JPH0610699A JPH0610699A JP5028859A JP2885993A JPH0610699A JP H0610699 A JPH0610699 A JP H0610699A JP 5028859 A JP5028859 A JP 5028859A JP 2885993 A JP2885993 A JP 2885993A JP H0610699 A JPH0610699 A JP H0610699A
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- gas turbine
- synchronous machine
- gas
- stator
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B41/00—Engines characterised by special means for improving conversion of heat or pressure energy into mechanical power
- F02B41/02—Engines with prolonged expansion
- F02B41/10—Engines with prolonged expansion in exhaust turbines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/26—Starting; Ignition
- F02C7/268—Starting drives for the rotor, acting directly on the rotor of the gas turbine to be started
- F02C7/275—Mechanical drives
- F02C7/277—Mechanical drives the starter being a separate turbine
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/08—Control of generator circuit during starting or stopping of driving means, e.g. for initiating excitation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 運転を一層簡単にする。
【構成】 ガスタービン１０とガス源６とを連通させる
第１の遮断機構９の閉鎖時間が＜１秒であり、ガス源６
とガス導出導管１とを連通させる第２の遮断機構８の開
放時間が＜１秒である。
第１の遮断機構９の閉鎖時間が＜１秒であり、ガス源６
とガス導出導管１とを連通させる第２の遮断機構８の開
放時間が＜１秒である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスタービン設備であ
って、 イ）ガスタービンが設けられていて、該ガスタービン
が、同期機と機械的に作用結合されており、 ロ）前記ガスタービンが一方では第１の遮断機構を介し
てガス源に連通しており、 ハ）前記ガスタービンが他方ではガス導出導管に連通し
ており、 ニ）前記ガス源が、第２の遮断機構を介して前記ガス導
出導管に連通している形式のものに関する。
って、 イ）ガスタービンが設けられていて、該ガスタービン
が、同期機と機械的に作用結合されており、 ロ）前記ガスタービンが一方では第１の遮断機構を介し
てガス源に連通しており、 ハ）前記ガスタービンが他方ではガス導出導管に連通し
ており、 ニ）前記ガス源が、第２の遮断機構を介して前記ガス導
出導管に連通している形式のものに関する。
【０００２】さらに本発明は、ガスタービン設備であっ
て、 イ）ガスタービンが設けられていて、該ガスタービン
が、同期機と機械的に作用結合されており、 ロ）前記同期機のステータが、少なくとも１つの負荷抵
抗と、制御可能な変換装置との直列接続回路に電気的に
接続されている形式のものに関する。
て、 イ）ガスタービンが設けられていて、該ガスタービン
が、同期機と機械的に作用結合されており、 ロ）前記同期機のステータが、少なくとも１つの負荷抵
抗と、制御可能な変換装置との直列接続回路に電気的に
接続されている形式のものに関する。
【０００３】さらに本発明は、 イ）ガスタービンが設けられていて、該ガスタービン
が、同期機と機械的に作用結合されており、 ロ）前記同期機のステータが、少なくとも１つの負荷抵
抗と、制御可能な変換装置との直列接続回路に電気的に
接続されている形式のガスタービン設備を加速する方法
に関する。
が、同期機と機械的に作用結合されており、 ロ）前記同期機のステータが、少なくとも１つの負荷抵
抗と、制御可能な変換装置との直列接続回路に電気的に
接続されている形式のガスタービン設備を加速する方法
に関する。
【０００４】
【従来の技術】このような形式のガスタービン設備は、
ドイツ連邦共和国特許出願公開第３９００６１２号明細
書に基づき公知である。上記ドイツ連邦共和国特許出願
公開明細書には、軸発電機を備えた船用ディーゼル機関
および軸発電機を有しない船用ディーゼル機関に用いら
れる排ガスタービン式発電設備が開示されている。この
発電設備では、ディーゼル機関排ガスの過剰分が実効タ
ービンに供給されるようになっている。他励式の同期発
電機はエネルギを搭載電源に供給する。制御可能な変換
装置もしくは三相交流調整装置（Ａｎｔｉｄｕｋｔｏ
ｒ）によって制御可能な、電源網の負荷故障時に働くタ
ーボ発電機の負荷抵抗は、ターボ発電機の電源網リアク
タンスよりも小さくなるように設定されている。タービ
ンが始動して排ガスフラップが開く前に、発電機が励磁
されて、三相交流調整装置が点弧され、電源網スイッチ
が開かれる。その後に、三相交流調整装置により負荷抵
抗における負荷電流の周波数制御と調整が行なわれるこ
とによって、ターボ発電機の周波数は搭載電源の周波数
に近付けられて、これに対して同期化される。
ドイツ連邦共和国特許出願公開第３９００６１２号明細
書に基づき公知である。上記ドイツ連邦共和国特許出願
公開明細書には、軸発電機を備えた船用ディーゼル機関
および軸発電機を有しない船用ディーゼル機関に用いら
れる排ガスタービン式発電設備が開示されている。この
発電設備では、ディーゼル機関排ガスの過剰分が実効タ
ービンに供給されるようになっている。他励式の同期発
電機はエネルギを搭載電源に供給する。制御可能な変換
装置もしくは三相交流調整装置（Ａｎｔｉｄｕｋｔｏ
ｒ）によって制御可能な、電源網の負荷故障時に働くタ
ーボ発電機の負荷抵抗は、ターボ発電機の電源網リアク
タンスよりも小さくなるように設定されている。タービ
ンが始動して排ガスフラップが開く前に、発電機が励磁
されて、三相交流調整装置が点弧され、電源網スイッチ
が開かれる。その後に、三相交流調整装置により負荷抵
抗における負荷電流の周波数制御と調整が行なわれるこ
とによって、ターボ発電機の周波数は搭載電源の周波数
に近付けられて、これに対して同期化される。
【０００５】排ガス用のバイパス弁はアングル弁として
構成されており、急速作動弁としては構成されていな
い。望ましくない過剰回転数が発生すると、急速作動閉
鎖フラップが閉じられる。この急速作動閉鎖フラップは
排ガスフラップと同じタービン供給導管に配置されてい
る。船用タービンでは作動媒体として重油が使用される
ので、急速作動閉鎖フラップのスポラジック操作だけで
は、コークス化や、ひいては機能故障が生じるおそれが
ある。
構成されており、急速作動弁としては構成されていな
い。望ましくない過剰回転数が発生すると、急速作動閉
鎖フラップが閉じられる。この急速作動閉鎖フラップは
排ガスフラップと同じタービン供給導管に配置されてい
る。船用タービンでは作動媒体として重油が使用される
ので、急速作動閉鎖フラップのスポラジック操作だけで
は、コークス化や、ひいては機能故障が生じるおそれが
ある。
【０００６】加速時に同期発電機を抵抗負荷するために
は、三相交流調整装置のための比較的高価な制御が必要
となる。すなわち、この三相交流調整装置は、まだ搭載
電源に接続されていない発電機が空転しないようにする
ために、既に極めて低い周波数において制御可能でなく
てはならない。
は、三相交流調整装置のための比較的高価な制御が必要
となる。すなわち、この三相交流調整装置は、まだ搭載
電源に接続されていない発電機が空転しないようにする
ために、既に極めて低い周波数において制御可能でなく
てはならない。
【０００７】さらに、欧州特許出願公開第０３９８１２
８号明細書に開示されている構成では、過給された内燃
機関の不必要な排ガスが、実効タービンを介して、非同
期発電機を駆動する目的で使用される。この場合、実効
タービンの手前の圧力は、ガスタービンに通じたガス供
給導管に設けられた比較的低速作動の閉鎖機構と急速作
動閉鎖機構と、さらに非常時に急速開放するバイパス弁
とのための調整パラメータとして利用される。加速時で
は、前記遮断機構と前記バイパス弁とが、発電機をさら
にその公称回転数にまで加速することを保証する中間位
置に留まる。発電機を比較的弱い船舶電源に衝撃なく結
合できるようにするためには、熱ガス弁は常時制御可能
でなければならないので、公称回転数近傍で加速が十分
に小さくなるように熱ガス弁が常時制御されなければな
らない。
８号明細書に開示されている構成では、過給された内燃
機関の不必要な排ガスが、実効タービンを介して、非同
期発電機を駆動する目的で使用される。この場合、実効
タービンの手前の圧力は、ガスタービンに通じたガス供
給導管に設けられた比較的低速作動の閉鎖機構と急速作
動閉鎖機構と、さらに非常時に急速開放するバイパス弁
とのための調整パラメータとして利用される。加速時で
は、前記遮断機構と前記バイパス弁とが、発電機をさら
にその公称回転数にまで加速することを保証する中間位
置に留まる。発電機を比較的弱い船舶電源に衝撃なく結
合できるようにするためには、熱ガス弁は常時制御可能
でなければならないので、公称回転数近傍で加速が十分
に小さくなるように熱ガス弁が常時制御されなければな
らない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、冒頭
で述べた形式のガスタービン設備を改良して、一層簡単
な運転が可能となるようなガスタービン設備を提供する
ことである。
で述べた形式のガスタービン設備を改良して、一層簡単
な運転が可能となるようなガスタービン設備を提供する
ことである。
【０００９】さらに、本発明の課題は、このようなガス
タービンを加速する有利な方法を提供することである。
タービンを加速する有利な方法を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明の第１の構成では、前記第１の遮断機構と前記
第２の遮断機構とに対して、別の遮断機構が直列接続さ
れておらず、前記第１の遮断機構の閉鎖時間が＜１秒で
あり、前記第２の遮断機構の開放時間が＜１秒であるよ
うにした。
に本発明の第１の構成では、前記第１の遮断機構と前記
第２の遮断機構とに対して、別の遮断機構が直列接続さ
れておらず、前記第１の遮断機構の閉鎖時間が＜１秒で
あり、前記第２の遮断機構の開放時間が＜１秒であるよ
うにした。
【００１１】上記課題を解決するために本発明の第２の
構成では、前記同期機のステータが、付加的に始動抵抗
とスイッチとから成る少なくとも１つの直列接続回路に
接続されているようにした。
構成では、前記同期機のステータが、付加的に始動抵抗
とスイッチとから成る少なくとも１つの直列接続回路に
接続されているようにした。
【００１２】さらに、上記課題を解決するために本発明
の方法では、加速開始時または加速開始前に、前記同期
機のステータを少なくとも１つの始動抵抗に接続し、こ
れによって前記ステータに電気的な負荷を加え、ガスタ
ービンにおける瞬間的なガス出力に関連した前記同期機
の平衡回転数が達成されると、出力平衡に応じて少なく
とも１つの始動抵抗を遮断するようにした。
の方法では、加速開始時または加速開始前に、前記同期
機のステータを少なくとも１つの始動抵抗に接続し、こ
れによって前記ステータに電気的な負荷を加え、ガスタ
ービンにおける瞬間的なガス出力に関連した前記同期機
の平衡回転数が達成されると、出力平衡に応じて少なく
とも１つの始動抵抗を遮断するようにした。
【００１３】
【発明の効果】本発明の利点は、ガスタービンを制御す
るために２つの急速作動フラップで充分となることであ
る。これらの弁は作動位置「開」と「閉」しか必要とし
ない。これらの弁の比較的頻繁な操作によって、コーク
ス化は阻止される。場合によってはシール面に存在する
沈積物は迅速な運動によって機械的に除去されるので、
ある種の自己浄化効果が生じる。迅速な切り換え動作に
基づき、排ガス捕集器において圧力変化はほとんど認め
られないので、内燃機関は損なわれない。
るために２つの急速作動フラップで充分となることであ
る。これらの弁は作動位置「開」と「閉」しか必要とし
ない。これらの弁の比較的頻繁な操作によって、コーク
ス化は阻止される。場合によってはシール面に存在する
沈積物は迅速な運動によって機械的に除去されるので、
ある種の自己浄化効果が生じる。迅速な切り換え動作に
基づき、排ガス捕集器において圧力変化はほとんど認め
られないので、内燃機関は損なわれない。
【００１４】同期機を加速するためには、汎用の廉価な
変換装置を使用することができる。この変換装置は同期
機の公称回転数近傍を越えた後に同期機制御を引き受け
るだけでよい。
変換装置を使用することができる。この変換装置は同期
機の公称回転数近傍を越えた後に同期機制御を引き受け
るだけでよい。
【００１５】
【実施例】以下に、本発明の実施例を図面につき詳しく
説明する。
説明する。
【００１６】船用スクリュを駆動するための、主機関５
として運転される船用ディーゼル機関もしくは内燃機関
は、入力側で圧縮機２から圧縮空気を得て、出力側で排
ガス容器６を介して燃焼排ガスを過給タービン４を介し
てガス導出導管もしくは煙突１に排出する。過給タービ
ン４は軸３を介して圧縮機２を駆動するようになってい
て、この圧縮機および軸３と共にターボチャージャを形
成している。主機関５は４０ＭＷの公称出力と、９３
ｒ．ｐ．ｍ．の公称回転数とを有している。
として運転される船用ディーゼル機関もしくは内燃機関
は、入力側で圧縮機２から圧縮空気を得て、出力側で排
ガス容器６を介して燃焼排ガスを過給タービン４を介し
てガス導出導管もしくは煙突１に排出する。過給タービ
ン４は軸３を介して圧縮機２を駆動するようになってい
て、この圧縮機および軸３と共にターボチャージャを形
成している。主機関５は４０ＭＷの公称出力と、９３
ｒ．ｐ．ｍ．の公称回転数とを有している。
【００１７】ターボチャージャ２，３，４を駆動するた
めには必要とされない過剰燃焼排ガスは、第１の遮断機
構もしくはタービンフラップもしくは第１の急速作動フ
ラップもしくは急速閉鎖フラップ９を介して実効タービ
ン、つまりガスタービン１０に供給される。このガスタ
ービンは出力側で煙突１に連通している。ガスタービン
１０は１．２ＭＷの公称出力と１８００ｒ．ｐ．ｍ．の
公称回転数とを有している。ガスタービン１０に対し
て、排ガス容器６はガス源として働く。このガス源は付
加的に第２の遮断機構もしくは第２の急速作動フラップ
もしくはバイパスフラップ８を介して煙突１に接続され
ている。前記両フラップ８，９は２つの作動位置、つま
り「開」と「閉」しか必要としない。両フラップ８，９
の調整時間は開閉両方向において、それぞれ０．５秒で
ある。重要なのは、停止時もしくは遮断時や故障時、た
とえば負荷脱落時に、急速作動閉鎖フラップ９の閉鎖時
間とバイパスフラップ８の開放時間とが、＜１秒となる
ことである。その結果、排ガス容器６内の圧力は前記調
整時間の間にほとんど変化せず、主機関５は切換過程か
ら実際に何も影響を受けず、ガスタービン１０は故障時
に空転し得なくなる。排ガス容器６内の圧力は定常圧に
対して２０％以下、有利には１０％以下の偏差を有して
いることが望ましい。このような急速作動フラップ８，
９は、たとえばオールインドゥストリテヒニク・テオド
ール・オール社（Ｏｈｌ−Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｔｅｃｈ
ｎｉｋ Ｔｈｅｏｄｏｒ Ｏｈｌ−ＡＧ）（Ｂｌｕｍｅ
ｎｒｏｅｄｅｒ Ｓｔｒａｓｓｅ３、Ｄ６２５０ Ｌｉ
ｍｂｕｒｇ／Ｌａｈｎ在）から、「オールシュネルシャ
ルトクラッペン（Ｏｈｌ−Ｓｃｈｎｅｌｌｓｃｈａｌｔ
ｋｌａｐｐｅｎ」の名称で市販されている。前記両フラ
ップ８，９は負荷変換装置１５と同様に、制御装置１４
によって制御される。
めには必要とされない過剰燃焼排ガスは、第１の遮断機
構もしくはタービンフラップもしくは第１の急速作動フ
ラップもしくは急速閉鎖フラップ９を介して実効タービ
ン、つまりガスタービン１０に供給される。このガスタ
ービンは出力側で煙突１に連通している。ガスタービン
１０は１．２ＭＷの公称出力と１８００ｒ．ｐ．ｍ．の
公称回転数とを有している。ガスタービン１０に対し
て、排ガス容器６はガス源として働く。このガス源は付
加的に第２の遮断機構もしくは第２の急速作動フラップ
もしくはバイパスフラップ８を介して煙突１に接続され
ている。前記両フラップ８，９は２つの作動位置、つま
り「開」と「閉」しか必要としない。両フラップ８，９
の調整時間は開閉両方向において、それぞれ０．５秒で
ある。重要なのは、停止時もしくは遮断時や故障時、た
とえば負荷脱落時に、急速作動閉鎖フラップ９の閉鎖時
間とバイパスフラップ８の開放時間とが、＜１秒となる
ことである。その結果、排ガス容器６内の圧力は前記調
整時間の間にほとんど変化せず、主機関５は切換過程か
ら実際に何も影響を受けず、ガスタービン１０は故障時
に空転し得なくなる。排ガス容器６内の圧力は定常圧に
対して２０％以下、有利には１０％以下の偏差を有して
いることが望ましい。このような急速作動フラップ８，
９は、たとえばオールインドゥストリテヒニク・テオド
ール・オール社（Ｏｈｌ−Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｔｅｃｈ
ｎｉｋ Ｔｈｅｏｄｏｒ Ｏｈｌ−ＡＧ）（Ｂｌｕｍｅ
ｎｒｏｅｄｅｒ Ｓｔｒａｓｓｅ３、Ｄ６２５０ Ｌｉ
ｍｂｕｒｇ／Ｌａｈｎ在）から、「オールシュネルシャ
ルトクラッペン（Ｏｈｌ−Ｓｃｈｎｅｌｌｓｃｈａｌｔ
ｋｌａｐｐｅｎ」の名称で市販されている。前記両フラ
ップ８，９は負荷変換装置１５と同様に、制御装置１４
によって制御される。
【００１８】タービンフラップ９の開放時間がもう少し
低速であって、バイパス弁８の閉鎖時間がもう少し低速
であっても充分である。この場合、各調整時間は１〜５
秒の範囲にあってよい。ガスタービン１０の始動時にタ
ービンフラップ９がバイパスフラップ８の閉鎖開始に比
べて、調整時間の０．３倍だけ遅延されて開放を開始す
ると有利である。なぜならば、これによって排ガス容器
６内の圧力変動を許容限界値内に保持することができる
からである。
低速であって、バイパス弁８の閉鎖時間がもう少し低速
であっても充分である。この場合、各調整時間は１〜５
秒の範囲にあってよい。ガスタービン１０の始動時にタ
ービンフラップ９がバイパスフラップ８の閉鎖開始に比
べて、調整時間の０．３倍だけ遅延されて開放を開始す
ると有利である。なぜならば、これによって排ガス容器
６内の圧力変動を許容限界値内に保持することができる
からである。
【００１９】ガスタービン１０は伝動装置１１とクラッ
チ１２とを介して発電機もしくは三相同期機１６のロー
タと機械的に結合されている。前記三相同期機はステー
タ側でスイッチＳＣを介して、４４０Ｖの交流電圧と６
０Ｈｚの公称周波数とを有する搭載電源もしくは交流電
圧源１８に電気的に接続可能である。同期機１６のステ
ータ巻線は同期機１６の加速開始時または加速開始前に
スイッチエレメントもしくは始動スイッチＳ１〜Ｓｎを
介して始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎに接続されている。始動スイ
ッチＳ１〜Ｓｎは、たとえば接触器または半導体ダイオ
ードであってよい。付加的に、同期機１６のステータ巻
線は整流チョークＬと、少なくとも１つの負荷抵抗Ｒと
を介して負荷変換装置１５に接続されている。この負荷
変換装置は交流電圧源１８の公称周波数近傍の周波数範
囲、つまり５４〜６６Ｈｚの周波数範囲に合わせて設定
されているだけでよい。負荷変換装置１５としては、直
流駆動装置用の３相交流調整装置または変換装置を使用
することができる。
チ１２とを介して発電機もしくは三相同期機１６のロー
タと機械的に結合されている。前記三相同期機はステー
タ側でスイッチＳＣを介して、４４０Ｖの交流電圧と６
０Ｈｚの公称周波数とを有する搭載電源もしくは交流電
圧源１８に電気的に接続可能である。同期機１６のステ
ータ巻線は同期機１６の加速開始時または加速開始前に
スイッチエレメントもしくは始動スイッチＳ１〜Ｓｎを
介して始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎに接続されている。始動スイ
ッチＳ１〜Ｓｎは、たとえば接触器または半導体ダイオ
ードであってよい。付加的に、同期機１６のステータ巻
線は整流チョークＬと、少なくとも１つの負荷抵抗Ｒと
を介して負荷変換装置１５に接続されている。この負荷
変換装置は交流電圧源１８の公称周波数近傍の周波数範
囲、つまり５４〜６６Ｈｚの周波数範囲に合わせて設定
されているだけでよい。負荷変換装置１５としては、直
流駆動装置用の３相交流調整装置または変換装置を使用
することができる。
【００２０】負荷変換装置１５として電流制御式の変換
装置が使用されると、この変換装置の直流側は短絡させ
ることができ、整流チョークＬは通常よりも小さく設計
することができる。この場合の利点としては、交流電圧
源１８との分離が負荷抵抗Ｒによって高められる点に認
められる。したがって、上振動による不都合な影響は減
じられる。
装置が使用されると、この変換装置の直流側は短絡させ
ることができ、整流チョークＬは通常よりも小さく設計
することができる。この場合の利点としては、交流電圧
源１８との分離が負荷抵抗Ｒによって高められる点に認
められる。したがって、上振動による不都合な影響は減
じられる。
【００２１】始動時に全ての始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎによっ
て負荷される同期機１６は、公称出力でガスタービン１
０が全負荷されると、負荷変換装置１５の許容周波数範
囲内の回転数ｎに到達する。このために必要となるガス
タービン出力が小さ過ぎると、個々の始動抵抗Ｒ１〜Ｒ
ｎは順次に遮断することができる。加速後に負荷変換装
置１５は回転数制御および同期機１６と交流電圧源１８
との同期化を引き受ける。負荷変換装置１５を制御する
制御装置１４によって回転数制御を行なうためには、通
常では負荷変換装置１５に所属する、下位の流れ制御器
を有する調速機を使用することができる。
て負荷される同期機１６は、公称出力でガスタービン１
０が全負荷されると、負荷変換装置１５の許容周波数範
囲内の回転数ｎに到達する。このために必要となるガス
タービン出力が小さ過ぎると、個々の始動抵抗Ｒ１〜Ｒ
ｎは順次に遮断することができる。加速後に負荷変換装
置１５は回転数制御および同期機１６と交流電圧源１８
との同期化を引き受ける。負荷変換装置１５を制御する
制御装置１４によって回転数制御を行なうためには、通
常では負荷変換装置１５に所属する、下位の流れ制御器
を有する調速機を使用することができる。
【００２２】負荷変換装置１５が一度故障すると、接触
器もしくは中性点スイッチＳＤは負荷変換装置１５の入
力側を短絡して、同期機１６を負荷抵抗Ｒ全体で負荷す
ることができ、したがって電気ブレーキとして働くこと
ができる。
器もしくは中性点スイッチＳＤは負荷変換装置１５の入
力側を短絡して、同期機１６を負荷抵抗Ｒ全体で負荷す
ることができ、したがって電気ブレーキとして働くこと
ができる。
【００２３】船の所要電力は通常、ガスタービン１０の
最大出力よりも高いので、主機関５に対して付加的に別
のディーゼル機関もしくは補助機関１９が設けられる。
この補助機関は同じく煙突１に連通したターボチャージ
ャ２，３，４を有していて、補助発電機２０のロータに
機械的に結合されている。補助発電機２０はステータ側
でスイッチＳＡを介して交流電圧源１８に接続可能であ
る。過剰電気エネルギは電気モータ（図示しない）を介
して船シャフトに送出することができる。
最大出力よりも高いので、主機関５に対して付加的に別
のディーゼル機関もしくは補助機関１９が設けられる。
この補助機関は同じく煙突１に連通したターボチャージ
ャ２，３，４を有していて、補助発電機２０のロータに
機械的に結合されている。補助発電機２０はステータ側
でスイッチＳＡを介して交流電圧源１８に接続可能であ
る。過剰電気エネルギは電気モータ（図示しない）を介
して船シャフトに送出することができる。
【００２４】以下に、図２に示した回転数と時間との関
係を示す線図につき、同期機１６の「ガス始動」を説明
する。
係を示す線図につき、同期機１６の「ガス始動」を説明
する。
【００２５】図２では、横座標には時間ｔが、縦座標に
は同期機１６の回転数ｎがそれぞれ描かれている。ｎN
は同期機１６の公称回転数を表しており、この場合、６
０Ｈｚの交流電圧源１８の公称周波数に相応して、ｎN
＝１８００ｒ．ｐ．ｍ．となる。限界回転数ｎ15はたと
えば５４Ｈｚの負荷変換装置１５の運転範囲の下限周波
数に相当する。
は同期機１６の回転数ｎがそれぞれ描かれている。ｎN
は同期機１６の公称回転数を表しており、この場合、６
０Ｈｚの交流電圧源１８の公称周波数に相応して、ｎN
＝１８００ｒ．ｐ．ｍ．となる。限界回転数ｎ15はたと
えば５４Ｈｚの負荷変換装置１５の運転範囲の下限周波
数に相当する。
【００２６】停止状態や下側の回転数範囲において、同
期機１６はロータ側で他励される。この同期機のステー
タ端子は全ての始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎに接続されている。
これらの始動抵抗は少なくとも短時間、ガスタービン１
０の全出力を受け止めることができる。ステータ端子に
送出された電圧は回転数ｎに対して第１近似で比例す
る。始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎで変換された出力は電圧の２乗
で上昇する。
期機１６はロータ側で他励される。この同期機のステー
タ端子は全ての始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎに接続されている。
これらの始動抵抗は少なくとも短時間、ガスタービン１
０の全出力を受け止めることができる。ステータ端子に
送出された電圧は回転数ｎに対して第１近似で比例す
る。始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎで変換された出力は電圧の２乗
で上昇する。
【００２７】急速作動タービンフラップ９が開かれると
同時に、急速作動バイパスフラップ８が閉じられること
により、始動過程が導入される。こうして解放されたガ
ス流は、時点ｔ１で第１の平衡回転数ｎ1において、供
給されたガス出力と、始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎで熱に変換さ
れた電力との間に平衡状態が生じるまで、タービン／発
電機ユニット１０，１１，１２，１３，１４，１５，１
６を加速する（曲線Ｂ参照）。
同時に、急速作動バイパスフラップ８が閉じられること
により、始動過程が導入される。こうして解放されたガ
ス流は、時点ｔ１で第１の平衡回転数ｎ1において、供
給されたガス出力と、始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎで熱に変換さ
れた電力との間に平衡状態が生じるまで、タービン／発
電機ユニット１０，１１，１２，１３，１４，１５，１
６を加速する（曲線Ｂ参照）。
【００２８】この平衡状態が公称回転数ｎNの０．９〜
１．１倍の回転数であると（曲線Ａ参照）、負荷変換装
置１５は、下限周波数ｎ15に到達する時点ｔ３を超えて
から別の制御を引き受けることができる。
１．１倍の回転数であると（曲線Ａ参照）、負荷変換装
置１５は、下限周波数ｎ15に到達する時点ｔ３を超えて
から別の制御を引き受けることができる。
【００２９】タービン／発電機ユニット１０，１１，１
２，１３，１４，１５，１６を、規定された回転数範囲
にまで加速するためにガス出力が不十分であると、複数
の始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎのうちの１つの抵抗段または１つ
の始動抵抗、たとえばＲ１が、時点ｔ１の１０秒後の時
点ｔ２で取り出される（曲線Ｂ参照）。取り出された抵
抗段の大きさは最大でも、新たな平衡状態が公称回転数
ｎNの１．１倍の最大許容回転数で存在するように形成
されていてよい。この過程は、ガス出力が小さい場合で
もタービン／発電機ユニット１０，１１，１２，１３，
１４，１５，１６がほぼ公称回転数ｎNにまで加速され
るまで、何度も繰り返される。曲線Ｂの場合では、時点
ｔ５で第２平衡回転数ｎ2において第２平衡状態が得ら
れる。１０秒後に時点ｔ６でさらに別の始動抵抗、たと
えばＲ２が遮断され、時点ｔ７で負荷変換装置１５の制
御範囲内で平衡状態が得られる。こうして、負荷変換装
置１５を用いて、回転数ｎを無段階にかつ迅速に制御す
ることができる。このような回転数制御は、同期機１６
を交流電圧源１８に対して同期化して、連続運転におい
て規定された有効負荷分配を保証するために適してい
る。
２，１３，１４，１５，１６を、規定された回転数範囲
にまで加速するためにガス出力が不十分であると、複数
の始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎのうちの１つの抵抗段または１つ
の始動抵抗、たとえばＲ１が、時点ｔ１の１０秒後の時
点ｔ２で取り出される（曲線Ｂ参照）。取り出された抵
抗段の大きさは最大でも、新たな平衡状態が公称回転数
ｎNの１．１倍の最大許容回転数で存在するように形成
されていてよい。この過程は、ガス出力が小さい場合で
もタービン／発電機ユニット１０，１１，１２，１３，
１４，１５，１６がほぼ公称回転数ｎNにまで加速され
るまで、何度も繰り返される。曲線Ｂの場合では、時点
ｔ５で第２平衡回転数ｎ2において第２平衡状態が得ら
れる。１０秒後に時点ｔ６でさらに別の始動抵抗、たと
えばＲ２が遮断され、時点ｔ７で負荷変換装置１５の制
御範囲内で平衡状態が得られる。こうして、負荷変換装
置１５を用いて、回転数ｎを無段階にかつ迅速に制御す
ることができる。このような回転数制御は、同期機１６
を交流電圧源１８に対して同期化して、連続運転におい
て規定された有効負荷分配を保証するために適してい
る。
【００３０】抵抗段または始動抵抗Ｒ１〜Ｒｎの遮断
は、回転数ｎの時間的変化が、あらかじめ設定可能な限
界値、たとえば０．５Ｈｚ／ｓよりも小さくなるように
行なうことができる。
は、回転数ｎの時間的変化が、あらかじめ設定可能な限
界値、たとえば０．５Ｈｚ／ｓよりも小さくなるように
行なうことができる。
【００３１】同期機１６を加速する目的で、始動抵抗Ｒ
１〜Ｒｎが負荷変換装置１５に切り換えられて（図示し
ない）、次いで負荷抵抗Ｒの位置をとって、この負荷抵
抗の代わりに使用され得ると特に有利である。
１〜Ｒｎが負荷変換装置１５に切り換えられて（図示し
ない）、次いで負荷抵抗Ｒの位置をとって、この負荷抵
抗の代わりに使用され得ると特に有利である。
【００３２】当然ながら、タービン／発電機ユニット１
０，１１，１２，１３，１４，１５，１６の機械装置群
７が２つよりも多いフラップを有している場合でも、始
動抵抗Ｒ１〜Ｒｎを備えた電気装置群１３を有する同期
機１６の、このような加速を適用することができる。
０，１１，１２，１３，１４，１５，１６の機械装置群
７が２つよりも多いフラップを有している場合でも、始
動抵抗Ｒ１〜Ｒｎを備えた電気装置群１３を有する同期
機１６の、このような加速を適用することができる。
【００３３】交流電圧源１８は前記交流電圧とは異なる
電圧と、たとえば５０Ｈｚの電源周波数とを有していて
よい。同じく、主機関５、補助機関１９およびガスター
ビン１０の出力も、上記値とは異なる値を有していてよ
い。
電圧と、たとえば５０Ｈｚの電源周波数とを有していて
よい。同じく、主機関５、補助機関１９およびガスター
ビン１０の出力も、上記値とは異なる値を有していてよ
い。
【００３４】上記ガス始動の代わりに、始動周波数変換
器１７を用いた変換装置始動を行なうこともできる。前
記始動周波数変換器はスイッチＳＢを介して交流電圧源
１８に接続可能である（図１に鎖線で示す）。この場合
に同期機１６はモータとして使用され、タービンフラッ
プ９が閉じた状態においてガスタービン１０を公称回転
数ｎNにまで加速する。こうして、タービン／発電機ユ
ニット１０，１１，１２，１３，１４，１５，１６は良
好な制御可能性のもとに、小さなリスクで加速され得
る。なぜならば、出力伝達における遮断時には加速が中
止されて、タービン／発電機ユニット１０，１１，１
２，１３，１４，１５，１６が自然摩擦によって制動さ
れて停止するだけであるからである。
器１７を用いた変換装置始動を行なうこともできる。前
記始動周波数変換器はスイッチＳＢを介して交流電圧源
１８に接続可能である（図１に鎖線で示す）。この場合
に同期機１６はモータとして使用され、タービンフラッ
プ９が閉じた状態においてガスタービン１０を公称回転
数ｎNにまで加速する。こうして、タービン／発電機ユ
ニット１０，１１，１２，１３，１４，１５，１６は良
好な制御可能性のもとに、小さなリスクで加速され得
る。なぜならば、出力伝達における遮断時には加速が中
止されて、タービン／発電機ユニット１０，１１，１
２，１３，１４，１５，１６が自然摩擦によって制動さ
れて停止するだけであるからである。
【図１】２つのディーゼル機関と２つの発電機とを備え
た本発明によるガスタービン設備の回路図である。
た本発明によるガスタービン設備の回路図である。
【図２】発電機の加速を説明するための、回転数と時間
との関係を示す線図である。
との関係を示す線図である。
１ 煙突、 ２ 圧縮機、 ３ 軸、 ４ 過給タービ
ン、 ５ 主機関、６ 排ガス容器、 ７ 機械装置
群、 ８ バイパスフラップ、 ９ タービンフラッ
プ、 １０ ガスタービン、 １１ 伝動装置、 １２
クラッチ、 １３ 電気装置群、 １４ 制御装置、
１５ 負荷変換装置、 １６ 同期機、１７ 始動周
波数変換器、 １８ 交流電圧源、 １９ 補助機関、
２０補助発電機、 Ａ，Ｂ 曲線、 Ｌ 整流チョー
ク、 ｎ 同期機の回転数、ｎ1，ｎ2 平衡回転数、
ｎ15 下限回転数、 ｎN 公称回転数、 Ｒ 負荷抵
抗、 Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒｎ 始動抵抗、 Ｓ
1，Ｓ2，Ｓ3，Ｓ4，Ｓn 始動スイッチ、 ＳＡ，Ｓ
Ｂ，ＳＣ スイッチ、 ＳＤ 中性点スイッチ、ｔ 時
間、 ｔ１，ｔ２，ｔ３，ｔ４，ｔ５，ｔ６，ｔ７ 時
点
ン、 ５ 主機関、６ 排ガス容器、 ７ 機械装置
群、 ８ バイパスフラップ、 ９ タービンフラッ
プ、 １０ ガスタービン、 １１ 伝動装置、 １２
クラッチ、 １３ 電気装置群、 １４ 制御装置、
１５ 負荷変換装置、 １６ 同期機、１７ 始動周
波数変換器、 １８ 交流電圧源、 １９ 補助機関、
２０補助発電機、 Ａ，Ｂ 曲線、 Ｌ 整流チョー
ク、 ｎ 同期機の回転数、ｎ1，ｎ2 平衡回転数、
ｎ15 下限回転数、 ｎN 公称回転数、 Ｒ 負荷抵
抗、 Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒｎ 始動抵抗、 Ｓ
1，Ｓ2，Ｓ3，Ｓ4，Ｓn 始動スイッチ、 ＳＡ，Ｓ
Ｂ，ＳＣ スイッチ、 ＳＤ 中性点スイッチ、ｔ 時
間、 ｔ１，ｔ２，ｔ３，ｔ４，ｔ５，ｔ６，ｔ７ 時
点
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 アレキサンダー ムター ドイツ連邦共和国 ゲルヴィール イム モース 14 (72)発明者 マティアス ニセン ドイツ連邦共和国 ハンブルク 20 ルテ ロートシュトラーセ 15 (72)発明者 マルクス ルップ ドイツ連邦共和国 ヴァルツフート ガイ スベルクヴェーク 14 (72)発明者 パウル フォークト スイス国 ヴュレンリンゲン クレーヴェ ーク 16 (72)発明者 マルクス ヴィーデンホルン スイス国 エトヴィル ハルデンシュトラ ーセ 29
Claims (10)
- 【請求項１】 ガスタービン設備であって、 イ）ガスタービン（１０）が設けられていて、該ガスタ
ービンが、同期機（１６）と機械的に作用結合されてお
り、 ロ）前記ガスタービン（１０）が一方では第１の遮断機
構（９）を介してガス源（６）に連通しており、 ハ）前記ガスタービン(１０)が他方ではガス導出導管
（１）に連通しており、 ニ）さらに前記ガス源（６）が、第２の遮断機構（８）
を介して前記ガス導出導管（１）に連通している形式の
ものにおいて、 ホ）前記第１の遮断機構（９）の閉鎖時間が＜１秒であ
り、 ヘ）前記第２の遮断機構（８）の開放時間が＜１秒であ
ることを特徴とするガスタービン設備。 - 【請求項２】 前記ガス源(６)が、内燃機関(５)の排ガ
ス容器として形成されており、前記排ガス容器(６)の圧
力が、前記第２の遮断機構（８）が開いていて、前記第
１の遮断機構（９）が閉じられている場合に生じる定常
圧に対して２０％以下、特に１０％以下の偏差しか有し
ていない、請求項１記載のガスタービン設備。 - 【請求項３】 ガスタービン設備であって、 イ）ガスタービン（１０）が設けられていて、該ガスタ
ービンが、同期機（１６）と機械的に作用結合されてお
り、 ロ）前記同期機（１６）のステータが、少なくとも１つ
の負荷抵抗（Ｒ）と、制御可能な変換装置（１５）との
直列接続回路に電気的に接続されている形式のものにお
いて、 ハ）前記同期機（１６）のステータが、付加的に始動抵
抗（Ｒ１〜Ｒｎ）とスイッチ（Ｓ1〜Ｓn）とから成る少
なくとも１つの直列接続回路に接続されていることを特
徴とする、ガスタービン設備。 - 【請求項４】 前記同期機（１６）のステータが、少な
くとも１つの負荷抵抗（Ｒ）と、制御可能な交換装置
（１５）との直列接続回路に電気的に接続されており、
前記ステータが、付加的に始動抵抗（Ｒ１〜Ｒｎ）とス
イッチ（Ｓ1〜Ｓn）とから成る少なくとも１つの直列接
続回路に接続されている、請求項１または２記載のガス
タービン設備。 - 【請求項５】 前記始動抵抗のトータルな消費電力が運
転時における前記同期機(１６)の最大可能な有効端子出
力よりも大きくなるように前記始動抵抗の電力的な大き
さが設定されている、請求項３または４記載のガスター
ビン設備。 - 【請求項６】 イ）ガスタービン（１０）が設けられて
いて、該ガスタービンが、同期機（１６）と機械的に作
用結合されており、 ロ）前記同期機（１６）のステータが、少なくとも１つ
の負荷抵抗（Ｒ）と、制御可能な変換装置（１５）との
直列接続回路に電気的に接続されている形式のガスター
ビン設備を加速する方法において、 ハ）加速開始時または加速開始前に、前記同期機（１
６）のステータを少なくとも１つの始動抵抗（Ｒ１〜Ｒ
ｎ）に接続し、これによって前記ステータに電気的な負
荷を加え、 ニ）ガスタービン（１０）における瞬間的なガス出力に
関連した前記同期機（１６）の平衡回転数（ｎ1，ｎ2）
が達成されると、出力平衡に応じて少なくとも１つの始
動抵抗（Ｒ１〜Ｒｎ）を遮断することを特徴とする、ガ
スタービン設備を加速する方法。 - 【請求項７】 前記同期機（１６）の所定の限界回転数
（ｎ15）の達成に関連して、前記変換装置（１５）の回
路を閉じて、回転数制御を引き受けさせ、この場合、前
記限界回転数（ｎ15）が、前記変換装置（１５）の運転
範囲の下限周波数に相当する、請求項６記載の方法。 - 【請求項８】 まず複数の始動抵抗（Ｒ１〜Ｒｎ）を接
続させて、次いで前記同期機（１６）の回転数（ｎ）を
増大させる目的で個々の始動抵抗（Ｒ１〜Ｒｎ）を、特
に出力平衡の達成に関連して順次に遮断していく、請求
項６または７記載の方法。 - 【請求項９】 前記変換装置（１５）の故障時に、該変
換装置（１５）に直列接続された少なくとも１つの負荷
抵抗（Ｒ）を前記同期機（１６）のステータに完全に接
続する、請求項６から８までのいずれか１項記載の方
法。 - 【請求項１０】 前記第１の遮断機構（９）の開放時間
を前記第２の遮断機構の閉鎖時間に対して時間的に遅延
させる、請求項６から９までのいずれか１項記載の方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH513/92-6 | 1992-02-20 | ||
| CH51392 | 1992-02-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0610699A true JPH0610699A (ja) | 1994-01-18 |
Family
ID=4188727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5028859A Pending JPH0610699A (ja) | 1992-02-20 | 1993-02-18 | ガスタービン設備 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0556593B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0610699A (ja) |
| KR (1) | KR100307051B1 (ja) |
| CZ (1) | CZ382892A3 (ja) |
| DE (1) | DE59302302D1 (ja) |
| DK (1) | DK0556593T3 (ja) |
| ES (1) | ES2087574T3 (ja) |
| PL (1) | PL170640B1 (ja) |
| RU (1) | RU2112887C1 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008121620A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Nishishiba Electric Co Ltd | パワータービン発電装置 |
| JP2008280860A (ja) * | 2007-05-08 | 2008-11-20 | Nishishiba Electric Co Ltd | ガスタービン発電装置とその始動方法 |
| JP2009002333A (ja) * | 2007-06-21 | 2009-01-08 | Man Diesel Se | パワータービンを備えるターボエンジン |
| JP2009142026A (ja) * | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Nishishiba Electric Co Ltd | ガスタービン発電装置 |
| JP2010514985A (ja) * | 2007-01-04 | 2010-05-06 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービン翼 |
| JP2011202611A (ja) * | 2010-03-26 | 2011-10-13 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 油圧ポンプによるパワータービンの回転数制御システム。 |
| JP2013040617A (ja) * | 2012-11-28 | 2013-02-28 | Estir:Kk | スターリングエンジンの制御装置 |
| WO2015029725A1 (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-05 | ヤンマー株式会社 | 発電装置の運転方法 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2718902B1 (fr) * | 1994-04-13 | 1996-05-24 | Europ Gas Turbines Sa | Ensemble turbine-générateur sans réducteur. |
| EP2118449B1 (de) * | 2007-02-14 | 2018-11-28 | General Electric Technology GmbH | Kraftwerksanlage mit einem verbraucher sowie verfahren zu deren betrieb |
| DE102007024906B4 (de) * | 2007-05-29 | 2011-11-03 | Siemens Ag | Antriebsanlage für ein Schiff mit Bordnetz |
| RU2464436C2 (ru) * | 2008-03-28 | 2012-10-20 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Способ управления турбинной установкой и турбинная установка |
| JP5496006B2 (ja) * | 2010-08-02 | 2014-05-21 | 三菱重工業株式会社 | 発電プラント設備およびその運転方法 |
| JP2014171350A (ja) * | 2013-03-05 | 2014-09-18 | Kobe Steel Ltd | 発電装置及び発電方法 |
| GB201315494D0 (en) * | 2013-08-30 | 2013-10-16 | Microgen Engine Corp Holding Bv | Interfacing a prime mover driven alternator with an existing power supply |
| FR3095191B1 (fr) | 2019-04-16 | 2021-04-23 | Safran Helicopter Engines | Système propulsif hybride et procédé de contrôle d’un tel système |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3705310A1 (de) * | 1987-02-19 | 1988-09-01 | Licentia Gmbh | Abgasturbinen-generatoranlage |
| DE3729117C1 (en) * | 1987-09-01 | 1988-11-03 | Man B & W Diesel Gmbh | Internal combustion engine system |
| US4897998A (en) * | 1987-10-28 | 1990-02-06 | Isuzu Motors Limited | Turbo compound engine |
| DE3900612A1 (de) * | 1989-01-11 | 1990-07-12 | Telefunken Systemtechnik | Abgasturbinen-generatoranlage |
| DE3916242C1 (ja) * | 1989-05-18 | 1990-06-13 | Man B & W Diesel Ag, 8900 Augsburg, De |
-
1992
- 1992-12-22 CZ CS923828A patent/CZ382892A3/cs unknown
-
1993
- 1993-01-23 DK DK93101029.2T patent/DK0556593T3/da not_active Application Discontinuation
- 1993-01-23 ES ES93101029T patent/ES2087574T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1993-01-23 DE DE59302302T patent/DE59302302D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-01-23 EP EP93101029A patent/EP0556593B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-01-30 KR KR1019930001252A patent/KR100307051B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1993-02-17 PL PL93297770A patent/PL170640B1/pl unknown
- 1993-02-18 JP JP5028859A patent/JPH0610699A/ja active Pending
- 1993-02-18 RU RU93004838A patent/RU2112887C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008121620A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Nishishiba Electric Co Ltd | パワータービン発電装置 |
| JP2010514985A (ja) * | 2007-01-04 | 2010-05-06 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービン翼 |
| JP2008280860A (ja) * | 2007-05-08 | 2008-11-20 | Nishishiba Electric Co Ltd | ガスタービン発電装置とその始動方法 |
| JP2009002333A (ja) * | 2007-06-21 | 2009-01-08 | Man Diesel Se | パワータービンを備えるターボエンジン |
| KR101389110B1 (ko) * | 2007-06-21 | 2014-04-25 | 만 디젤 앤 터보 에스이 | 파워 터빈을 구비한 터보 엔진 |
| JP2009142026A (ja) * | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Nishishiba Electric Co Ltd | ガスタービン発電装置 |
| JP2011202611A (ja) * | 2010-03-26 | 2011-10-13 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 油圧ポンプによるパワータービンの回転数制御システム。 |
| JP2013040617A (ja) * | 2012-11-28 | 2013-02-28 | Estir:Kk | スターリングエンジンの制御装置 |
| WO2015029725A1 (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-05 | ヤンマー株式会社 | 発電装置の運転方法 |
| JP2015050778A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-16 | ヤンマー株式会社 | 発電装置の運転方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| ES2087574T3 (es) | 1996-07-16 |
| KR100307051B1 (ko) | 2001-12-15 |
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Legal Events
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