JPH0565804A

JPH0565804A - ２段混気式ターボ発電機の制御方法

Info

Publication number: JPH0565804A
Application number: JP25293891A
Authority: JP
Inventors: Noboru Hanazaki; 襄花崎; Shunichiro Fukuda; 俊一郎福田; Akira Oi; 明大井; Yoshihiro Yamase; 善宏山瀬
Original assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd
Current assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd
Priority date: 1991-09-03
Filing date: 1991-09-03
Publication date: 1993-03-19
Anticipated expiration: 2011-01-24
Also published as: JPH086563B2

Abstract

(57)【要約】【目的】２段混気式ターボ発電機を他の発電機と並列
運転する場合に、他の発電機との並列運転を安定させる
ことができ、排ガスエコノマイザーだけでなく、主機の
エアクーラーなどからの発生蒸気を有効に利用すること
ができる２段混気式ターボ発電機の制御方法を提供す
る。【構成】調速ガバナ５により操作されるガバナ弁４を
介して高圧蒸気を導入すると共に、第１混気弁６を介し
て中圧蒸気を、第２混気弁２４を介して低圧蒸気をそれ
ぞれ導入することにより駆動される２段混気式ターボ１
の発電機ＴＧの制御方法であって、第２混気弁２４の開
度を、ターボ発電機ＴＧの電力供給量に応じた電力信号
により制御するとともに、排ガスエコノマイザーＥによ
る蒸気発生量の不足時にはガバナ弁４のリフト量に応じ
て比例制御するようにしている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、船舶用の２段混気式
ターボ発電機（２段混気式タービン発電機ともいう）の
制御方法に関するもので、更に詳しくは２段混気式ター
ビン発電機の第２混気弁を制御する方法に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】上記の２段混気式ターボ発電機は、単一
の高圧蒸気を導入する単圧タービンと違って、高圧の主
蒸気とともにこれよりやや圧力の低い蒸気（以下、中圧
蒸気という）および中圧蒸気より更に圧力の低い（以
下、低圧蒸気という）を導入して駆動される２段混気タ
ービンを備えた発電機である。この２段混気タービン
は、単圧タービンと同様に、船舶の推進用主機の排ガス
エネルギーをエコノマイザで回収し、その回収熱で蒸気
化した蒸気（高圧蒸気）を用いて駆動されるほか、さら
にエコノマイザで回収した熱で蒸気化した蒸気（中圧蒸
気）、およびエアークーラーなどから発生する熱を回収
して蒸気化した蒸気（低圧蒸気）をも用いて駆動され
る。このように、高圧蒸気のほかに中圧蒸気および低圧
蒸気を利用することができるので、単圧タービンに比べ
て熱回収効率に優れ、省エネルギー化が図れるという利
点がある。なお、２段混気タービンにおいては、タービ
ンの回転速度を一定に制御する調速ガバナ（調速機とも
いう）により操作され、高圧蒸気の導入量を調節するガ
バナ弁のほかに、中圧蒸気の導入量を調節する第１混気
弁と低圧蒸気の導入量を調節する第２混気弁とを備えて
いる。

【０００３】前記した主機の排ガスエネルギーによるタ
ーボ発電機だけでは船舶の航海に必要な電力供給が不足
する場合もあるため、通常は、ターボ発電機とともにデ
ィーゼル発電機などの他の発電機を搭載しておき、両方
の発電機を並列運転して電力を供給するというのが一般
的である。

【０００４】ところで、２段混気式ターボ発電機では、
ガバナ弁とともに第１、第２混気弁の開度も制御して中
圧蒸気および低圧蒸気のタービン内への導入量をそれぞ
れ調整する必要があるが、第１混気弁と第２混気弁の制
御は、従来、下記のようにして行われていた。すなわ
ち、図５に示すように、第１混気弁は、電力が所定の電
力値（例えば１００kW）以上になり、かつ前記ガバナ弁
があらかじめ設定された開度（例えば６０％）まで開
放されたときに、ダイヤフラム式の第１混気弁を開放
し、ガバナ弁の開度がその設定された開度を保つように
フィードバック制御される。

【０００５】また、図５に示すように、第２混気弁は、
第１混気弁が全開（開度１００％）された時に、第１混
気弁からの信号で半開（開度５０％）され、そののちも
第１混気弁が全開状態にあると、第２混気弁が全開され
るという制御の方法、あるいは第１混気弁が全開された
時に、第１混気弁からの信号で断続的に全開又は全閉さ
れるいわゆるON-OFF制御の方法が一般的であった。

【０００６】その他の先行技術として、混気弁を調速ガ
バナにより操作されるガバナ弁の開度に対応して所定の
関数で開閉させて制御する、混気式ターボ発電機の制御
方法に関する発明（特開平２−２４１９０７号）がある
が、これは１段混気式タービン発電機に関するものであ
る。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来の制御方法では次のような点で改良の余地があっ
た。すなわち、第２混気弁の開度を第１混気弁が全開
（および全閉）した時に発生させる信号により制御する
ので、両方の混気弁が相互干渉して頻繁にハッチングを
起し易かった。このため、２段混気式ターボ発電機と例
えばディーゼル発電機とを並列運転する場合に、ディー
ゼル発電機の運転が安定せず、２段混気式ターボ発電機
とディーゼル発電機との負荷にアンバランスが生じてい
た。

【０００８】この発明は上記の問題点を解消するために
なされたもので、２段混気式ターボ発電機を他の発電機
と並列運転する場合に、他の発電機との並列運転を安定
させることができる、排ガスエコノマイザーだけでな
く、主機のエアクーラーなどからの発生蒸気も有効に利
用することができる２段混気式ターボ発電機の制御方法
を提供することを主な目的としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ためにこの発明の制御方法は、ａ）調速ガバナにより操
作されるガバナ弁を介して高圧蒸気を導入するととも
に、第１混気弁を介して中圧蒸気を、第２混気弁を介し
て低圧蒸気をそれぞれ導入することにより駆動される２
段混気タービンを備え、第１混気弁を前記ガバナ弁の開
度に対応して所定の関数で開閉させて他の発電機と並列
運転される２段混気式ターボ発電機の制御方法であっ
て、ｂ）前記第２混気弁の開度を、ターボ発電機の電力
供給量に応じた電力信号により制御するとともに、排ガ
スエコノマイザーによる蒸気発生量の不足時には前記ガ
バナ弁のリフト量に応じて比例制御するようにしてい
る。

【００１０】また請求項２記載のように、前記第２混気
弁にピストン弁を使用し、その開度を段階的に制御する
ようにしてもよい。

【００１１】

【作用】上記した本発明の制御方法によれば、第２混気
弁の開度は、常用すなわちノーマル出力（排ガスエコノ
マイザーの発生蒸気量が充分にある）のときに、船舶内
で供給される電力需要量に応じた電力信号、正確にはタ
ーボ発電機からの電力供給量に応じた電力信号で調整さ
れる。このため、第１混気弁の開度とは関連せずに、第
２混気弁の開度が調整されるので、両方の混気弁の相互
干渉が最小限に抑えられる。一方、排ガスエコノマイザ
ーで発生する蒸気量（高圧蒸気および中圧蒸気）が必要
電力量に対して不足し規定量に達しなくなると、混気タ
ービンのガバナ弁がある程度開放された後、その開度
（リフト量）に応じて第２混気弁の開度が調整される。
このため、混気タービンに第２混気弁からの低圧蒸気が
導入され、不足した蒸気量が補われる。

【００１２】また第１混気弁の開度は、混気タービンの
ガバナ弁の開度に対応して所定の比率で調整される。し
たがって、例えば電力供給量が増えて、他の発電機とと
もに２段混気式ターボ発電機の出力を増大させる必要が
あるときには、ガバナ弁の開度が増大し、これに伴って
第１混気弁の開度も増大する。このため、混気式ターボ
発電機（混気タービン）にもこれと並列運転される他の
発電機（駆動装置）と同様に、その全出力域でドループ
をもたせることができ、出力増加直後は両発電機ともに
一旦回転数が低下するので、両者の負荷分担に不均衡が
生じず、常に安定する。

【００１３】請求項２記載の制御方法によれば、ピスト
ン弁は全閉状態で完全に閉鎖されるので、ダイヤフラム
弁と違って全閉時に蒸気のリークがない。このため、遮
断弁を併設する必要がなくなる。なお、弁の開度を無段
階で制御することも可能であるが、ここでは、段階的
（例えば３段階）に開度を調整するようにしている。

【００１４】

【実施例】以下、この発明の２段混気式ターボ発電機の
制御方法の実施例を図面に基づいて説明する。

【００１５】図１は本発明の制御方法を実施するための
混気式ターボ発電機を備えた制御系統図で、図２は本発
明の制御方法に基づいた制御装置の制御回路を示すブロ
ック図である。図３は本発明の制御方法によるガバナ弁
と第１混気弁、第２混気弁の開度の相対関係を示す線図
である。

【００１６】図１において、２段混気式ターボ発電機Ｔ
Ｇの２段混気タービン１は、高圧ドラム（補助ボイラ）
２からの高圧蒸気および中圧ドラム３からの中圧蒸気
（第１混気）ならびに低圧ドラム２１からの低圧蒸気
（第２混気）の導入によって駆動される。タービン１の
一端の高圧蒸気供給口には、ガバナ弁４が配設され、こ
のガバナ弁４は、タービン１の回転数を一定に制御する
調速ガバナ５によって操作されその開度が調整される。

【００１７】また、タービン１の中段の中圧蒸気供給口
には、前記中圧蒸気の導入量を調節するための第１混気
弁（ダイヤフラム弁）６と、緊急時に中圧蒸気の導入を
遮断するための遮断弁（シャットオフ弁）６ｂとが順に
配設されている。さらに、タービン１の下段の低圧蒸気
供給口には、前記低圧蒸気の導入量を調節するための第
２混気弁（ピストン弁）２４が配設されている。なお、
遮断弁６ｂの開閉操作は安全装置１１によって行われ
る。また第２混気弁２４には、第１混気弁６と同様にダ
イヤフラム弁を用い、遮断弁を併設してもよい。

【００１８】推進用主機（図示せず）から排出される排
ガスＨの通路１５に排ガスエコノマイザＥが配備され、
このエコノマイザＥの熱回収管Ｐ₁、Ｐ₂およびＰ₃が、
排ガスＨの高温側から低温側にかけて順番に設けられて
いる。熱回収管Ｐ₂は、前記高圧ドラム２の循環路２ａ
の一部を構成し、高圧ドラム２内の水が循環ポンプ９ａ
により熱回収管Ｐ₂に送られて、そこで、蒸気になって
高圧ドラム２に戻される。

【００１９】また、同様に、熱回収管Ｐ₃は、前記中圧
ドラム３の循環路３ａの一部を構成し、中圧ドラム３内
の水が循環ポンプ９ｂにより熱回収管Ｐ₃に送られ、そ
こで蒸気になって中圧ドラム３に戻される。高圧ドラム
２には、高圧蒸気の送給管１０ａが接続され、送給管１
０ａの途中から分岐された分岐管１０ｃの途中に前記熱
回収管Ｐ₁が介設されている。そして、この熱回収管Ｐ₁
は、高圧蒸気を更に加熱するスーパーヒーターとして作
用し、熱回収管Ｐ₁により再加熱された高圧蒸気が前記
ガバナ弁４を介してタービン１に導入され、タービン１
の主駆動源となる。また、中圧ドラム３には、中圧蒸気
の送給管１０ｂが接続され、中圧蒸気がその送給管１０
ｂおよび高圧蒸気の送給管１０ａからの分岐管１０ｄと
の集合管６ａを経由し第１混気弁６を介してタービン１
に導入され、タービン１の補助駆動源となる。

【００２０】主機のエアクーラー２２から発生する廃熱
の熱回収管Ｐ₄は、低圧ドラム２１からの循環路２２ａ
の一部を構成し、低圧ドラム２１内の水が循環ポンプ２
３により熱回収管Ｐ₄に送られ、そこで、蒸気になって
低圧ドラム２１に戻される。低圧ドラム２１には、低圧
蒸気の送給管２１ａが接続され、低圧蒸気がその送給管
２１ａを経由し第２混気弁２４を介してタービン１に導
入され、タービン１の補助駆動源となる。なお、図１中
の符号２７〜２９はそれぞれ水分分離器で、高圧蒸気送
給用の分岐管１０ｃ、中圧蒸気送給用の６ａおよび低圧
蒸気の送給管２１ａに介装されている。

【００２１】前記タービン１の他端の蒸気排出口には、
コンデンサ１２が接続されており、タービン１内を通過
した蒸気がコンデンサ１２によって凝縮され、復水して
その水がポンプ１３により循環路１３ａおよびそこから
分岐された循環路１３ｂを経由し前記ドラム２および３
に循環される。また前記高圧蒸気の送給管１０ａの途中
からバックアップ用蒸気の供給管１０ｄが分岐されてお
り、この供給管１０ｄを経由して高圧ドラム２から中圧
ドラム３の蒸気送給管１０ｂにバックアップ用蒸気が供
給される。なお、供給管１０ｄには、圧力制御器１６に
より開閉操作される開閉弁１７が介装されている。

【００２２】７は第１混気弁６および第２混気弁２４を
制御するためのシーケンサー又はマイクロプロセッサー
などの制御装置で、本実施例ではシーケンサー７が制御
を行う。このため、シーケンサー７から第１混気弁６に
弁開閉信号Ｓ３が出力されるが、その電気的な弁開閉信
号Ｓ３がこれを空気圧に変換するＥ/Ｐ変換器８を介し
て空気圧に変換され、第１混気弁６の開度が調整される
ようになっている。

【００２３】一方、シーケンサー７には、前記ガバナ弁
４のリフト量（開度）がセンサー４ａにより検知され、
リフト信号Ｓ１として入力されるようになっている。ま
たその他の制御情報として、中圧ドラム３から送給され
る中圧蒸気圧が、圧力を電気信号に変換するＰ/Ｅ変換
器１８を介して圧力信号Ｓ２としてシーケンサー７に入
力されるほか、主機の負荷信号、排ガスダンパーＤの
切替信号、高圧ドラム２の燃焼中を示す信号、安全
装置１１の作動信号、電力供給の中止信号などが入
力される。

【００２４】また、前記シーケンサー７から第２混気弁
２４に弁開閉信号Ｓ４が出力されるが、その電気的な弁
開閉信号Ｓ４がこれを空気圧に変換するＥ/Ｐ変換器２
６を介して空気圧に変換され、さらに空圧油圧変換器２
５を介して油圧に変換され第２混気弁２４の開度が調整
されるようになっている。また、前記シーケンサー７に
は、タービン１で発電される発電機ＴＧからの供給電力
量に応じた電力信号も入力されるようになっている。

【００２５】次に、前記シーケンサー７の制御回路を図
２に基づいて説明する。

【００２６】図において、まず第１混気弁６の制御につ
いては、ガバナ弁４（図１）のリフト量をセンサー４ａ
（図１）で検知して、その弁４のリフト量に関するアナ
ログ信号Ｓ１がシーケンサー７に入力されると共に、混
気用中圧蒸気の圧力値を表すアナログ信号Ｓ２がシーケ
ンサー７に入力される。またそれらのアナログ信号Ｓ
１、Ｓ２は、Ａ/Ｄ変換器３１によりデジタル信号に変
換される。

【００２７】そして、前記デジタル信号に基づいて、図
中の線図Ｋに示す制御回路３２によって、ガバナ弁４の
リフト量Ｇが一定値ｘ₁（例えば８mm）に達した時点
で、混気弁６のリフトを開始し、ガバナ弁４のリフト量
Ｇに対し所定の関数（例えば１.５倍）で第１混気弁６
をリフトさせよという制御信号が出力される。ガバナ弁
４のリフト量（開度）Ｇに対する第１混気弁６のリフト
量（開度）Ｍの関数（比率）は、混気用中圧蒸気の圧力
値(例えば４kg／cm²、１.８５kg／cm²）に基づいて線図
Ｋのように設定される。さらにガバナ弁４のリフト量Ｇ
が一定値ｘ₂（例えば２０mm)に達した時点で、第１混気
弁６のリフト量（開度）Ｍが制限され、例えば蒸気圧が
４kg／cm²の場合は最大リフト量（最大開度）を４５％
に、また蒸気圧が１.８５kg／cm²の場合は最大リフト量
（最大開度）を７０％にそれぞれ制限される。このよう
に、第１混気弁６の最大開度を制限した理由は、混気用
の中圧蒸気圧が比較的高い場合に、第１混気弁６を開度
１００％まで完全開放すると、タービン１の主駆動源で
ある高圧（主）蒸気の導入量が逆に制限されることがあ
り、調速ガバナ５で操作されるガバナ弁４により高圧蒸
気の導入量を制御しても、タービン１の回転数を正確に
制御できないおそれがあるからである。

【００２８】また、前記デジタル信号に基づく第１混気
弁６のリフト量Ｍの制御は、ガバナ弁４のリフト量Ｇの
変化に即応して逐次行われるのではなく、図中の線図Ｌ
に示す一次遅れ回路（この一次遅れによる伝達関数は１
/Ｔｓ＋１である）３３を介して制御信号が出力される
ことにより、やや遅れてゆっくりと行われる。なお、本
実施例では一次遅れ回路を使用しているが、Ｐ.Ｉ.Ｄ.
制御回路でも同様な制御が行われる。

【００２９】上記のような手順で処理されたデジタル制
御信号は、Ｄ/Ａ変換器３４によりアナログ制御信号
（弁開閉信号）Ｓ３に変換されて出力された後、さらに
前記Ｅ/Ｐ変換器８（図１）により空気圧に変換され、
第１混気弁６のリフト量（開度）が制御される。

【００３０】第２混気弁の制御については、タービン発
電機ＴＧからの電力供給量に応じた電力（アナログ）信
号が、シーケンサー７に入力され、Ａ/Ｄ変換器３５
によりデジタル信号に変換される。そして、そのデジタ
ル信号に基づいて、図中の線図Ｅに示す制御回路３６に
よりタービン発電機ＴＧの出力（電力量）に応じて正比
例させ段階的（本実施例では３段階、例えば３０％、７
０％、１００％）に、第２混気弁２４をリフトさせよと
いう制御信号が出力される。また第２混気弁２４の状態
が開く方向にある場合と閉じる方向にある場合とでは、
第２混気弁２４を動作させるタービン発電機ＴＧの出力
値を異ならせて差を設け、すなわち閉じる方向にある場
合の方が低い値（例えば、開く方向では３００kW、４０
０kW、５００kW、閉じる方向では２５０kW、３５０kW、
４５０kW）にして、タービン発電機ＴＧの変化による第
２混気弁２４のハンチングを防止している。

【００３１】また、この制御信号の出力と並行して、ガ
バナ弁４のリフト量に関するアナログ信号Ｓ１をＡ/Ｄ
変換器３１により変換されたデジタル信号に基づいて、
図中の線図Ｅ'に示す制御回路３７によりガバナ弁４の
リフト量（開度）に応じ段階的（本実施例では３段階、
例えば３０％、７０％、１００％）に、第２混気弁２４
をリフトさせよという制御信号も出力される。また上記
タービン発電機ＴＧの出力による制御と同様に、第２混
気弁２４の状態により、同混気弁２４を動作させるガバ
ナ弁４のリフト量を異ならせている（例えば、混気弁２
４が開く方向では、２２mm、２７mm、３２mm、閉じる方向
では１７mm、２０mm、２５mm）。

【００３２】そして、両方の制御信号が比較選択器３８
で比較されたうえ、第２混気弁２４のリフト量の大きい
方の制御信号が選択される。例えば、タービン発電機Ｔ
Ｇの出力が３６０kWの時に、ガバナ弁４のリフト量Ｇが
２８mmであるとすると、ガバナ弁４のリフトの方の制御
信号が高くなるので、第２混気弁２４は７０％の開度に
なる。

【００３３】こうして選択された制御信号は、第１混気
弁６と同様に次の一次遅れ回路３９に送られる。すなわ
ち、前記デジタル信号に基づく第２混気弁２４のリフト
量Ｎの制御は、タービン発電機ＴＧの出力の変化あるい
はガバナ弁４のリフト量Ｇの変化に即応して逐次行われ
るのではなく、図中の線図Ｌ'に示す一次遅れ回路（こ
の一次遅れによる伝達関数も１/Ｔｓ＋１である）３９
を介して制御信号が出力されることにより、やや遅れて
ゆっくりと行われる。このような手順で処理されたデジ
タル制御信号は、Ｄ/Ａ変換器４０によりアナログ制御
信号（弁開閉信号）Ｓ４に変換されて出力された後、さ
らに前記Ｅ/Ｐ変換器２６（図１）により空気圧に変換
され、第２混気弁２４のリフト量Ｎ（開度）が制御され
る。

【００３４】なお、主機負荷が５０％以上という信号
及び排ガスＨのダンパーＤが開放しているという信号
以外の信号が入力された場合であって高圧ドラム２（図
１）の蒸気圧が７kg/cm²以上の信号が入力されたと
き、あるいは電力供給中止の信号が入力されたとき
は、第１混気弁６および第２混気弁２４を閉鎖せよとい
う制御信号が出力される。また安全装置１１（図１）が
作動中の信号が入力されたときには、遮断弁６ｂに対
し閉鎖せよという制御信号が出力される。

【００３５】したがって、前記第１混気弁６は、上記し
たシーケンサー７によって図３の線図Ｍに示すように制
御される。タービン１（図１）の出力がある一定値にな
るまではガバナ弁４だけがリフトするが、その後は第１
混気弁６が、ガバナ弁４のリフト量（開度）Ｇ'に対応
して一定関数で線図Ｍのようにリフトする。

【００３６】また上記した第２混気弁２４の開度は、排
ガスエコノマイザーＥの発生蒸気量が充分にあるときに
は、ターボ発電機ＴＧの電力供給量に応じた電力信号
によって、図３の線図Ｍ'に示すように制御される。こ
のため、第１混気弁６の開度とは直接的な影響を受けず
に、第２混気弁２４の開度が制御されることになり、両
混気弁６・２４の相互干渉が最小限に抑えられる。こう
して、タービン発電機ＴＧの電力供給量があらかじめ設
定された値に達すると、第２混気弁２４の開度は、あら
かじめ設定された最大の開度になる。

【００３７】そして、第１混気弁６の開度があらかじめ
設定された開度に達すると、ガバナ弁４だけがリフトし
始める。この結果、タービン１が、これと並列運転され
る他の発電機、例えばディーゼル発電機のディーゼル機
関（図示せず）のドループに相応するドループをその全
出力域でもつことができるようになり、例えば供給電力
が上がって出力負荷が増大したときは、その直後にそれ
らのドループ特性により両者ともに一旦回転数が低下す
ることになるので、両者の負荷分担に不均衡が生じず、
常に負荷分担が安定する。

【００３８】しかし、ターボ発電機ＴＧの電力供給量に
応じた電力信号のみによって第２混気弁２４の開度を
制御すると、排ガスエコノマイザーＥで発生する蒸気量
が不足したときには、ターボ発電機ＴＧの出力（電力供
給量）が低下し、第２混気弁２４を開放させることがで
きなくなる。こうした事態にこそ、混気タービン１に第
２混気弁２４からの低圧蒸気を導入して、不足した蒸気
量を補う必要があるから、混気タービン１のガバナ弁４
がある程度開放されたのち、図３の線図Ｍ"に示すよう
にその開度Ｇ（リフト量）に応じて第２混気弁２４の開
度を制御するようにしている。

【００３９】ところで、上記実施例では、第２混気弁２
４に全閉状態で完全に閉鎖されるピストン弁を使用した
が、ダイヤフラム弁を用いてもよい。

【００４０】

【発明の効果】以上説明したことから明らかなように、
この発明の制御方法は下記の効果を奏する。

【００４１】(1) ２段混気式ターボ発電機を他の発電機
と並列運転する場合に、他の発電機との並列運転を安定
させることができ、また排ガスエコノマイザーだけでな
く、主機のエアクーラーなどからの廃熱を有効に利用で
きる。しかも、第１混気弁と第２混気弁の相互干渉によ
るハッチングを最小限に抑えられる。

【００４２】(2) 請求項２記載の制御方法によれば、ピ
ストン弁は全閉状態で完全に閉鎖されるので、ダイヤフ
ラム弁と違って全閉時に蒸気のリークがない。したがっ
て、同ラインに遮断弁を省ける。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の制御方法を実施するための２段混気式
ターボ発電機を備えた制御系統図である。

【図２】本発明の制御方法に基づいた制御装置の制御回
路を示すブロック図である。

【図３】本発明の制御方法によるガバナ弁と第１混気弁
および第２混気弁の開度の相対関係を示す線図である。

【図４】図３に対応する従来例の線図である。

【符号の説明】

１混気タービン２高圧ドラム３中圧ドラム４ガバナ弁５調速ガバナ６第１混気弁７シーケンサー８・２６Ｅ/Ｐ変換器２１低圧ドラム２２エアクーラー２４第２混気弁ＴＧターボ発電機

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者大井明香川県坂出市川崎町１番地川崎重工業株式会社坂出工場内 (72)発明者山瀬善宏香川県坂出市川崎町１番地川崎重工業株式会社坂出工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】調速ガバナにより操作されるガバナ弁を
介して高圧蒸気を導入するとともに、第１混気弁を介し
て中圧蒸気を、第２混気弁を介して低圧蒸気をそれぞれ
導入することにより駆動される２段混気タービンを備
え、第１混気弁を前記ガバナ弁の開度に対応して所定の
関数で開閉させて他の発電機と並列運転される２段混気
式ターボ発電機の制御方法であって、前記第２混気弁の開度を、ターボ発電機の電力供給量に
応じた電力信号により制御するとともに、排ガスエコノ
マイザーによる蒸気発生量の不足時には前記ガバナ弁の
リフト量に応じて比例制御するようにしたことを特徴と
する２段混気式ターボ発電機の制御方法。
【請求項２】前記第２混気弁にピストン弁を使用し、
その開度を段階的に制御するようにした請求項１記載の
２段混気式ターボ発電機の制御方法。