JPH06105179A - ビデオ表示装置 - Google Patents
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- JPH06105179A JPH06105179A JP5194217A JP19421793A JPH06105179A JP H06105179 A JPH06105179 A JP H06105179A JP 5194217 A JP5194217 A JP 5194217A JP 19421793 A JP19421793 A JP 19421793A JP H06105179 A JPH06105179 A JP H06105179A
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- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
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- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 偏向回路による画像の高さ調整によって垂直
中心が影響を受けないようにする。 【構成】 第１の電圧−電流変換器Ｑ０７、Ｕ０６Ａは
画像高さ調整制御信号Ｖ−ＳＩＺＥに応答してキャパシ
タＣＯ３中に制御信号の調整に従って調整可能な変化率
をもった鋸歯状信号ＶＳＡＷのトレース部分を発生さ
せ、第２の電圧−電流変換器Ｑ０９、Ｕ０２Ａは上記制
御信号に応答して抵抗Ｒ０９中に電流を流通させてトラ
ンジスタＵ０１Ｃのベースに調整可能な第３の信号を発
生させる。鋸歯状信号と第３の信号は差動増幅器Ｕ０１
Ｂ、Ｕ０１Ｃを経て垂直偏向巻線Ｌyに供給され、垂直
中心に影響を与えることなく画像の高さ調整が可能なよ
うに上記鋸歯状信号と第３の信号との差に従って垂直偏
向電流ｉｙを流通させる。
中心が影響を受けないようにする。 【構成】 第１の電圧−電流変換器Ｑ０７、Ｕ０６Ａは
画像高さ調整制御信号Ｖ−ＳＩＺＥに応答してキャパシ
タＣＯ３中に制御信号の調整に従って調整可能な変化率
をもった鋸歯状信号ＶＳＡＷのトレース部分を発生さ
せ、第２の電圧−電流変換器Ｑ０９、Ｕ０２Ａは上記制
御信号に応答して抵抗Ｒ０９中に電流を流通させてトラ
ンジスタＵ０１Ｃのベースに調整可能な第３の信号を発
生させる。鋸歯状信号と第３の信号は差動増幅器Ｕ０１
Ｂ、Ｕ０１Ｃを経て垂直偏向巻線Ｌyに供給され、垂直
中心に影響を与えることなく画像の高さ調整が可能なよ
うに上記鋸歯状信号と第３の信号との差に従って垂直偏
向電流ｉｙを流通させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ビデオ表示装置に関す
るものであり、特に偏向回路の高さ調整に関するもので
ある。
るものであり、特に偏向回路の高さ調整に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】一般に、テレビジョン受像機中の垂直偏
向回路の垂直鋸歯状発生器は直流（ＤＣ）電流源によっ
て充電される電流積分キャパシタを利用して垂直同期信
号に同期した出力鋸歯状信号の傾斜（ランプ）したトレ
ース部分を生成する。鋸歯状信号のトレース部分は陰極
線管（ＣＲＴ）で垂直偏向を行わせる垂直偏向電流のト
レース部分を制御する。
向回路の垂直鋸歯状発生器は直流（ＤＣ）電流源によっ
て充電される電流積分キャパシタを利用して垂直同期信
号に同期した出力鋸歯状信号の傾斜（ランプ）したトレ
ース部分を生成する。鋸歯状信号のトレース部分は陰極
線管（ＣＲＴ）で垂直偏向を行わせる垂直偏向電流のト
レース部分を制御する。
【０００３】
【発明の概要】本発明を実施した垂直偏向回路において
は、鋸歯状信号のトレース部分の変化率はズームモード
で動作を行わせるように選択可能である。鋸歯状信号は
垂直偏向増幅器の入力にＤＣ結合されていて、増幅器の
入力に負帰還形態をなすように結合されたＤＣ結合垂直
偏向回路を形成している。テレビジョン受像機の製造お
よび組立て期間中、ラスタの垂直高さを調整するために
垂直偏向電流の振幅を調整する必要があり、垂直偏向電
流の振幅を調整できることが望ましい。垂直高さの調整
によって垂直中心に対してほんの僅かな影響しか与えな
いように、ＤＣ結合された垂直偏向回路の鋸歯状信号を
調整して垂直高さを調整できることが望ましい。
は、鋸歯状信号のトレース部分の変化率はズームモード
で動作を行わせるように選択可能である。鋸歯状信号は
垂直偏向増幅器の入力にＤＣ結合されていて、増幅器の
入力に負帰還形態をなすように結合されたＤＣ結合垂直
偏向回路を形成している。テレビジョン受像機の製造お
よび組立て期間中、ラスタの垂直高さを調整するために
垂直偏向電流の振幅を調整する必要があり、垂直偏向電
流の振幅を調整できることが望ましい。垂直高さの調整
によって垂直中心に対してほんの僅かな影響しか与えな
いように、ＤＣ結合された垂直偏向回路の鋸歯状信号を
調整して垂直高さを調整できることが望ましい。
【０００４】本発明を実施したビデオ表示装置は、キャ
パシタと、該キャパシタに結合され且つ制御信号に応答
する第１の電流源とを含み、上記キャパシタ中に鋸歯状
電圧の傾斜するトレース部分を発生させ。鋸歯状電圧
は、制御信号の変化がキャパシタ電圧の平均値に変化を
生じさせるように第１の電流に従って調整される変化率
を持っている。鋸歯状電圧のトレース部分は偏向周波数
に関連する周波数で発生される。
パシタと、該キャパシタに結合され且つ制御信号に応答
する第１の電流源とを含み、上記キャパシタ中に鋸歯状
電圧の傾斜するトレース部分を発生させ。鋸歯状電圧
は、制御信号の変化がキャパシタ電圧の平均値に変化を
生じさせるように第１の電流に従って調整される変化率
を持っている。鋸歯状電圧のトレース部分は偏向周波数
に関連する周波数で発生される。
【０００５】偏向巻線は陰極線管上に配置されていて、
該陰極線管の表示スクリーン上にラスタを生成させる。
増幅器は鋸歯状電圧および制御信号に応答して、これら
の鋸歯状電圧および制御信号に従って偏向巻線中に偏向
電流を発生させる。ＤＣ結合偏向回路がキャパシタ電圧
に関連して形成されており、制御信号の変化は、鋸歯状
電圧の変化率が変化したときに垂直中心が影響を受けな
いように維持するような態様でキャパシタ電圧の平均値
の変化を増幅器で補償する。
該陰極線管の表示スクリーン上にラスタを生成させる。
増幅器は鋸歯状電圧および制御信号に応答して、これら
の鋸歯状電圧および制御信号に従って偏向巻線中に偏向
電流を発生させる。ＤＣ結合偏向回路がキャパシタ電圧
に関連して形成されており、制御信号の変化は、鋸歯状
電圧の変化率が変化したときに垂直中心が影響を受けな
いように維持するような態様でキャパシタ電圧の平均値
の変化を増幅器で補償する。
【０００６】
【実施例】図１、図２および図３は鋸歯状発生器１００
を含む本発明を実施した垂直偏向回路を示している。図
１の垂直同期信号ＳＹＮＣは垂直タイミング発生器１０
にに供給される。同期信号ＳＹＮＣは、例えばＮＴＳＣ
方式に適合するベースバンドテレビジョン信号ＳＮＴＳ
Ｃを処理するテレビジョン受像機のビデオ検波器９によ
って生成される。信号ＳＮＴＳＣは、連続して生ずる同
期信号ＳＹＮＣ相互間に信号ＳＮＴＳＣの所定の画像の
映像期間ＩＭＡＧＥを特定する２６２＋１／２本の水平
ビデオラインを含んでいる。ＮＴＳＣ形式の信号では、
映像期間は単一画像期間の画像情報を含んでいる。しか
しながら、高精細度テレビジョン信号（図示せず）で
は、映像期間に例えば完全な画像フレームの画像情報が
含まれている。
を含む本発明を実施した垂直偏向回路を示している。図
１の垂直同期信号ＳＹＮＣは垂直タイミング発生器１０
にに供給される。同期信号ＳＹＮＣは、例えばＮＴＳＣ
方式に適合するベースバンドテレビジョン信号ＳＮＴＳ
Ｃを処理するテレビジョン受像機のビデオ検波器９によ
って生成される。信号ＳＮＴＳＣは、連続して生ずる同
期信号ＳＹＮＣ相互間に信号ＳＮＴＳＣの所定の画像の
映像期間ＩＭＡＧＥを特定する２６２＋１／２本の水平
ビデオラインを含んでいる。ＮＴＳＣ形式の信号では、
映像期間は単一画像期間の画像情報を含んでいる。しか
しながら、高精細度テレビジョン信号（図示せず）で
は、映像期間に例えば完全な画像フレームの画像情報が
含まれている。
【０００７】垂直タイミング発生器１０は垂直周波数同
期パルス信号Ａを発生するマイクロプロセッサ１０ａを
含んでおり、該マイクロプロセッサ１０ａは使用者の制
御の下で図４（ｅ）のパルス信号ＳＹＮＣに対して可制
御量ＴＤだけ遅延された図４（ａ）のパルス信号Ａを発
生する。図４（ａ）のパルス信号Ａの遅延量は使用者が
要求するパニング（例えば、テレビジョンカメラを上下
左右に移動させること）の程度に従って変化させられ
る。信号Ａを発生するために、現在の垂直フィールドの
画像情報の表示の直前に生ずる同期パルスＳＹＮＣの情
報が使用される。
期パルス信号Ａを発生するマイクロプロセッサ１０ａを
含んでおり、該マイクロプロセッサ１０ａは使用者の制
御の下で図４（ｅ）のパルス信号ＳＹＮＣに対して可制
御量ＴＤだけ遅延された図４（ａ）のパルス信号Ａを発
生する。図４（ａ）のパルス信号Ａの遅延量は使用者が
要求するパニング（例えば、テレビジョンカメラを上下
左右に移動させること）の程度に従って変化させられ
る。信号Ａを発生するために、現在の垂直フィールドの
画像情報の表示の直前に生ずる同期パルスＳＹＮＣの情
報が使用される。
【０００８】図１の信号Ａはパルスストレッチャとして
作用するワンショットすなわちマルチバイブレータ・フ
リップフロップ１０ｂに供給され、該フリップフロップ
１０ｂはトランジスタＱ０３を通じて図４（ｃ）に示す
ような垂直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴを発生する。
垂直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴは１４本の水平ビデ
オラインの長さにほぼ等しいパルス幅をもっている。垂
直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴは図２のトランジスタ
スイッチＵ０１Ａのベースに供給される。トランジスタ
Ｕ０１Ａは接地電位にある端子をもったキャパシタＣ０
３の両端間に結合されている。各垂直偏向サイクルにお
いて、垂直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴはキャパシタ
Ｃ０３の両端間に発生する電圧ＶＳＡＷをゼロボルト
（０Ｖ）にクランプし、電圧ＶＳＡＷをパルス信号ＶＲ
ＥＳＥＴが発生されている間ゼロボルトに維持する。図
４（ｃ）のパルス信号ＶＲＥＳＥＴの波頭端ＬＥＶＲＥ
ＳＥＴは以下に説明するように垂直リトレースを開始さ
せる。
作用するワンショットすなわちマルチバイブレータ・フ
リップフロップ１０ｂに供給され、該フリップフロップ
１０ｂはトランジスタＱ０３を通じて図４（ｃ）に示す
ような垂直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴを発生する。
垂直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴは１４本の水平ビデ
オラインの長さにほぼ等しいパルス幅をもっている。垂
直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴは図２のトランジスタ
スイッチＵ０１Ａのベースに供給される。トランジスタ
Ｕ０１Ａは接地電位にある端子をもったキャパシタＣ０
３の両端間に結合されている。各垂直偏向サイクルにお
いて、垂直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴはキャパシタ
Ｃ０３の両端間に発生する電圧ＶＳＡＷをゼロボルト
（０Ｖ）にクランプし、電圧ＶＳＡＷをパルス信号ＶＲ
ＥＳＥＴが発生されている間ゼロボルトに維持する。図
４（ｃ）のパルス信号ＶＲＥＳＥＴの波頭端ＬＥＶＲＥ
ＳＥＴは以下に説明するように垂直リトレースを開始さ
せる。
【０００９】パルス信号ＶＲＥＳＥＴの波尾端ＴＥＶＲ
ＥＳＥＴの発生直後に図２のトランジスタＵ０１Ａは非
導通になる。電圧−電流（Ｖ／Ｉ）変換器２１のトラン
ジスタＵ０６Ａのコレクタに発生するＤＣ電流ＩＵＲＡ
ＭＰはキャパシタ０３Ｃを充電して、同図中に示すよう
に鋸歯状電圧ＶＳＡＷの傾斜トレース部分ＴＲＡＣＥを
発生させる。電圧ＶＳＡＷの変化率はトランジスタＵ０
６Ａの制御可能なコレクタ電流ＩＵＲＡＭＰの大きさに
よって決定される。
ＥＳＥＴの発生直後に図２のトランジスタＵ０１Ａは非
導通になる。電圧−電流（Ｖ／Ｉ）変換器２１のトラン
ジスタＵ０６Ａのコレクタに発生するＤＣ電流ＩＵＲＡ
ＭＰはキャパシタ０３Ｃを充電して、同図中に示すよう
に鋸歯状電圧ＶＳＡＷの傾斜トレース部分ＴＲＡＣＥを
発生させる。電圧ＶＳＡＷの変化率はトランジスタＵ０
６Ａの制御可能なコレクタ電流ＩＵＲＡＭＰの大きさに
よって決定される。
【００１０】Ｖ／Ｉ変換器２１は図１のデジタル−アナ
ログ（Ｄ／Ａ）変換器１０ａ１中で生成されるアナログ
電圧ＺＯＯＭによって制御される。また、Ｄ／Ａ変換器
１０ａ１はマイクロプロセッサ１０ａによって制御さ
れ、電圧ＺＯＯＭは、使用者の要求によって図３の垂直
偏向電流ｉｙの変化率を変化させるような態様でズーム
率を決定する。
ログ（Ｄ／Ａ）変換器１０ａ１中で生成されるアナログ
電圧ＺＯＯＭによって制御される。また、Ｄ／Ａ変換器
１０ａ１はマイクロプロセッサ１０ａによって制御さ
れ、電圧ＺＯＯＭは、使用者の要求によって図３の垂直
偏向電流ｉｙの変化率を変化させるような態様でズーム
率を決定する。
【００１１】図２の電圧ＺＯＯＭは同図中の抵抗Ｒ４９
を介して電流制御トランジスタＱ０７のエミッタに供給
される。図には示されていないポテンショメータを使用
して手動で調整可能な可調整電圧Ｖ−ＳＩＺＥは画像高
さサービス調整の目的で抵抗Ｒ２２を経てトランジスタ
Ｑ０７のエミッタに供給される。さらに、＋１２ＶのＤ
Ｃ電源が抵抗Ｒ２１介してトランジスタＱ０７のエミッ
タに結合されている。
を介して電流制御トランジスタＱ０７のエミッタに供給
される。図には示されていないポテンショメータを使用
して手動で調整可能な可調整電圧Ｖ−ＳＩＺＥは画像高
さサービス調整の目的で抵抗Ｒ２２を経てトランジスタ
Ｑ０７のエミッタに供給される。さらに、＋１２ＶのＤ
Ｃ電源が抵抗Ｒ２１介してトランジスタＱ０７のエミッ
タに結合されている。
【００１２】トランジスタＱ０７のベースはダイオード
ＣＲ０２に結合されており、該ダイオードＣＲ０２はそ
の順方向電圧に等しい温度補償ベース電圧を発生する。
抵抗Ｒ２１、Ｒ２２、Ｒ４９を介して供給される電圧に
よってトランジスタＱ０７にコレクタ電流を流通させ、
これによって電流源トランジスタＵ０６Ａのベースにベ
ース電圧を発生させる。トランジスタＱ０７のコレクタ
電流によって決定されるトランジスタＵ０６Ａのベース
電圧は、ダイオード結合された温度補償トランジスタＵ
０６Ｃと抵抗Ｒ１４との直列接続回路中に発生する。
ＣＲ０２に結合されており、該ダイオードＣＲ０２はそ
の順方向電圧に等しい温度補償ベース電圧を発生する。
抵抗Ｒ２１、Ｒ２２、Ｒ４９を介して供給される電圧に
よってトランジスタＱ０７にコレクタ電流を流通させ、
これによって電流源トランジスタＵ０６Ａのベースにベ
ース電圧を発生させる。トランジスタＱ０７のコレクタ
電流によって決定されるトランジスタＵ０６Ａのベース
電圧は、ダイオード結合された温度補償トランジスタＵ
０６Ｃと抵抗Ｒ１４との直列接続回路中に発生する。
【００１３】抵抗Ｒ１６はトランジスタＵ０６Ａのエミ
ッタと−９Ｖ電圧源との間に接続されており、またトラ
ンジスタＵ０６Ｂのベース電圧はトランジスタＵ０６Ａ
のベース電圧と同電圧に保たれている。抵抗Ｒ１８はト
ランジスタＵ０６Ａのエミッタと抵抗Ｒ４３の可調整可
動接点ＴＡＰとの間に結合されている。
ッタと−９Ｖ電圧源との間に接続されており、またトラ
ンジスタＵ０６Ｂのベース電圧はトランジスタＵ０６Ａ
のベース電圧と同電圧に保たれている。抵抗Ｒ１８はト
ランジスタＵ０６Ａのエミッタと抵抗Ｒ４３の可調整可
動接点ＴＡＰとの間に結合されている。
【００１４】接点ＴＡＰがトランジスタＵ０６Ｂのエミ
ッタと抵抗Ｒ４３との接続点近くに調整されると、該ト
ランジスタＵ０６Ｂのエミッタ電圧はトランジスタＵ０
６Ａのエミッタ電圧に等しくなるから、抵抗Ｒ１８はト
ランジスタＵ０６Ａのエミッタ電流に影響を与えない。
これに対して接点ＴＡＰが抵抗Ｒ４３の他方の端子近く
に調整されると、抵抗Ｒ１８は抵抗Ｒ１６と並列に結合
される。従って、ポテンショメータ抵抗Ｒ４３を調整す
ることによって、トランジスタＵ０６Ａのエミッタ電流
とＶ／Ｉ変換器２１の電流利得とを変化させることがで
きる。
ッタと抵抗Ｒ４３との接続点近くに調整されると、該ト
ランジスタＵ０６Ｂのエミッタ電圧はトランジスタＵ０
６Ａのエミッタ電圧に等しくなるから、抵抗Ｒ１８はト
ランジスタＵ０６Ａのエミッタ電流に影響を与えない。
これに対して接点ＴＡＰが抵抗Ｒ４３の他方の端子近く
に調整されると、抵抗Ｒ１８は抵抗Ｒ１６と並列に結合
される。従って、ポテンショメータ抵抗Ｒ４３を調整す
ることによって、トランジスタＵ０６Ａのエミッタ電流
とＶ／Ｉ変換器２１の電流利得とを変化させることがで
きる。
【００１５】本発明の特徴によれば、接点ＴＡＰが抵抗
Ｒ４３のいずれか一方の端子に接触していると、抵抗Ｒ
４３の温度に関連する変化および許容度はトランジスタ
Ｕ０６Ａのエミッタ電流に影響を与えない。接点ＴＡＰ
が抵抗Ｒ４３の両端子間に位置している場合のみ該抵抗
Ｒ４３はトランジスタＵ０６Ａのエミッタ電流に影響を
与える。このように、接点ＴＡＰがとる位置の全範囲に
わたって全体の温度安定性が改善されるという効果が得
られる。かくして、鋸歯状電圧発生用キャパシタＣ０３
の許容度を有効に補償することができる。
Ｒ４３のいずれか一方の端子に接触していると、抵抗Ｒ
４３の温度に関連する変化および許容度はトランジスタ
Ｕ０６Ａのエミッタ電流に影響を与えない。接点ＴＡＰ
が抵抗Ｒ４３の両端子間に位置している場合のみ該抵抗
Ｒ４３はトランジスタＵ０６Ａのエミッタ電流に影響を
与える。このように、接点ＴＡＰがとる位置の全範囲に
わたって全体の温度安定性が改善されるという効果が得
られる。かくして、鋸歯状電圧発生用キャパシタＣ０３
の許容度を有効に補償することができる。
【００１６】電圧ＶＳＡＷはトランジスタＵ０１Ｂとト
ランジスタＵ０１Ｃとを含む差動トランジスタ対の一方
のトランジスタＵ０１Ｂのベースに供給される。トラン
ジスタＵ０１Ｃのベース電圧は、接地電位にある端子を
もった抵抗Ｒ０９中に発生する。従って、抵抗Ｒ０９の
値および該抵抗Ｒ０９中を流れる電流Ｉ０の値はトラン
ジスタＵ０１Ｃのベース電圧を決定する。
ランジスタＵ０１Ｃとを含む差動トランジスタ対の一方
のトランジスタＵ０１Ｂのベースに供給される。トラン
ジスタＵ０１Ｃのベース電圧は、接地電位にある端子を
もった抵抗Ｒ０９中に発生する。従って、抵抗Ｒ０９の
値および該抵抗Ｒ０９中を流れる電流Ｉ０の値はトラン
ジスタＵ０１Ｃのベース電圧を決定する。
【００１７】本発明の特徴によれば、トランジスタＵ０
１Ｃのベース電圧は、垂直中心に影響を与えないように
維持しつつ高さ調整電圧Ｖ−ＳＩＺＥの変化に追随（ト
ラッキング）することができる。電流Ｉ０は後程説明す
るように、ほぼゼロの垂直偏向電流を発生する電圧ＶＳ
ＡＷのレベルを決定する。
１Ｃのベース電圧は、垂直中心に影響を与えないように
維持しつつ高さ調整電圧Ｖ−ＳＩＺＥの変化に追随（ト
ラッキング）することができる。電流Ｉ０は後程説明す
るように、ほぼゼロの垂直偏向電流を発生する電圧ＶＳ
ＡＷのレベルを決定する。
【００１８】電流Ｉ０を発生するために、Ｖ／Ｉ変換器
２１に類似したＶ／Ｉ変換器２１Ａが使用される。高さ
調整電圧Ｖ−ＳＩＺＥを調整するとき、トランジスタＱ
０９はトランジスタＱ０７のコレクタ電流に追随するコ
レクタ電流を発生する。電圧Ｖ−ＳＩＺＥは抵抗Ｒ２２
を介してトランジスタＱ０７のエミッタに、抵抗Ｒ５６
を介してトランジスタＱ０９のエミッタにそれぞれ供給
される。トランジスタＱ０９とＱ０７のベース電圧は等
しい。トランジスタＵ０２Ｂと抵抗Ｒ０６はトランジス
タＱ０９のコレクタ電流に対する温度補償された主負荷
を形成している。トランジスタＱ０７のコレクタ電流に
対する同様な負荷がトランジスタＵ０６Ｃと抵抗Ｒ１４
とによって形成された回路網によって与えられている。
Ｖ／Ｉ変換器２１ＡのトランジスタＵ０２Ａは電流Ｉ０
を発生する。
２１に類似したＶ／Ｉ変換器２１Ａが使用される。高さ
調整電圧Ｖ−ＳＩＺＥを調整するとき、トランジスタＱ
０９はトランジスタＱ０７のコレクタ電流に追随するコ
レクタ電流を発生する。電圧Ｖ−ＳＩＺＥは抵抗Ｒ２２
を介してトランジスタＱ０７のエミッタに、抵抗Ｒ５６
を介してトランジスタＱ０９のエミッタにそれぞれ供給
される。トランジスタＱ０９とＱ０７のベース電圧は等
しい。トランジスタＵ０２Ｂと抵抗Ｒ０６はトランジス
タＱ０９のコレクタ電流に対する温度補償された主負荷
を形成している。トランジスタＱ０７のコレクタ電流に
対する同様な負荷がトランジスタＵ０６Ｃと抵抗Ｒ１４
とによって形成された回路網によって与えられている。
Ｖ／Ｉ変換器２１ＡのトランジスタＵ０２Ａは電流Ｉ０
を発生する。
【００１９】本発明の特徴として、電流Ｉ０は、高さ調
整電圧Ｖ−ＳＩＺＥに変化が生じたときに垂直中心がそ
の影響を受けないように維持しつつトランジスタＵ０６
Ａの電流ＩＣＵＲＡＭＰの変化に追随することができ
る。この追随は回路が対称であるために、例えばトラン
ジスタＵ０６ＡとＵ０２Ａに関して対称であるために生
ずる効果である。トランジスタＵ０２Ｃはトランジスタ
Ｕ０１ＣとＵ０１Ｂのエミッタ電流を発生する。
整電圧Ｖ−ＳＩＺＥに変化が生じたときに垂直中心がそ
の影響を受けないように維持しつつトランジスタＵ０６
Ａの電流ＩＣＵＲＡＭＰの変化に追随することができ
る。この追随は回路が対称であるために、例えばトラン
ジスタＵ０６ＡとＵ０２Ａに関して対称であるために生
ずる効果である。トランジスタＵ０２Ｃはトランジスタ
Ｕ０１ＣとＵ０１Ｂのエミッタ電流を発生する。
【００２０】エミッタ抵抗Ｒ１７はトランジスタＵ０２
Ａ中のベース電圧対コレクタ電流比の値を設定する。抵
抗Ｒ４９Ａは図１のＤ／Ａ変換器１０ａ２で発生された
電圧ＣＥＮＴＥＲをトランジスタＱ０９のエミッタに供
給する。この電圧ＣＥＮＴＥＲは、ズームモードが選択
されていないときはトランジスタＱ０９とＱ０７中に実
質的に等しいコレクタ電流を発生させるように制御され
る。電圧ＣＥＮＴＥＲは、ズームモードが選択されてい
ないときに電圧ＺＯＯＭの非ゼロオフセット値を補償す
る。
Ａ中のベース電圧対コレクタ電流比の値を設定する。抵
抗Ｒ４９Ａは図１のＤ／Ａ変換器１０ａ２で発生された
電圧ＣＥＮＴＥＲをトランジスタＱ０９のエミッタに供
給する。この電圧ＣＥＮＴＥＲは、ズームモードが選択
されていないときはトランジスタＱ０９とＱ０７中に実
質的に等しいコレクタ電流を発生させるように制御され
る。電圧ＣＥＮＴＥＲは、ズームモードが選択されてい
ないときに電圧ＺＯＯＭの非ゼロオフセット値を補償す
る。
【００２１】図２のトランジスタＵ０１Ｃのベース電圧
は電流源Ｉ０によって制御される。抵抗Ｒ０９および電
流Ｉ０の値は、通常の非ズームモードが選択されている
ときは、トランジスタＵ０１Ｃのベース電圧が垂直の中
心においてトランジスタＵ０１Ｂのベースにおける電圧
ＶＳＡＷのレベルに等しくなるように選定される。
は電流源Ｉ０によって制御される。抵抗Ｒ０９および電
流Ｉ０の値は、通常の非ズームモードが選択されている
ときは、トランジスタＵ０１Ｃのベース電圧が垂直の中
心においてトランジスタＵ０１Ｂのベースにおける電圧
ＶＳＡＷのレベルに等しくなるように選定される。
【００２２】本発明の他の特徴によれば、Ｖ／Ｉ変換器
２１と２１Ａとの間のトラッキングの結果として、寸法
調整電圧Ｖ−ＳＩＺＥおよび１２Ｖ電圧のどのような変
化も電流Ｉ０とＩＵＲＡＭＰとの比に影響を与えない。
電流Ｉ０とＩＵＲＡＭＰの変化の結果、電圧Ｖ−ＳＩＺ
Ｅおよび１２Ｖ電圧源の各々のレベルに対してトランジ
スタＵ１０Ｃのベース電圧を垂直中心に対応する鋸歯状
電圧ＶＳＡＷのレベルに維持することができる。従っ
て、垂直中心は、画像高さを調整するために使用される
電圧Ｖ−ＳＩＺＥの調整による影響を受けないと言う効
果が得られる。
２１と２１Ａとの間のトラッキングの結果として、寸法
調整電圧Ｖ−ＳＩＺＥおよび１２Ｖ電圧のどのような変
化も電流Ｉ０とＩＵＲＡＭＰとの比に影響を与えない。
電流Ｉ０とＩＵＲＡＭＰの変化の結果、電圧Ｖ−ＳＩＺ
Ｅおよび１２Ｖ電圧源の各々のレベルに対してトランジ
スタＵ１０Ｃのベース電圧を垂直中心に対応する鋸歯状
電圧ＶＳＡＷのレベルに維持することができる。従っ
て、垂直中心は、画像高さを調整するために使用される
電圧Ｖ−ＳＩＺＥの調整による影響を受けないと言う効
果が得られる。
【００２３】トランジスタＵ０１ＢおよびＵ０１Ｃの各
エミッタは、エミッタ抵抗Ｒ０７、Ｒ０８を介して、こ
れらの各トランジスタのエミッタ電流の合計値を制御す
るトランジスタ０２Ｃのコレクタにそれぞれ接続されて
いる。トランジスタＵ０２Ｃのベース電圧はトランジス
タＵ０２Ａのベース電圧と同じである。垂直トレース期
間中、トランジスタＵ０２Ｂのエミッタ電圧にほぼ等し
いトランジスタＵ０２Ｃのエミッタ電圧は抵抗Ｒ０５と
抵抗Ｒ０５Ａの並列調整によって決定されるトランジス
タＵ０２Ｃのエミッタ電流を生成する。
エミッタは、エミッタ抵抗Ｒ０７、Ｒ０８を介して、こ
れらの各トランジスタのエミッタ電流の合計値を制御す
るトランジスタ０２Ｃのコレクタにそれぞれ接続されて
いる。トランジスタＵ０２Ｃのベース電圧はトランジス
タＵ０２Ａのベース電圧と同じである。垂直トレース期
間中、トランジスタＵ０２Ｂのエミッタ電圧にほぼ等し
いトランジスタＵ０２Ｃのエミッタ電圧は抵抗Ｒ０５と
抵抗Ｒ０５Ａの並列調整によって決定されるトランジス
タＵ０２Ｃのエミッタ電流を生成する。
【００２４】図２の抵抗Ｒ０５Ａは、図４（ｄ）のズー
ム動作モードにおいてｔ１〜ｔ２の期間中非導通になる
スイッチングトランジスタＱ２Ｃを経て抵抗Ｒ０５の両
端間に結合される。ズーム動作モードに対する期間ｔ０
〜ｔ２のような垂直トレース期間中は、トランジスタＵ
０１ＢおよびＵ０１Ｃは差動増幅器を構成し、これらの
トランジスタＵ０１Ｂ、Ｕ０１Ｃのコレクタ電流によっ
て対応するコレクタ抵抗中に、鋸歯状信号ＶＲＡＭＰ
２、ＶＲＡＭＰ１をそれぞれ発生させるためにエミッタ
フォロアトランジスタ７１、７０を介して供給される電
圧を発生する。
ム動作モードにおいてｔ１〜ｔ２の期間中非導通になる
スイッチングトランジスタＱ２Ｃを経て抵抗Ｒ０５の両
端間に結合される。ズーム動作モードに対する期間ｔ０
〜ｔ２のような垂直トレース期間中は、トランジスタＵ
０１ＢおよびＵ０１Ｃは差動増幅器を構成し、これらの
トランジスタＵ０１Ｂ、Ｕ０１Ｃのコレクタ電流によっ
て対応するコレクタ抵抗中に、鋸歯状信号ＶＲＡＭＰ
２、ＶＲＡＭＰ１をそれぞれ発生させるためにエミッタ
フォロアトランジスタ７１、７０を介して供給される電
圧を発生する。
【００２５】図５（ａ）〜（ｄ）は図１の回路の動作を
説明するのに有効な波形を示す。図１、図２、図３、図
４（ａ）〜（ｃ）、図５（ａ）〜（ｄ）で同じ記号、同
じ参照番号は同じ項目あるいは同じ機能を示す。
説明するのに有効な波形を示す。図１、図２、図３、図
４（ａ）〜（ｃ）、図５（ａ）〜（ｄ）で同じ記号、同
じ参照番号は同じ項目あるいは同じ機能を示す。
【００２６】図５（ｂ）および（ｃ）の信号ＶＲＡＭＰ
１およびＶＲＡＭＰ２は垂直トレース期間ｔ０〜ｔ１の
期間中、反対方向に変化する相補信号である。実線で表
された図５（ｂ）および（ｃ）の波形はズーム動作モー
ドで生じ、点線で表された波形は通常動作モード、すな
わち非ズーム動作モードで生じる波形である。図５
（ａ）〜（ｃ）の波形で表されるように、ズーム動作モ
ードが選択されたときは、例えばｔ０〜ｔ１の間で垂直
トレースが生じ、ズーム動作モードが選択されないとき
はｔ０〜ｔ２の間で垂直トレースが生じる。
１およびＶＲＡＭＰ２は垂直トレース期間ｔ０〜ｔ１の
期間中、反対方向に変化する相補信号である。実線で表
された図５（ｂ）および（ｃ）の波形はズーム動作モー
ドで生じ、点線で表された波形は通常動作モード、すな
わち非ズーム動作モードで生じる波形である。図５
（ａ）〜（ｃ）の波形で表されるように、ズーム動作モ
ードが選択されたときは、例えばｔ０〜ｔ１の間で垂直
トレースが生じ、ズーム動作モードが選択されないとき
はｔ０〜ｔ２の間で垂直トレースが生じる。
【００２７】本発明を実施するに当たって、図３のＤＣ
結合された偏向回路１１は信号ＶＲＡＭＰ１およびＶＲ
ＡＭＰ２によって制御される。偏向回路１１では、偏向
巻線Ｌy は、アスペクト比が１６対９の型Ｗ８６ＥＤＶ
０９３Ｘ７１０の陰極線管（ＣＲＴ）２２に設置され
て、垂直偏向を行わせる。
結合された偏向回路１１は信号ＶＲＡＭＰ１およびＶＲ
ＡＭＰ２によって制御される。偏向回路１１では、偏向
巻線Ｌy は、アスペクト比が１６対９の型Ｗ８６ＥＤＶ
０９３Ｘ７１０の陰極線管（ＣＲＴ）２２に設置され
て、垂直偏向を行わせる。
【００２８】偏向巻線Ｌy は偏向電流サンプリング抵抗
Ｒ８０と直列に接続されており、図３の偏向巻線Ｌy と
抵抗Ｒ８０は、増幅器１１ａの出力端子１１ｂと電源減
結合（デカップリング）キャパシタＣｂの接続端子１１
ｃとの間に結合されている。抵抗Ｒ７０の一端はエミッ
タフォロワトランジスタＱ４６を介して端子１１ｃに結
合され、他端は例えば＋２６ボルトの電源Ｖ＋に接続さ
れている。トランジスタＱ４６は電圧Ｖ＋の約１／２に
等しいＤＣ電圧を端子１１ｃに発生する。
Ｒ８０と直列に接続されており、図３の偏向巻線Ｌy と
抵抗Ｒ８０は、増幅器１１ａの出力端子１１ｂと電源減
結合（デカップリング）キャパシタＣｂの接続端子１１
ｃとの間に結合されている。抵抗Ｒ７０の一端はエミッ
タフォロワトランジスタＱ４６を介して端子１１ｃに結
合され、他端は例えば＋２６ボルトの電源Ｖ＋に接続さ
れている。トランジスタＱ４６は電圧Ｖ＋の約１／２に
等しいＤＣ電圧を端子１１ｃに発生する。
【００２９】偏向巻線Ｌy と抵抗Ｒ８０との接続点端子
１１ｄは帰還抵抗Ｒ６０を介して増幅器１１ａの反転入
力端子に接続され、抵抗Ｒ８０の端子１１ｃは抵抗Ｒ３
０を介して増幅器１１ａの非反転入力端子に接続されて
いる。このようにして、抵抗Ｒ８０の両端間に発生する
負帰還電圧は増幅器１１ａの２つの入力端子に供給され
る。相補鋸歯状信号ＶＲＡＭＰ１およびＶＲＡＭＰ２は
それぞれ抵抗Ｒ４０、Ｒ５０を介して増幅器１１ａの非
反転入力端子、反転入力端子に供給されて偏向電流ｉｙ
を制御する。例えば、素子の不整合あるいはオフセット
電圧の許容度による信号ＶＲＡＭＰ１とＶＲＡＭＰ２と
の間の差はトランジスタＵ０１Ｂのコレクタとトランジ
スタＵ０１Ｃのコレクタとの間に結合されたポテンショ
メータ８８（図２）によって補償される。偏向巻線Ｌy
中の偏向電流ｉｙの垂直トレース部分は図３の信号ＶＲ
ＡＭＰ１あるいはＶＲＡＭＰ２の開始時点を表わす図４
（ｃ）の時点ｔ０で開始する。
１１ｄは帰還抵抗Ｒ６０を介して増幅器１１ａの反転入
力端子に接続され、抵抗Ｒ８０の端子１１ｃは抵抗Ｒ３
０を介して増幅器１１ａの非反転入力端子に接続されて
いる。このようにして、抵抗Ｒ８０の両端間に発生する
負帰還電圧は増幅器１１ａの２つの入力端子に供給され
る。相補鋸歯状信号ＶＲＡＭＰ１およびＶＲＡＭＰ２は
それぞれ抵抗Ｒ４０、Ｒ５０を介して増幅器１１ａの非
反転入力端子、反転入力端子に供給されて偏向電流ｉｙ
を制御する。例えば、素子の不整合あるいはオフセット
電圧の許容度による信号ＶＲＡＭＰ１とＶＲＡＭＰ２と
の間の差はトランジスタＵ０１Ｂのコレクタとトランジ
スタＵ０１Ｃのコレクタとの間に結合されたポテンショ
メータ８８（図２）によって補償される。偏向巻線Ｌy
中の偏向電流ｉｙの垂直トレース部分は図３の信号ＶＲ
ＡＭＰ１あるいはＶＲＡＭＰ２の開始時点を表わす図４
（ｃ）の時点ｔ０で開始する。
【００３０】図２のトランジスタＵ０１ＣおよびＵ０１
ＢはＣＲＴ２２に垂直Ｓ字修正を与えるという効果があ
る。Ｓ字修正はトランジスタＵ０１ＣおよびＵ０１Ｂ中
の非直線領域の動作の結果として得られるものである。
トランジスタの特性によってトランジスタＵ０１Ｃおよ
びＵ０１Ｂによって構成される差動増幅器の信号利得
は、トレースの中央におけるよりもトランジスタの対応
する一方の電流が小さくなる垂直トレースの開始時点お
よび終了時点でより小さくなる。
ＢはＣＲＴ２２に垂直Ｓ字修正を与えるという効果があ
る。Ｓ字修正はトランジスタＵ０１ＣおよびＵ０１Ｂ中
の非直線領域の動作の結果として得られるものである。
トランジスタの特性によってトランジスタＵ０１Ｃおよ
びＵ０１Ｂによって構成される差動増幅器の信号利得
は、トレースの中央におけるよりもトランジスタの対応
する一方の電流が小さくなる垂直トレースの開始時点お
よび終了時点でより小さくなる。
【００３１】頂部パニングが使用されるときは、図２に
おける信号ＶＲＡＭＰ１およびＶＲＡＭＰ２のトレース
部分の開始時点を制御する図４（ｃ）の信号ＶＲＥＳＥ
Ｔは図４（ｅ）の垂直同期パルス信号ＳＹＮＣからこれ
に同期して発生される。信号ＳＮＴＳＣ中の同期信号Ｓ
ＹＮＣは、該同期信号ＳＹＮＣに直ぐに後続する画像情
報を伴っている。同期信号ＳＹＮＣは信号ＳＮＴＳＣの
映像期間ＩＭＡＧＥの直前で生じ、図４（ｅ）の映像期
間ＩＭＡＧＥは、例えば図３のＣＲＴ２２で直ちに表示
される画像情報を含んでいる。
おける信号ＶＲＡＭＰ１およびＶＲＡＭＰ２のトレース
部分の開始時点を制御する図４（ｃ）の信号ＶＲＥＳＥ
Ｔは図４（ｅ）の垂直同期パルス信号ＳＹＮＣからこれ
に同期して発生される。信号ＳＮＴＳＣ中の同期信号Ｓ
ＹＮＣは、該同期信号ＳＹＮＣに直ぐに後続する画像情
報を伴っている。同期信号ＳＹＮＣは信号ＳＮＴＳＣの
映像期間ＩＭＡＧＥの直前で生じ、図４（ｅ）の映像期
間ＩＭＡＧＥは、例えば図３のＣＲＴ２２で直ちに表示
される画像情報を含んでいる。
【００３２】図４（ｅ）の期間ＩＭＡＧＥはここでは直
ちに表示される映像期間を表すものとして取り扱う。図
１の信号ＳＮＴＳＣの標準ＮＴＳＣ方式の定義に従え
ば、期間ＩＭＡＧＥの直前に生ずる図４（ｅ）の同期信
号ＳＹＮＣのみが期間ＩＭＡＧＥを伴っている。従っ
て、偏向電流ｉｙの垂直トレース部分は、各フィールド
あるいは映像期間において、対応する表示映像期間に関
連する垂直同期パルスに対して同じ遅延時間後に開始す
る。その結果、図３の偏向電流ｉｙは各周期において適
正に同期化される。従って、同期信号ＳＹＮＣのフィー
ルド相互間の変化によって表示された画像の垂直部分に
変動を生じさせない。
ちに表示される映像期間を表すものとして取り扱う。図
１の信号ＳＮＴＳＣの標準ＮＴＳＣ方式の定義に従え
ば、期間ＩＭＡＧＥの直前に生ずる図４（ｅ）の同期信
号ＳＹＮＣのみが期間ＩＭＡＧＥを伴っている。従っ
て、偏向電流ｉｙの垂直トレース部分は、各フィールド
あるいは映像期間において、対応する表示映像期間に関
連する垂直同期パルスに対して同じ遅延時間後に開始す
る。その結果、図３の偏向電流ｉｙは各周期において適
正に同期化される。従って、同期信号ＳＹＮＣのフィー
ルド相互間の変化によって表示された画像の垂直部分に
変動を生じさせない。
【００３３】図５（ａ）は、ズーム動作モードが選択さ
れたときの偏向電流ｉｙの波形の例を実線で示し、図５
（ｄ）は図１の信号ＳＮＴＳＣのタイミング図の例を概
略的に示す。図５（ｄ）の映像期間ＩＭＡＧＥの期間３
０１は非ズーム動作モード中に表示される画像の上半分
の画像情報を含んでいる。期間３００はその画像の下半
分の画像情報を含んでいる。
れたときの偏向電流ｉｙの波形の例を実線で示し、図５
（ｄ）は図１の信号ＳＮＴＳＣのタイミング図の例を概
略的に示す。図５（ｄ）の映像期間ＩＭＡＧＥの期間３
０１は非ズーム動作モード中に表示される画像の上半分
の画像情報を含んでいる。期間３００はその画像の下半
分の画像情報を含んでいる。
【００３４】頂部パニング動作モードは、表示された画
像の底部が頂部よりも大量に切り落とされるときに得ら
れる。従って、図５（ａ）および図５（ｄ）は最大頂部
パニングを表している。これは、非ズーム動作モードに
おいて画像情報を供給することができる図５（ｄ）の期
間３０１の第１ビデオラインであるビデオラインＴＯＰ
はまた図５（ａ）および（ｄ）の最大頂部パニング動作
モードにおいて画像情報を与える第１のビデオラインで
もあるからである。
像の底部が頂部よりも大量に切り落とされるときに得ら
れる。従って、図５（ａ）および図５（ｄ）は最大頂部
パニングを表している。これは、非ズーム動作モードに
おいて画像情報を供給することができる図５（ｄ）の期
間３０１の第１ビデオラインであるビデオラインＴＯＰ
はまた図５（ａ）および（ｄ）の最大頂部パニング動作
モードにおいて画像情報を与える第１のビデオラインで
もあるからである。
【００３５】通常の非ズーム動作モードで動作させるた
めには、図５（ａ）に点線で示す電流ｉｙのトレース部
分の開始時点は、スクリーンの頂部において同じビデオ
素子を維持するために殆ど遅延されていない。遅延の差
は、垂直トレースの開始時に生ずるズーム動作モードに
おける図５（ａ）の電流ｉｙの変化率と通常の非ズーム
動作モードにおける図５（ａ）の電流ｉｙの変化率との
差を補償する。
めには、図５（ａ）に点線で示す電流ｉｙのトレース部
分の開始時点は、スクリーンの頂部において同じビデオ
素子を維持するために殆ど遅延されていない。遅延の差
は、垂直トレースの開始時に生ずるズーム動作モードに
おける図５（ａ）の電流ｉｙの変化率と通常の非ズーム
動作モードにおける図５（ａ）の電流ｉｙの変化率との
差を補償する。
【００３６】例えば図５（ｄ）の同期信号ＳＹＮＣは垂
直トレースの開始時点を制御する。各垂直フィールドに
おいて、垂直トレース期間は図５（ａ）〜（ｄ）の時点
ｔ０において開始する。従って、垂直トレースは、例え
ば、映像期間ＩＭＡＧＥの期間３０１の直前で生ずる図
５（ｄ）の同期信号ＳＹＮＣの基部に同期している。同
期信号ＳＹＮＣは表示される映像期間ＩＭＡＧＥを伴っ
ている。これに対して、例えばＰＣＴ出願 ＰＣＴ／Ｕ
Ｓ ９１／０３８２２、発明の名称「ワイドスクリーン
テレビジョン（ＷＩＤＥＳＣＲＥＥＮ ＴＥＬＥＶＩ
ＳＩＯＮ）」に記載された構成では、先行する映像期間
に関連し、現在の表示映像期間に関連しない同期信号
が、頂部パニングが行われるときの垂直トレースを同期
化するために使用される。従って、前述の画像不整合が
生ずる可能性は防止されるという効果が得られる。
直トレースの開始時点を制御する。各垂直フィールドに
おいて、垂直トレース期間は図５（ａ）〜（ｄ）の時点
ｔ０において開始する。従って、垂直トレースは、例え
ば、映像期間ＩＭＡＧＥの期間３０１の直前で生ずる図
５（ｄ）の同期信号ＳＹＮＣの基部に同期している。同
期信号ＳＹＮＣは表示される映像期間ＩＭＡＧＥを伴っ
ている。これに対して、例えばＰＣＴ出願 ＰＣＴ／Ｕ
Ｓ ９１／０３８２２、発明の名称「ワイドスクリーン
テレビジョン（ＷＩＤＥＳＣＲＥＥＮ ＴＥＬＥＶＩ
ＳＩＯＮ）」に記載された構成では、先行する映像期間
に関連し、現在の表示映像期間に関連しない同期信号
が、頂部パニングが行われるときの垂直トレースを同期
化するために使用される。従って、前述の画像不整合が
生ずる可能性は防止されるという効果が得られる。
【００３７】図６（ａ）および（ｂ）の例は、非ズーム
動作モードにおいて画像情報を与えることができる図６
（ｂ）の映像期間ＩＭＡＧＥの期間３００の最後のビデ
オラインであるビデオラインＢＯＴＴＯＭがまた最大底
部パニングを与えるために表示される最後のビデオライ
ンでもある場合を示している。図６（ａ）、（ｂ）、図
５（ａ）〜（ｄ）、図４（ａ）〜（ｅ）、および図１、
図２、図３において、同じ符号、同じ参照番号は同じ項
目あるいは同じ機能を表している。図６（ｂ）の同期信
号ＳＹＮＣに対する図６（ａ）の電流ｉｙの遅延は、図
５（ｄ）の同期信号ＳＹＮＣに対する図５（ａ）の電流
ｉｙの遅延よりもかなり大である。
動作モードにおいて画像情報を与えることができる図６
（ｂ）の映像期間ＩＭＡＧＥの期間３００の最後のビデ
オラインであるビデオラインＢＯＴＴＯＭがまた最大底
部パニングを与えるために表示される最後のビデオライ
ンでもある場合を示している。図６（ａ）、（ｂ）、図
５（ａ）〜（ｄ）、図４（ａ）〜（ｅ）、および図１、
図２、図３において、同じ符号、同じ参照番号は同じ項
目あるいは同じ機能を表している。図６（ｂ）の同期信
号ＳＹＮＣに対する図６（ａ）の電流ｉｙの遅延は、図
５（ｄ）の同期信号ＳＹＮＣに対する図５（ａ）の電流
ｉｙの遅延よりもかなり大である。
【００３８】図３の偏向回路１１は、交番電流ｉｙを発
生させるために正電源電圧Ｖ＋を使用しており、負電源
電圧を必要としないという点で有利である。これによっ
て電源（図示せず）が簡単になる。電流制限抵抗Ｒ７０
は、端子１１ｃに電源電圧の１／２の電圧を発生させる
ためにトランジスタＱ４６を介して電源Ｖ＋に結合され
ている。
生させるために正電源電圧Ｖ＋を使用しており、負電源
電圧を必要としないという点で有利である。これによっ
て電源（図示せず）が簡単になる。電流制限抵抗Ｒ７０
は、端子１１ｃに電源電圧の１／２の電圧を発生させる
ためにトランジスタＱ４６を介して電源Ｖ＋に結合され
ている。
【００３９】大きな値の電流制限抵抗Ｒ７０を使用する
ことができるように、この抵抗Ｒ７０を流れる平均電流
あるいはＤＣ電流を減少させることが望ましい。大きな
値の抵抗Ｒ７０を使用すると、誤動作状態が生じたとき
に過大な偏向電流ｉｙが流れるのを防止する電流制限作
用を与えることができるという点で好ましい。このよう
な誤動作状態は、例えば、増幅器１１ａの出力端子１１
ｂが短絡して例えばアース電位になった時に生ずる。ビ
ーム電流の衝撃によってＣＲＴ２２のネックが損傷を受
けるのを防止するために過大な偏向回路電流ｉｙが流れ
るのを防止することが望ましい。
ことができるように、この抵抗Ｒ７０を流れる平均電流
あるいはＤＣ電流を減少させることが望ましい。大きな
値の抵抗Ｒ７０を使用すると、誤動作状態が生じたとき
に過大な偏向電流ｉｙが流れるのを防止する電流制限作
用を与えることができるという点で好ましい。このよう
な誤動作状態は、例えば、増幅器１１ａの出力端子１１
ｂが短絡して例えばアース電位になった時に生ずる。ビ
ーム電流の衝撃によってＣＲＴ２２のネックが損傷を受
けるのを防止するために過大な偏向回路電流ｉｙが流れ
るのを防止することが望ましい。
【００４０】従って、ズーム動作モードでは、偏向電流
ｉｙは垂直トレースの終了時点である図５（ａ）の時点
ｔ１と次の垂直リトレースの開始直前の時点ｔ２との間
で減少あるいは制限されるという点で有利である。偏向
回路電流ｉｙを減少させるために、図１のマイクロプロ
セッサ１０ａは、図３の偏向回路電流ｉｙがラスタの底
部に相当する図５（ａ）のピーク最大値−Ｉｐに達した
ときに生ずる波頭端ＬＥＢをもった図４（ｂ）のパルス
信号Ｂを発生する。図示されていない状態では、信号Ｂ
はまたｔ１〜ｔ２の期間でビーム消去のためにも使用さ
れる。
ｉｙは垂直トレースの終了時点である図５（ａ）の時点
ｔ１と次の垂直リトレースの開始直前の時点ｔ２との間
で減少あるいは制限されるという点で有利である。偏向
回路電流ｉｙを減少させるために、図１のマイクロプロ
セッサ１０ａは、図３の偏向回路電流ｉｙがラスタの底
部に相当する図５（ａ）のピーク最大値−Ｉｐに達した
ときに生ずる波頭端ＬＥＢをもった図４（ｂ）のパルス
信号Ｂを発生する。図示されていない状態では、信号Ｂ
はまたｔ１〜ｔ２の期間でビーム消去のためにも使用さ
れる。
【００４１】信号Ｂおよび図１のフリップフロップ１０
ｂの出力信号はフリップフロップ１２に供給され、トラ
ンジスタＱ０２を経て図２のスイッチングトランジスタ
Ｑ２Ｃのベースにパルス信号Ｄを供給する。信号Ｄの波
頭端ＬＥＤは図４（ｂ）のパルス信号Ｂの波頭端ＬＥＢ
と実質的に一致しており、信号Ｄの波尾端ＴＥＤはパル
ス信号Ａの波頭端ＬＥＤと実質的に一致している。図４
（ｄ）の信号ＤがＴＲＵＥ状態にあるときは図２のトラ
ンジスタＱ２Ｃは導通しており、該トランジスタＱ２Ｃ
が導通していると、鋸歯状信号ＶＲＡＭＰ１およびＶＲ
ＡＭＰ２は信号ＶＳＡＷに従って変化する。
ｂの出力信号はフリップフロップ１２に供給され、トラ
ンジスタＱ０２を経て図２のスイッチングトランジスタ
Ｑ２Ｃのベースにパルス信号Ｄを供給する。信号Ｄの波
頭端ＬＥＤは図４（ｂ）のパルス信号Ｂの波頭端ＬＥＢ
と実質的に一致しており、信号Ｄの波尾端ＴＥＤはパル
ス信号Ａの波頭端ＬＥＤと実質的に一致している。図４
（ｄ）の信号ＤがＴＲＵＥ状態にあるときは図２のトラ
ンジスタＱ２Ｃは導通しており、該トランジスタＱ２Ｃ
が導通していると、鋸歯状信号ＶＲＡＭＰ１およびＶＲ
ＡＭＰ２は信号ＶＳＡＷに従って変化する。
【００４２】信号Ｄはその波頭端ＬＥＤと波尾端ＴＥＤ
との間ではＦＡＬＳＥ状態にあり、図２のトランジスタ
Ｑ２Ｃを非導通状態にする。トランジスタＱ２Ｃが非導
通状態にあると、トランジスタＱ０２Ｃのコレクタ電流
は減少し、該トランジスタＱ０２Ｃのコレクタ電圧は上
昇し、トランジスタＵ０１Ｂをターンオフする。それに
よって、トランジスタＵ０２Ｃの減少したコレクタ電流
はすべてトランジスタＵ０１Ｃのエミッタを通って流れ
る。
との間ではＦＡＬＳＥ状態にあり、図２のトランジスタ
Ｑ２Ｃを非導通状態にする。トランジスタＱ２Ｃが非導
通状態にあると、トランジスタＱ０２Ｃのコレクタ電流
は減少し、該トランジスタＱ０２Ｃのコレクタ電圧は上
昇し、トランジスタＵ０１Ｂをターンオフする。それに
よって、トランジスタＵ０２Ｃの減少したコレクタ電流
はすべてトランジスタＵ０１Ｃのエミッタを通って流れ
る。
【００４３】トランジスタＵ０２Ｃのコレクタ電流が減
少するので、図５（ｂ）の信号ＶＲＡＭＰ１と図５
（ｃ）の信号ＶＲＡＭＰ２との間の電圧差は、ｔ１〜ｔ
２の期間中は図１のパルス信号Ｂの波頭端の発生前より
も実質的に小さくなる。従って、図５（ｂ）の信号ＶＲ
ＡＭＰ１と図５（ｃ）の信号ＶＲＡＭＰ２との間の電圧
差に比例する図５（ａ）の偏向電流ｉｙは、例えば−Ｉ
ｐの２５％程度に小さくなる。
少するので、図５（ｂ）の信号ＶＲＡＭＰ１と図５
（ｃ）の信号ＶＲＡＭＰ２との間の電圧差は、ｔ１〜ｔ
２の期間中は図１のパルス信号Ｂの波頭端の発生前より
も実質的に小さくなる。従って、図５（ｂ）の信号ＶＲ
ＡＭＰ１と図５（ｃ）の信号ＶＲＡＭＰ２との間の電圧
差に比例する図５（ａ）の偏向電流ｉｙは、例えば−Ｉ
ｐの２５％程度に小さくなる。
【００４４】図５（ｂ）における時点ｔ１の近傍におけ
る信号ＶＲＡＭＰ１の急激な変化により、偏向増幅器１
１ａは線形帰還動作モードを停止し、電源端子電圧ＶＢ
が偏向巻線Ｌy に供給される。図５（ａ）における時点
ｔ１の直後および時点ｔ２の直後においてもリトレース
電圧Ｖ11b が発生する。すなわち、所定の偏向サイクル
でリトレース電圧Ｖ11b が２回発生する。図３のブース
ト段１１ｆのスイッチ１１ｆ１によってキャパシタ１１
ｇはブーストキャパシタ１１ｅと直列に結合される。
る信号ＶＲＡＭＰ１の急激な変化により、偏向増幅器１
１ａは線形帰還動作モードを停止し、電源端子電圧ＶＢ
が偏向巻線Ｌy に供給される。図５（ａ）における時点
ｔ１の直後および時点ｔ２の直後においてもリトレース
電圧Ｖ11b が発生する。すなわち、所定の偏向サイクル
でリトレース電圧Ｖ11b が２回発生する。図３のブース
ト段１１ｆのスイッチ１１ｆ１によってキャパシタ１１
ｇはブーストキャパシタ１１ｅと直列に結合される。
【００４５】垂直トレース期間中、キャパシタ１１ｅは
＋２６ボルトの電源Ｖ＋からダイオードＸおよびスイッ
チ１１ｆ２を経て充電される。フィルタキャパシタ１１
ｇの両端間に発生した電源電圧はブーストキャパシタ１
１ｅの両端間に発生した電圧と加え合わされてブースト
電圧ＶＢが生成される。ブースト電圧ＶＢが生成される
と、該ブースト電圧ＶＢはダイオードＸを介して＋２６
ボルトの電源Ｖ＋から減結合される。
＋２６ボルトの電源Ｖ＋からダイオードＸおよびスイッ
チ１１ｆ２を経て充電される。フィルタキャパシタ１１
ｇの両端間に発生した電源電圧はブーストキャパシタ１
１ｅの両端間に発生した電圧と加え合わされてブースト
電圧ＶＢが生成される。ブースト電圧ＶＢが生成される
と、該ブースト電圧ＶＢはダイオードＸを介して＋２６
ボルトの電源Ｖ＋から減結合される。
【００４６】図５（ａ）のｔ１〜ｔ１′の短い期間中、
偏向電流ｉｙのリトレース部分の第１の部分ＲＥＴＲＡ
ＣＥ１が生成され、その期間中第１の部分リトレース動
作が行われる。続くｔ１′〜ｔ２の期間中、図３の偏向
増幅器１１ａは再び線形期間モードで動作する。定常状
態にある帰還動作モードを得るために信号ＶＲＡＭＰ１
およびＶＲＡＭＰ２は充分に長い期間一定レベルにある
ことにより線形動作が再開される。
偏向電流ｉｙのリトレース部分の第１の部分ＲＥＴＲＡ
ＣＥ１が生成され、その期間中第１の部分リトレース動
作が行われる。続くｔ１′〜ｔ２の期間中、図３の偏向
増幅器１１ａは再び線形期間モードで動作する。定常状
態にある帰還動作モードを得るために信号ＶＲＡＭＰ１
およびＶＲＡＭＰ２は充分に長い期間一定レベルにある
ことにより線形動作が再開される。
【００４７】第２の部分ＲＥＴＲＡＣＥ２の期間中、第
２の部分リトレース動作が行われ、時点ｔ２で、図３の
偏向巻線Ｌy 中に蓄積される磁気エネルギは、図３の偏
向巻線Ｌy 中に流れる図５（ａ）の比較的小さな偏向電
流ｉｙによって決定される。図５（ａ）の時点ｔ２で蓄
積される上記のエネルギはスイッチ１１ｆ１を付勢する
ために使用され、図３の端子１１ｂに電圧Ｖ＋よりも大
きな垂直リトレース電圧Ｖ11b を発生させる。前述のよ
うに、スイッチ１１ｆ１は、端子１１１ｂのリトレース
電圧Ｖ11b が電源電圧Ｖ＋よりも大きくなるとブースト
電圧ＶＢを発生する。
２の部分リトレース動作が行われ、時点ｔ２で、図３の
偏向巻線Ｌy 中に蓄積される磁気エネルギは、図３の偏
向巻線Ｌy 中に流れる図５（ａ）の比較的小さな偏向電
流ｉｙによって決定される。図５（ａ）の時点ｔ２で蓄
積される上記のエネルギはスイッチ１１ｆ１を付勢する
ために使用され、図３の端子１１ｂに電圧Ｖ＋よりも大
きな垂直リトレース電圧Ｖ11b を発生させる。前述のよ
うに、スイッチ１１ｆ１は、端子１１１ｂのリトレース
電圧Ｖ11b が電源電圧Ｖ＋よりも大きくなるとブースト
電圧ＶＢを発生する。
【００４８】
【発明の効果】図５（ａ）の時点ｔ２では、電流ｉｙは
ゼロではないが負レベルの低いレベルにある。このよう
に、時点ｔ２において電流が負極性にあることにより、
図３のリトレース電圧Ｖ11b をスイッチ１１ｆ１を付勢
するのに必要な極性にすることができるという効果があ
る。電圧Ｖ＋の値の約２倍に等しいブースト電圧ＶＢが
増幅器１１ａの図示されていないトランジスタ出力段に
供給される。また、ブースト電圧ＶＢは、偏向電流ｉｙ
が図４（ｂ）の波頭端ＬＥＡの後に生ずる正ピークレベ
ルＩｐに到達するのに必要な図５（ａ）の第２のリトレ
ース部分ＲＥＴＲＡＣＥ２の長さを短縮することができ
るという効果を持っている。
ゼロではないが負レベルの低いレベルにある。このよう
に、時点ｔ２において電流が負極性にあることにより、
図３のリトレース電圧Ｖ11b をスイッチ１１ｆ１を付勢
するのに必要な極性にすることができるという効果があ
る。電圧Ｖ＋の値の約２倍に等しいブースト電圧ＶＢが
増幅器１１ａの図示されていないトランジスタ出力段に
供給される。また、ブースト電圧ＶＢは、偏向電流ｉｙ
が図４（ｂ）の波頭端ＬＥＡの後に生ずる正ピークレベ
ルＩｐに到達するのに必要な図５（ａ）の第２のリトレ
ース部分ＲＥＴＲＡＣＥ２の長さを短縮することができ
るという効果を持っている。
【００４９】電圧ブースト・リトレース・スピードアッ
プ機能がなければ、非ズーム動作モードあるいは小ズー
ム動作モードが選択されたときは、図５（ａ）のリトレ
ース部分ＲＥＴＲＡＣＥ２に利用できる時間はリトレー
ス動作を行わせるのに充分ではない。小ズーム動作モー
ドが選択されたときは、リトレース部分ＲＥＴＲＡＣＥ
２に利用できる時間は大ズーム動作モードが選択された
ときよりも短い。従って、図５（ａ）の偏向巻線ｉｙの
平均値を、電圧ブースト機能の有効使用に犠牲を伴うこ
となく減少させることができるという効果が得られる。
プ機能がなければ、非ズーム動作モードあるいは小ズー
ム動作モードが選択されたときは、図５（ａ）のリトレ
ース部分ＲＥＴＲＡＣＥ２に利用できる時間はリトレー
ス動作を行わせるのに充分ではない。小ズーム動作モー
ドが選択されたときは、リトレース部分ＲＥＴＲＡＣＥ
２に利用できる時間は大ズーム動作モードが選択された
ときよりも短い。従って、図５（ａ）の偏向巻線ｉｙの
平均値を、電圧ブースト機能の有効使用に犠牲を伴うこ
となく減少させることができるという効果が得られる。
【００５０】リトレース部分ＲＥＴＲＡＣＥ１のｔ１〜
ｔ１′の期間中もまた電圧ブースト機能が利用される。
期間ｔ１〜ｔ１′はトレース期間ｔ０〜ｔ１の直後に生
ずるので、各リトレース部分ＲＥＴＲＡＣＥ１およびＲ
ＥＴＲＡＣＳ２はブースト段１１ｆの動作によってスピ
ードアップされる。
ｔ１′の期間中もまた電圧ブースト機能が利用される。
期間ｔ１〜ｔ１′はトレース期間ｔ０〜ｔ１の直後に生
ずるので、各リトレース部分ＲＥＴＲＡＣＥ１およびＲ
ＥＴＲＡＣＳ２はブースト段１１ｆの動作によってスピ
ードアップされる。
【図１】本発明を実施した偏向回路の第１の部分を示す
回路図である。
回路図である。
【図２】本発明を実施した偏向回路の第２の部分を示す
回路図である。
回路図である。
【図３】本発明を実施した偏向回路の第３の部分を示す
回路図である。
回路図である。
【図４】（ａ）〜（ｅ）は図１、図２、図３に示した本
発明の偏向回路の動作を説明するのに有効な理想化され
た波形を示す図である。
発明の偏向回路の動作を説明するのに有効な理想化され
た波形を示す図である。
【図５】（ａ）〜（ｄ）は頂部パニングが与えられたと
きの図１、図２、図３に示す偏向回路の動作を説明する
のに有効な波形を示す図である。
きの図１、図２、図３に示す偏向回路の動作を説明する
のに有効な波形を示す図である。
【図６】（ａ）および（ｂ）は底部パニングが与えられ
たときの図１、図２、図３に示す偏向回路の動作を説明
するのに有効な波形を示す図である。
たときの図１、図２、図３に示す偏向回路の動作を説明
するのに有効な波形を示す図である。
Ｃ０３ キャパシタ Ｕ０６Ａ 電流源 Ｕ０１Ａ スイッチング手段 ２２ 陰極線管 Ｌｙ 偏向巻線 Ｕ０１Ｂ 増幅トランジスタ Ｕ０１Ｃ 増幅トランジスタ １１ａ 増幅器 Ｒ８０ 抵抗 １００ 鋸歯状発生器
Claims (2)
- 【請求項１】 キャパシタと、 上記キャパシタに結合されており、制御信号に応答する
第１の電流源であって、上記制御信号の変化によって上
記キャパシタの電圧の平均値に変化を生じさせるように
上記第１の電流源からの第１の電流に従って調整される
変化率をもった鋸歯状電圧の傾斜するトレース部分を上
記キャパシタ中に発生させる上記第１の電流源と、 上記キャパシタに結合されていて、上記鋸歯状電圧のリ
トレース部分を偏向周波数に関連する周波数で発生させ
るスイッチング手段と、 陰極線管と、 上記陰極線管の表示スクリーン上にラスタを形成するた
めに該陰極線管上に配置された偏向巻線と、 上記鋸歯状電圧および制御信号に応答してこれらの鋸歯
状電圧および制御信号に従って上記偏向巻線中に偏向電
流を発生させる増幅器、とからなり、 上記増幅器は、上記鋸歯状電圧の上記変化率が変化した
ときに偏向中心が影響を受けないように維持するような
態様で上記制御電圧の上記変化が上記キャパシタ電圧の
平均値の上記変化を上記増幅器中で補償するように上記
キャパシタ電圧に関して直流結合された偏向回路を形成
している、ビデオ表示装置。 - 【請求項２】 陰極線管上に配置された垂直偏向巻線
と、 上記偏向巻線に結合されていて該偏向巻線中に垂直偏向
電流を発生させる、１対の相補鋸歯状信号に応答する差
動増幅器と、 上記偏向巻線および増幅器に結合されていて上記偏向電
流を表わす帰還信号を発生する帰還路を形成する手段
と、 垂直同期信号に応答して、上記鋸歯状信号が上記増幅器
の帰還路の外で発生されるように上記増幅器の入力に供
給される上記相補鋸歯状信号を発生する鋸歯状発生器
と、からなるビデオ表示装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/911,683 US5264762A (en) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | Picture height adjustment arrangement for a video display |
| US911683 | 1992-07-10 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003157468A Division JP3696605B2 (ja) | 1992-07-10 | 2003-06-03 | ビデオ表示装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06105179A true JPH06105179A (ja) | 1994-04-15 |
| JP3520099B2 JP3520099B2 (ja) | 2004-04-19 |
Family
ID=25430688
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19421793A Expired - Fee Related JP3520099B2 (ja) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | ビデオ表示装置 |
| JP2003157468A Expired - Fee Related JP3696605B2 (ja) | 1992-07-10 | 2003-06-03 | ビデオ表示装置 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003157468A Expired - Fee Related JP3696605B2 (ja) | 1992-07-10 | 2003-06-03 | ビデオ表示装置 |
Country Status (8)
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|---|---|
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| US5703445A (en) * | 1996-03-29 | 1997-12-30 | Thomson Consumer Electronics, Inc. | Sawtooth generator with disturbance signal rejection for a deflection apparatus |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| GB1528981A (en) * | 1975-02-20 | 1978-10-18 | Rca Corp | Deflection system such as for television receivers including a switched mode vertical(field)reflection circuit |
| GB1547170A (en) * | 1975-11-25 | 1979-06-06 | Rca Corp | Pincushion correction circuit |
| US4277729A (en) * | 1979-11-19 | 1981-07-07 | Rca Corporation | Simplified vertical deflection circuit |
| US4422020A (en) * | 1982-07-21 | 1983-12-20 | Zenith Radio Corporation | Vertical image correction for projection TV |
| GB2135859B (en) * | 1983-02-21 | 1986-11-26 | Rca Corp | Picture size control circuit |
| DE3440024A1 (de) * | 1984-11-02 | 1986-05-07 | Deutsche Thomson-Brandt Gmbh, 7730 Villingen-Schwenningen | Schaltungsanordnung fuer die vertikalablenkung von elektronenstrahlen in fernsehbildroehren |
| US4645987A (en) * | 1985-12-12 | 1987-02-24 | Zenith Electronics Corporation | Vertical compensation circuit utilizing variable gain amplifier |
| US5243263A (en) * | 1992-03-02 | 1993-09-07 | Thomson Consumer Electronics, Inc. | Service adjustment arrangement for a sawtooth generator of a video display |
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- 1992-07-10 US US07/911,683 patent/US5264762A/en not_active Expired - Lifetime
-
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- 1993-07-02 MY MYPI93001292A patent/MY108823A/en unknown
- 1993-07-02 DE DE69324962T patent/DE69324962T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-02 EP EP93110559A patent/EP0578142B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-02 SG SG9602536A patent/SG81191A1/en unknown
- 1993-07-07 KR KR1019930012712A patent/KR100279166B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1993-07-09 CN CN93108504A patent/CN1046832C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1993-07-09 JP JP19421793A patent/JP3520099B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-06-03 JP JP2003157468A patent/JP3696605B2/ja not_active Expired - Fee Related
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