JPH06100974A - 耐衝撃性に優れた肌焼鋼 - Google Patents
耐衝撃性に優れた肌焼鋼Info
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- JPH06100974A JPH06100974A JP22350792A JP22350792A JPH06100974A JP H06100974 A JPH06100974 A JP H06100974A JP 22350792 A JP22350792 A JP 22350792A JP 22350792 A JP22350792 A JP 22350792A JP H06100974 A JPH06100974 A JP H06100974A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐衝撃性に優れ、低コストで製造できる高靱
性肌焼鋼を提供すること 【構成】 Ｃ：０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．
１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２５〜１．５０ｗｔ％、
Ｐ：０．０１５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２５ｗｔ％以
下、Ｃｒ：０．７５〜２．５０ｗｔ％を含有し、さらに
必要に応じて、Ｍｏ：１．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．５
ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．０５ｗｔ％以下の１種または２
種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る高靱性肌焼鋼であり、Ｃ量の調整により芯部靭性を高
め、Ｓｉ量の低減により粒界酸化層を低減させ、Ｃｒ等
により焼入性を調整すると同時に残留γ量を高めること
で、芯部および浸炭層の靭性をバランスよく向上させ
た。
性肌焼鋼を提供すること 【構成】 Ｃ：０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．
１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２５〜１．５０ｗｔ％、
Ｐ：０．０１５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２５ｗｔ％以
下、Ｃｒ：０．７５〜２．５０ｗｔ％を含有し、さらに
必要に応じて、Ｍｏ：１．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．５
ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．０５ｗｔ％以下の１種または２
種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る高靱性肌焼鋼であり、Ｃ量の調整により芯部靭性を高
め、Ｓｉ量の低減により粒界酸化層を低減させ、Ｃｒ等
により焼入性を調整すると同時に残留γ量を高めること
で、芯部および浸炭層の靭性をバランスよく向上させ
た。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車や産業機械等に
おいて耐衝撃性の要求される部品、特に歯車に好適な高
靭性肌焼鋼に関する。
おいて耐衝撃性の要求される部品、特に歯車に好適な高
靭性肌焼鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】歯車等の機械構造用部品は、ＪＩＳに規
定されたＳＣ鋼、ＳＣｒ鋼、ＳＣＭ鋼またはＳＮＣＭ鋼
等を素材とし、機械加工後浸炭焼入を施して用いられる
のが通例である。しかし、浸炭焼入を施した部品は表層
部の硬さが大幅に上昇し、また、その最表層部に不完全
焼入組織を伴った粒界酸化層を形成するために靭性の著
し低下を招き、このため、従来の材料では耐衝撃性が不
十分であるという問題があった。
定されたＳＣ鋼、ＳＣｒ鋼、ＳＣＭ鋼またはＳＮＣＭ鋼
等を素材とし、機械加工後浸炭焼入を施して用いられる
のが通例である。しかし、浸炭焼入を施した部品は表層
部の硬さが大幅に上昇し、また、その最表層部に不完全
焼入組織を伴った粒界酸化層を形成するために靭性の著
し低下を招き、このため、従来の材料では耐衝撃性が不
十分であるという問題があった。
【０００３】このような問題に対して、従来、粒界酸化
層を生成しやすいＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒを低減し、Ｎｉ，Ｍ
ｏの増加により焼入性を補うとともに浸炭層の靭性を向
上させた歯車用鋼（特開昭６０−２４３２５２号公
報）、Ｓｉ，Ｍｏの添加により芯部を安定なフェライト
とオーステナイトの２相組織にするとともに、Ｔｉの添
加により浸炭層および芯部を微細組織とすることにより
耐衝撃性を向上させた肌焼鋼（特開昭６２−１８４３号
公報）が提案されている。
層を生成しやすいＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒを低減し、Ｎｉ，Ｍ
ｏの増加により焼入性を補うとともに浸炭層の靭性を向
上させた歯車用鋼（特開昭６０−２４３２５２号公
報）、Ｓｉ，Ｍｏの添加により芯部を安定なフェライト
とオーステナイトの２相組織にするとともに、Ｔｉの添
加により浸炭層および芯部を微細組織とすることにより
耐衝撃性を向上させた肌焼鋼（特開昭６２−１８４３号
公報）が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６０−２４３２５２号公報に開示された歯車用鋼は、Ｓ
ｉ，Ｍｎ，Ｃｒの低減による粒界酸化層の減少と、Ｎ
ｉ，Ｍｏによる浸炭層の靭性向上により耐衝撃性がある
程度は改善されるものの、Ｎｉ，Ｍｏを多量に添加する
ためコスト上昇を招き、さらに、素材硬さの上昇により
被削性が低下するなどの問題点があり、また、耐衝撃性
も十分とは言い難い。
６０−２４３２５２号公報に開示された歯車用鋼は、Ｓ
ｉ，Ｍｎ，Ｃｒの低減による粒界酸化層の減少と、Ｎ
ｉ，Ｍｏによる浸炭層の靭性向上により耐衝撃性がある
程度は改善されるものの、Ｎｉ，Ｍｏを多量に添加する
ためコスト上昇を招き、さらに、素材硬さの上昇により
被削性が低下するなどの問題点があり、また、耐衝撃性
も十分とは言い難い。
【０００５】また、特開昭６２−１８４３号公報に開示
された肌焼鋼は、高Ｓｉであるために粒界酸化層を生成
して、組織微細化の効果が打消されてしまい、十分な耐
衝撃性が得られない。また、Ｔｉを多量に添加しなけれ
ばその効果が得られないという問題もある。このように
従来提案されている鋼は、耐衝撃性やコストの面で問題
があり、低コストでしかも優れた耐衝撃性を有する肌焼
鋼は、未だ開発されるに到っていない。
された肌焼鋼は、高Ｓｉであるために粒界酸化層を生成
して、組織微細化の効果が打消されてしまい、十分な耐
衝撃性が得られない。また、Ｔｉを多量に添加しなけれ
ばその効果が得られないという問題もある。このように
従来提案されている鋼は、耐衝撃性やコストの面で問題
があり、低コストでしかも優れた耐衝撃性を有する肌焼
鋼は、未だ開発されるに到っていない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記した
問題点を解決するため粒界酸化やその他の材料因子と耐
衝撃性との関係を詳細に検討した結果、耐衝撃性を向上
させるためには浸炭後の部材の芯部靭性を向上させるこ
とが最も有効であり、また、芯部靭性向上による効果を
有効に発揮させるためには、粒界酸化層を低減させ、さ
らには残留γ量の増加等により浸炭層の靭性を確保する
ことも必要であるという知見を得た。
問題点を解決するため粒界酸化やその他の材料因子と耐
衝撃性との関係を詳細に検討した結果、耐衝撃性を向上
させるためには浸炭後の部材の芯部靭性を向上させるこ
とが最も有効であり、また、芯部靭性向上による効果を
有効に発揮させるためには、粒界酸化層を低減させ、さ
らには残留γ量の増加等により浸炭層の靭性を確保する
ことも必要であるという知見を得た。
【０００７】図１に浸炭後の表層下１２．５μｍでの残
留γ量と衝撃値の関係を示した。但し、粒界酸化層の影
響を取り除くため、この衝撃値の測定は表層から３０μ
ｍ程度を電解研磨により除去した試験片を用いた。この
図１より、粒界酸化層の影響がない場合は残留γ量が多
いほど衝撃値が向上することが判る。また浸炭温度９３
０℃、浸炭時間４時間、焼戻し温度１５０℃の浸炭処理
を施した場合の表層下１２．５μｍでの残留γ量は、 残留γ量（％）＝23.0（C％）−12.6（Si％）＋8.0（Mn％）＋13.3（Cr％） ＋9.0（Mo％）＋3.2（Ni％）＋2.6 …（1）式 の関係式で表すことができる。この式よりＳｉの低減及
びＣｒの増加により、残留γ量を高めることができるこ
とが判る。
留γ量と衝撃値の関係を示した。但し、粒界酸化層の影
響を取り除くため、この衝撃値の測定は表層から３０μ
ｍ程度を電解研磨により除去した試験片を用いた。この
図１より、粒界酸化層の影響がない場合は残留γ量が多
いほど衝撃値が向上することが判る。また浸炭温度９３
０℃、浸炭時間４時間、焼戻し温度１５０℃の浸炭処理
を施した場合の表層下１２．５μｍでの残留γ量は、 残留γ量（％）＝23.0（C％）−12.6（Si％）＋8.0（Mn％）＋13.3（Cr％） ＋9.0（Mo％）＋3.2（Ni％）＋2.6 …（1）式 の関係式で表すことができる。この式よりＳｉの低減及
びＣｒの増加により、残留γ量を高めることができるこ
とが判る。
【０００８】また、浸炭温度９３０℃、浸炭時間４時
間、焼戻し温度１５０℃の浸炭処理を施した場合の粒界
酸化層深さは、 粒界酸化層深さ（μm）＝34.1（Si％）＋9.0（Mn％）＋0.6 …（2）式 の関係式で表すことができ、粒界酸化に対してはＳｉが
最も有害であることが判る。
間、焼戻し温度１５０℃の浸炭処理を施した場合の粒界
酸化層深さは、 粒界酸化層深さ（μm）＝34.1（Si％）＋9.0（Mn％）＋0.6 …（2）式 の関係式で表すことができ、粒界酸化に対してはＳｉが
最も有害であることが判る。
【０００９】このような知見に基づき、Ｃ量の調整によ
り芯部靭性を高め、Ｓｉ量の低減により粒界酸化層を低
減させ、さらにはＣｒ等により焼入性を調整すると同時
に残留γ量を高めることで、芯部および浸炭層の靭性を
バランスよく向上した高靭性肌焼鋼を開発するに到っ
た。
り芯部靭性を高め、Ｓｉ量の低減により粒界酸化層を低
減させ、さらにはＣｒ等により焼入性を調整すると同時
に残留γ量を高めることで、芯部および浸炭層の靭性を
バランスよく向上した高靭性肌焼鋼を開発するに到っ
た。
【００１０】すなわち本願の第１の発明は、Ｃ：０．０
５〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．１５ｗｔ％以下、Ｍ
ｎ：０．２５〜１．５０ｗｔ％、Ｐ：０．０１５ｗｔ％
以下、Ｓ：０．０２５ｗｔ％以下、Ｃｒ：０．７５〜
２．５０ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純
物からなることを特徴とする耐衝撃性に優れた肌焼鋼で
ある。
５〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．１５ｗｔ％以下、Ｍ
ｎ：０．２５〜１．５０ｗｔ％、Ｐ：０．０１５ｗｔ％
以下、Ｓ：０．０２５ｗｔ％以下、Ｃｒ：０．７５〜
２．５０ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純
物からなることを特徴とする耐衝撃性に優れた肌焼鋼で
ある。
【００１１】また、本願の第２の発明は、Ｃ：０．０５
〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：
０．２５〜１．５０ｗｔ％、Ｐ：０．０１５ｗｔ％以
下、Ｓ：０．０２５ｗｔ％以下、Ｃｒ：０．７５〜２．
５０ｗｔ％を含有し、さらに、Ｍｏ：１．０ｗｔ％以
下、Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．０５ｗｔ％以
下の１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物からなることを特徴とする耐衝撃性に優れた
肌焼鋼である。
〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：
０．２５〜１．５０ｗｔ％、Ｐ：０．０１５ｗｔ％以
下、Ｓ：０．０２５ｗｔ％以下、Ｃｒ：０．７５〜２．
５０ｗｔ％を含有し、さらに、Ｍｏ：１．０ｗｔ％以
下、Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．０５ｗｔ％以
下の１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物からなることを特徴とする耐衝撃性に優れた
肌焼鋼である。
【００１２】
【作用】本発明における各成分元素の限定理由は、以下
の通りである。 Ｃ：０．０５〜０．１５ｗｔ％ Ｃは芯部強度を確保するために０．０５ｗｔ％以上を必
要とするが、０．１５ｗｔ％を超えると芯部靭性が低下
して、必要な耐衝撃性が得られないため、０．０５〜
０．１５ｗｔ％とする。 Ｓｉ：０．１５ｗｔ％以下 Ｓｉは酸素との親和力が強く粒界酸化を助長する元素で
あり、耐衝撃性を低下させるが、０．１５ｗｔ％以下で
あれば問題はなく、このため上限を０．１５ｗｔ％とす
る。
の通りである。 Ｃ：０．０５〜０．１５ｗｔ％ Ｃは芯部強度を確保するために０．０５ｗｔ％以上を必
要とするが、０．１５ｗｔ％を超えると芯部靭性が低下
して、必要な耐衝撃性が得られないため、０．０５〜
０．１５ｗｔ％とする。 Ｓｉ：０．１５ｗｔ％以下 Ｓｉは酸素との親和力が強く粒界酸化を助長する元素で
あり、耐衝撃性を低下させるが、０．１５ｗｔ％以下で
あれば問題はなく、このため上限を０．１５ｗｔ％とす
る。
【００１３】Ｍｎ：０．２５〜１．５０ｗｔ％ Ｍｎは芯部強度を確保し、また焼入性を向上させる元素
であり、このような作用を得るためには０．２５ｗｔ％
以上の添加を必要とする。しかし、１．５０ｗｔ％を超
えると焼入性が大きくなりすぎ、靭性の低下を招くた
め、０．２５〜１．５０ｗｔ％とする。 Ｐ：０．０１５ｗｔ％以下 Ｐは結晶粒界に偏析して粒界強度を低下させるため、で
きるだけ低減することが望ましいが、０．０１５ｗｔ％
以下であれば問題はなく、このため上限を０．０１５ｗ
ｔ％とする。
であり、このような作用を得るためには０．２５ｗｔ％
以上の添加を必要とする。しかし、１．５０ｗｔ％を超
えると焼入性が大きくなりすぎ、靭性の低下を招くた
め、０．２５〜１．５０ｗｔ％とする。 Ｐ：０．０１５ｗｔ％以下 Ｐは結晶粒界に偏析して粒界強度を低下させるため、で
きるだけ低減することが望ましいが、０．０１５ｗｔ％
以下であれば問題はなく、このため上限を０．０１５ｗ
ｔ％とする。
【００１４】Ｓ：０．０２５ｗｔ％以下 Ｓは被削性を確保するために必要な元素であるが、多量
に添加すると介在物量が増加し靭性が低下するので、そ
の上限を０．０２５ｗｔ％とする。 Ｃｒ：０．７５〜２．５０ｗｔ％ Ｃｒは芯部強度を確保し、残留γ量を高めることにより
浸炭層の靭性を高める元素である。また焼入性を向上さ
せる元素でもあり、他の焼入性向上元素とのバランスに
より添加量を決定することが望ましい。しかし、０．７
５ｗｔ％未満では必要な焼入性が得られず、一方２．５
０ｗｔ％を超えると焼入性が大きくなりすぎ靭性の低下
を招くので、０．７５〜２．５０ｗｔ％とする。
に添加すると介在物量が増加し靭性が低下するので、そ
の上限を０．０２５ｗｔ％とする。 Ｃｒ：０．７５〜２．５０ｗｔ％ Ｃｒは芯部強度を確保し、残留γ量を高めることにより
浸炭層の靭性を高める元素である。また焼入性を向上さ
せる元素でもあり、他の焼入性向上元素とのバランスに
より添加量を決定することが望ましい。しかし、０．７
５ｗｔ％未満では必要な焼入性が得られず、一方２．５
０ｗｔ％を超えると焼入性が大きくなりすぎ靭性の低下
を招くので、０．７５〜２．５０ｗｔ％とする。
【００１５】本発明では上記した成分にさらに、Ｍｏ：
１．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下、Ｎｂ：
０．０５ｗｔ％以下のうちの１種または２種以上を含有
させることができる。これらの成分は靭性の向上のため
に添加され、それらの１種または２種以上の添加により
さらに優れた耐衝撃性が得られる。 Ｍｏ：１．０ｗｔ％以下 Ｍｏは焼入性を向上し、また、残留γ量を高めることに
より浸炭層の靭性を向上させるために有効な元素であ
る。しかし、１．０ｗｔ％を超えて添加すると焼入性が
大きくなりすぎ、またコスト的にも不利になるため、そ
の上限を１．０ｗｔ％とする。
１．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下、Ｎｂ：
０．０５ｗｔ％以下のうちの１種または２種以上を含有
させることができる。これらの成分は靭性の向上のため
に添加され、それらの１種または２種以上の添加により
さらに優れた耐衝撃性が得られる。 Ｍｏ：１．０ｗｔ％以下 Ｍｏは焼入性を向上し、また、残留γ量を高めることに
より浸炭層の靭性を向上させるために有効な元素であ
る。しかし、１．０ｗｔ％を超えて添加すると焼入性が
大きくなりすぎ、またコスト的にも不利になるため、そ
の上限を１．０ｗｔ％とする。
【００１６】Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下 ＮｉはＭｏと同様に焼入性及び靭性を向上させるために
有効な元素である。しかし、過剰に添加すると素材が硬
くなり過ぎて被削性が損なわれ、またコスト的にも不利
になるため、その上限を１．５ｗｔ％とする。 Ｎｂ：０．０５ｗｔ％以下 Ｎｂは鋼中で炭・窒化物を生成することで結晶粒を微細
化し、耐衝撃性に対して有効な元素である。しかし、
０．０５ｗｔ％を超えて添加しても効果が飽和してしま
うため、その上限を０．０５ｗｔ％とする。
有効な元素である。しかし、過剰に添加すると素材が硬
くなり過ぎて被削性が損なわれ、またコスト的にも不利
になるため、その上限を１．５ｗｔ％とする。 Ｎｂ：０．０５ｗｔ％以下 Ｎｂは鋼中で炭・窒化物を生成することで結晶粒を微細
化し、耐衝撃性に対して有効な元素である。しかし、
０．０５ｗｔ％を超えて添加しても効果が飽和してしま
うため、その上限を０．０５ｗｔ％とする。
【００１７】
【実施例】表１に示す合金成分の鋼を溶製した。Ｎｏ．
１〜８が本発明鋼、Ｎｏ．９〜１５が比較鋼または従来
鋼である。これらの供試鋼について圧延、焼ならしを行
った後、１０ｍｍＲノッチのシャルピー試験片に加工し
た。次いで各試験片に対して、浸炭ガス雰囲気中で９３
０℃×４時間加熱→油冷→１５０℃×２時間焼戻しの条
件で浸炭焼入れ・焼戻しを施し、各処理材についてミク
ロ観察による粒界酸化層深さの測定、残留γ量の測定、
硬さの測定及びシャルピー衝撃試験を実施した。
１〜８が本発明鋼、Ｎｏ．９〜１５が比較鋼または従来
鋼である。これらの供試鋼について圧延、焼ならしを行
った後、１０ｍｍＲノッチのシャルピー試験片に加工し
た。次いで各試験片に対して、浸炭ガス雰囲気中で９３
０℃×４時間加熱→油冷→１５０℃×２時間焼戻しの条
件で浸炭焼入れ・焼戻しを施し、各処理材についてミク
ロ観察による粒界酸化層深さの測定、残留γ量の測定、
硬さの測定及びシャルピー衝撃試験を実施した。
【００１８】上記試験の結果を表２に示す。Ｃ及びＳｉ
の含有量が通常レベルであるＮｏ．９，Ｎｏ．１０は、
ＮｉまたはＮｂが添加されていても、従来鋼に較べ衝撃
値の大きな向上は見られない。Ｎｏ．１１は低ＳｉのＭ
ｏ添加鋼であり粒界酸化層も小さいが、Ｃの含有量が通
常レベルであるため芯部の靭性が低く、衝撃値も従来鋼
に較べて大きな向上は見られない。Ｎｏ．１２は低Ｃ鋼
であるが、Ｓｉの含有量が通常レベルであるために粒界
酸化層深さが大きく、衝撃値の低下につながっている。
Ｎｏ．１３は低Ｃ、低Ｓｉ鋼であるが、Ｓ量が多いため
介在物量が多くなり衝撃値の低下を招いている。これに
対してＮｏ．１〜Ｎｏ．８の本発明鋼は何れも粒界酸化
層の生成が少なく、しかも残留γ量が多いため、比較鋼
や従来鋼に比べ高い衝撃値を示している。
の含有量が通常レベルであるＮｏ．９，Ｎｏ．１０は、
ＮｉまたはＮｂが添加されていても、従来鋼に較べ衝撃
値の大きな向上は見られない。Ｎｏ．１１は低ＳｉのＭ
ｏ添加鋼であり粒界酸化層も小さいが、Ｃの含有量が通
常レベルであるため芯部の靭性が低く、衝撃値も従来鋼
に較べて大きな向上は見られない。Ｎｏ．１２は低Ｃ鋼
であるが、Ｓｉの含有量が通常レベルであるために粒界
酸化層深さが大きく、衝撃値の低下につながっている。
Ｎｏ．１３は低Ｃ、低Ｓｉ鋼であるが、Ｓ量が多いため
介在物量が多くなり衝撃値の低下を招いている。これに
対してＮｏ．１〜Ｎｏ．８の本発明鋼は何れも粒界酸化
層の生成が少なく、しかも残留γ量が多いため、比較鋼
や従来鋼に比べ高い衝撃値を示している。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の肌焼鋼は従
来鋼に較べて極めて優れた耐衝撃性を示し、しかも、低
コストで製造できる長所がある。このため、自動車や産
業機械等において耐衝撃性の要求される部品、特に歯車
用の材料として好適且つ有用な肌焼鋼である。
来鋼に較べて極めて優れた耐衝撃性を示し、しかも、低
コストで製造できる長所がある。このため、自動車や産
業機械等において耐衝撃性の要求される部品、特に歯車
用の材料として好適且つ有用な肌焼鋼である。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【図１】残留γ量と、電解研磨により粒界酸化層を除去
した時の衝撃値との関係を示したグラフ
した時の衝撃値との関係を示したグラフ
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年７月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００２
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００２】
【従来の技術】歯車等の機械構造用部品は、ＪＩＳに規
定されたＳＣ鋼、ＳＣｒ鋼、ＳＣＭ鋼またはＳＮＣＭ鋼
等を素材とし、機械加工後浸炭焼入を施して用いられる
のが通例である。しかし、浸炭焼入を施した部品は表層
部の硬さが大幅に上昇し、また、その最表層部に不完全
焼入組織を伴った粒界酸化層を形成するために靭性の著
しい低下を招き、このため、従来の材料では耐衝撃性が
不十分であるという問題があった。
定されたＳＣ鋼、ＳＣｒ鋼、ＳＣＭ鋼またはＳＮＣＭ鋼
等を素材とし、機械加工後浸炭焼入を施して用いられる
のが通例である。しかし、浸炭焼入を施した部品は表層
部の硬さが大幅に上昇し、また、その最表層部に不完全
焼入組織を伴った粒界酸化層を形成するために靭性の著
しい低下を招き、このため、従来の材料では耐衝撃性が
不十分であるという問題があった。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００３】
【表１】
【手続補正書】
【提出日】平成５年１１月８日
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２０】
【表１】
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：
０．１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２５〜１．５０ｗｔ
％、Ｐ：０．０１５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２５ｗｔ％
以下、Ｃｒ：０．７５〜２．５０ｗｔ％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする耐
衝撃性に優れた肌焼鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：
０．１５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２５〜１．５０ｗｔ
％、Ｐ：０．０１５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２５ｗｔ％
以下、Ｃｒ：０．７５〜２．５０ｗｔ％を含有し、さら
に、Ｍｏ：１．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．５ｗｔ％以
下、Ｎｂ：０．０５ｗｔ％以下の１種または２種以上を
含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする耐衝撃性に優れた肌焼鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4223507A JP2943519B2 (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 耐衝撃性に優れた肌焼鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4223507A JP2943519B2 (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 耐衝撃性に優れた肌焼鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06100974A true JPH06100974A (ja) | 1994-04-12 |
| JP2943519B2 JP2943519B2 (ja) | 1999-08-30 |
Family
ID=16799233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4223507A Expired - Lifetime JP2943519B2 (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 耐衝撃性に優れた肌焼鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2943519B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04160136A (ja) * | 1990-10-23 | 1992-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐摩耗性に優れた浸炭肌焼鋼 |
-
1992
- 1992-07-31 JP JP4223507A patent/JP2943519B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04160136A (ja) * | 1990-10-23 | 1992-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐摩耗性に優れた浸炭肌焼鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2943519B2 (ja) | 1999-08-30 |
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