JPH0596343A - 凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法 - Google Patents
凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法Info
- Publication number
- JPH0596343A JPH0596343A JP25793691A JP25793691A JPH0596343A JP H0596343 A JPH0596343 A JP H0596343A JP 25793691 A JP25793691 A JP 25793691A JP 25793691 A JP25793691 A JP 25793691A JP H0596343 A JPH0596343 A JP H0596343A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- graphite
- casting
- solidification
- cast iron
- plan
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000007711 solidification Methods 0.000 title claims abstract description 54
- 230000008023 solidification Effects 0.000 title claims abstract description 54
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title abstract 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 52
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 52
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 17
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 claims description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 claims description 5
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 claims description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 5
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 3
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910001060 Gray iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000003251 Pruritus Diseases 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳鉄鋳物の凝固過程を考慮して精度のよい凝
固解析を行い、引け巣等の鋳造欠陥対策と鋳物に最適な
方案を得る。 【構成】 鋳鉄鋳物の凝固過程における黒鉛の核生成お
よび成長速度をモデル化して、黒鉛の半径および黒鉛粒
数を計算し、この計算結果より過冷度の熱計算を行う凝
固解析により、鋳鉄鋳物の方案を作製する。
固解析を行い、引け巣等の鋳造欠陥対策と鋳物に最適な
方案を得る。 【構成】 鋳鉄鋳物の凝固過程における黒鉛の核生成お
よび成長速度をモデル化して、黒鉛の半径および黒鉛粒
数を計算し、この計算結果より過冷度の熱計算を行う凝
固解析により、鋳鉄鋳物の方案を作製する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋳鉄鋳物を製造するに当
たり、その凝固過程を考慮して精度のよい凝固解析を行
い、引け巣等の鋳造欠陥対策と鋳物に最適な方案を作製
する方法に関する。
たり、その凝固過程を考慮して精度のよい凝固解析を行
い、引け巣等の鋳造欠陥対策と鋳物に最適な方案を作製
する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、凝固解析は平衡凝固をモデルにし
た方法がよく用いられている。この平衡凝固モデルは、
黒鉛の核生成や過冷度等の影響を考えていないので、非
平衡凝固する実用合金では、熱計算の精度が良くない場
合がある。特に、球状黒鉛鋳鉄は黒鉛晶出時に大きな過
冷度を必要とするので、これを考慮しなければ正確な欠
陥予測ができない。
た方法がよく用いられている。この平衡凝固モデルは、
黒鉛の核生成や過冷度等の影響を考えていないので、非
平衡凝固する実用合金では、熱計算の精度が良くない場
合がある。特に、球状黒鉛鋳鉄は黒鉛晶出時に大きな過
冷度を必要とするので、これを考慮しなければ正確な欠
陥予測ができない。
【０００３】上記の通り、非平衡凝固を取り扱うために
は過冷度を考慮する必要があり、過冷度が黒鉛の生成、
成長の関数であるとする報告がいくつかある。この一つ
に、蘇らは、球状黒鉛鋳鉄における黒鉛生成頻度の現在
提唱されているモデルのうち３モデルについて計算を行
い、実測値と比較している（鋳物第５８巻第２号（１９
８６），３６９：「共晶球状黒鉛鋳鉄の凝固過程におけ
る黒鉛粒度分布とその数値解析」）。この報告は、黒鉛
生成頻度のいくつかのモデルについて、実験などから得
られた過冷度や粘性係数などの緒物性値を用いて計算
し、黒鉛粒度分布を求めている。
は過冷度を考慮する必要があり、過冷度が黒鉛の生成、
成長の関数であるとする報告がいくつかある。この一つ
に、蘇らは、球状黒鉛鋳鉄における黒鉛生成頻度の現在
提唱されているモデルのうち３モデルについて計算を行
い、実測値と比較している（鋳物第５８巻第２号（１９
８６），３６９：「共晶球状黒鉛鋳鉄の凝固過程におけ
る黒鉛粒度分布とその数値解析」）。この報告は、黒鉛
生成頻度のいくつかのモデルについて、実験などから得
られた過冷度や粘性係数などの緒物性値を用いて計算
し、黒鉛粒度分布を求めている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、蘇らの報告
は、黒鉛粒度分布を求めるものであって、これを用いて
過冷度を考慮した非平衡凝固解析を行うものではない。
従来の凝固解析は、平衡凝固モデルについて計算を行っ
ているので、鋳鉄のように非平衡凝固する場合は精度の
よい解析ができない。
は、黒鉛粒度分布を求めるものであって、これを用いて
過冷度を考慮した非平衡凝固解析を行うものではない。
従来の凝固解析は、平衡凝固モデルについて計算を行っ
ているので、鋳鉄のように非平衡凝固する場合は精度の
よい解析ができない。
【０００５】本発明は、上記課題を解決し、凝固解析結
果の精度のよい鋳鉄鋳物の方案作製方法を提供すること
を目的とする。
果の精度のよい鋳鉄鋳物の方案作製方法を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本発明の、凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法
は、鋳鉄鋳物の凝固過程における黒鉛の核生成および成
長速度をモデル化して、前記黒鉛の半径および黒鉛粒数
を計算し、この計算結果を用いて過冷度の熱計算を行う
ことを特徴とする。そして、前記黒鉛の核生成および成
長速度のモデル化において、黒鉛粒数を凝固速度の関数
とし、黒鉛半径を固相率の関数とする。また、前記過冷
度を黒鉛半径の関数とする。
本発明の、凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法
は、鋳鉄鋳物の凝固過程における黒鉛の核生成および成
長速度をモデル化して、前記黒鉛の半径および黒鉛粒数
を計算し、この計算結果を用いて過冷度の熱計算を行う
ことを特徴とする。そして、前記黒鉛の核生成および成
長速度のモデル化において、黒鉛粒数を凝固速度の関数
とし、黒鉛半径を固相率の関数とする。また、前記過冷
度を黒鉛半径の関数とする。
【０００７】鋳鉄鋳物の場合、黒鉛半径と黒鉛粒数は凝
固形態と関係がある。黒鉛粒数は、鋳鉄鋳物の厚肉部ほ
ど少なく、薄肉部ほど多い。逆に、黒鉛半径は厚肉部ほ
ど大きく、薄肉部ほど小さい。このことから黒鉛粒数ｎ
を凝固速度の関数として次の式１で仮定する。
固形態と関係がある。黒鉛粒数は、鋳鉄鋳物の厚肉部ほ
ど少なく、薄肉部ほど多い。逆に、黒鉛半径は厚肉部ほ
ど大きく、薄肉部ほど小さい。このことから黒鉛粒数ｎ
を凝固速度の関数として次の式１で仮定する。
【０００８】
【式１】ｎ＝ａ（ｄＴ／ｄｔ）b ここで、 ａ ；定数 ｂ ；定数 ｄｔ；微小時間 ｄＴ；ｄｔ間の温度変化 である。
【０００９】鋳鉄の溶湯成分によって、ａ、ｂの値は変
わのでこれを求める。そこで、凝固解析しようとする鋳
鉄鋳物の成分溶湯につき、図２に示す複数の熱電対を設
置した試験片鋳型に、鋳鉄溶湯を鋳込み、黒鉛が生成す
ると考えられる過冷最下点付近の凝固速度を測定する。
また、凝固後の鋳鉄鋳物から、温度測定点付近の試料を
切りだして組織解析を行い、黒鉛粒数、黒鉛半径を測定
する。これらの結果を上式に代入することによってａ，
ｂを求める。
わのでこれを求める。そこで、凝固解析しようとする鋳
鉄鋳物の成分溶湯につき、図２に示す複数の熱電対を設
置した試験片鋳型に、鋳鉄溶湯を鋳込み、黒鉛が生成す
ると考えられる過冷最下点付近の凝固速度を測定する。
また、凝固後の鋳鉄鋳物から、温度測定点付近の試料を
切りだして組織解析を行い、黒鉛粒数、黒鉛半径を測定
する。これらの結果を上式に代入することによってａ，
ｂを求める。
【００１０】一般に、鋳鉄組織中の黒鉛体積率は成分に
よってはあまり変化せず、約１０〜１５％であることが
知られている。そこで、凝固完了後の黒鉛半径ｒeと黒
鉛粒数ｎe の関係は、黒鉛体積率をｆg とすると （１個の黒鉛の体積）×（黒鉛粒数）＝（黒鉛体積率） という関係がなりたち、次式２の、
よってはあまり変化せず、約１０〜１５％であることが
知られている。そこで、凝固完了後の黒鉛半径ｒeと黒
鉛粒数ｎe の関係は、黒鉛体積率をｆg とすると （１個の黒鉛の体積）×（黒鉛粒数）＝（黒鉛体積率） という関係がなりたち、次式２の、
【００１１】
【式２】（４πｒe3／３）×ｎe＝ｆg ここで、 ｒe ；黒鉛半径 ｎe ；黒鉛粒数 ｆg ；黒鉛体積率 である。これから式３の、
【００１２】
【式３】ｒe ＝（３ｆg ／４πｎe ）0.33 となる。
【００１３】本発明では、黒鉛半径が凝固の進行ととも
に増大し、凝固完了時にｒe となるモデルを考える。そ
こで、黒鉛半径を固相率の関数とし、固相率が１すなわ
ち凝固が完了したときの黒鉛半径（ｒe ）に等しくなれ
ばよい。固相率をｆsとすると、式４や、式５などが考
えられる。
に増大し、凝固完了時にｒe となるモデルを考える。そ
こで、黒鉛半径を固相率の関数とし、固相率が１すなわ
ち凝固が完了したときの黒鉛半径（ｒe ）に等しくなれ
ばよい。固相率をｆsとすると、式４や、式５などが考
えられる。
【００１４】
【式４】ｒ＝ｒe［１／｛（ｋ＋１）−ｋ・ｆs｝］ ここで、 ｋ；任意の定数
【００１５】
【式５】ｒ＝ｒe・ｆsk
【００１６】過冷度は、黒鉛半径（ｒ）の関数であると
いわれている。そこで一般に用いられている次の式６で
計算することにする。
いわれている。そこで一般に用いられている次の式６で
計算することにする。
【００１７】
【式６】ΔＴ＝σ／ｒ ここで、 σ； 界面自由エネルギ−定数であり、実験値から黒鉛
半径（ｒ）と過冷度を調べて代入することによって求め
ることができる。 冷却速度（Ｆ）は過冷度を考慮して
半径（ｒ）と過冷度を調べて代入することによって求め
ることができる。 冷却速度（Ｆ）は過冷度を考慮して
【００１８】
【式７】Ｆ＝｛（δＴ−ΔＴ−δＴl）Ｃ／Ｌ｝ｆs2 ここで、 δＴ ；微小時間内の温度変化 δＴl ；微小時間内の液相線温度変化 Ｃ ；比熱 Ｌ ；潜熱
【００１９】ところで、式５では凝固開始時のｒは０で
あり、式４は凝固開始時のｒはある程度の値をもってい
る。式５によって凝固解析を行って求めた鋳鉄鋳物の、
ある点での温度変化と同一箇所の実測値を比較した。そ
の結果、計算値のほうが実測値よりもはやく凝固し、と
くに薄肉部ではそれが顕著であった。これは凝固開始直
後の黒鉛半径がきわめて小さいため、過冷度が大きな値
をとったからである。そこで、式４モデルについて計算
したところ、図４に示すように、実測値に近い値が得ら
れた。
あり、式４は凝固開始時のｒはある程度の値をもってい
る。式５によって凝固解析を行って求めた鋳鉄鋳物の、
ある点での温度変化と同一箇所の実測値を比較した。そ
の結果、計算値のほうが実測値よりもはやく凝固し、と
くに薄肉部ではそれが顕著であった。これは凝固開始直
後の黒鉛半径がきわめて小さいため、過冷度が大きな値
をとったからである。そこで、式４モデルについて計算
したところ、図４に示すように、実測値に近い値が得ら
れた。
【００２０】
【実施例】平衡凝固モデルによる解析を、実際の鋳造品
に適用した実施例を示す。図４は自動車部品の一つでア
−ム・アイドラ−である。材質は球状黒鉛鋳鉄（ＦＣＤ
４００相当）であるが、Ｍｏを０．５％添加している。
この鋳鉄鋳物は、内部に一様に引け巣が発生することが
あるが、このような単純形状で押湯も十分効いていると
おもわれる鋳物に引け巣が発生することから、Ｍｏが原
因だと考えられる。この鋳鉄鋳物に、従来の平衡凝固モ
デルによる凝固解析を適用した。図５に押湯の効果がな
くなる時点での鋳物の断面の解析結果を示す。液相率は
２０％ごとに等高線で表示している。表示で、押湯を除
去した後の製品となる鋳物に、液相率が６０％以上の領
域が孤立して残った場合は、ホットスポットといい、周
囲からの溶湯補給がされないため、凝固収縮を起こして
引け巣が発生しやすい。しかし、図５を見るとホットス
ポットはできておらず、指向性凝固をしている。指向性
凝固とは、鋳物の押湯から離れた場所から凝固し、最終
凝固部が押湯になる凝固のしかたで、引け巣ができにく
い。この結果から、従来の平衡凝固とした解析法では、
非平衡凝固の度合が大きい場合の欠陥予測ができないこ
とがわかる。
に適用した実施例を示す。図４は自動車部品の一つでア
−ム・アイドラ−である。材質は球状黒鉛鋳鉄（ＦＣＤ
４００相当）であるが、Ｍｏを０．５％添加している。
この鋳鉄鋳物は、内部に一様に引け巣が発生することが
あるが、このような単純形状で押湯も十分効いていると
おもわれる鋳物に引け巣が発生することから、Ｍｏが原
因だと考えられる。この鋳鉄鋳物に、従来の平衡凝固モ
デルによる凝固解析を適用した。図５に押湯の効果がな
くなる時点での鋳物の断面の解析結果を示す。液相率は
２０％ごとに等高線で表示している。表示で、押湯を除
去した後の製品となる鋳物に、液相率が６０％以上の領
域が孤立して残った場合は、ホットスポットといい、周
囲からの溶湯補給がされないため、凝固収縮を起こして
引け巣が発生しやすい。しかし、図５を見るとホットス
ポットはできておらず、指向性凝固をしている。指向性
凝固とは、鋳物の押湯から離れた場所から凝固し、最終
凝固部が押湯になる凝固のしかたで、引け巣ができにく
い。この結果から、従来の平衡凝固とした解析法では、
非平衡凝固の度合が大きい場合の欠陥予測ができないこ
とがわかる。
【００２１】そこで、本発明の方法により同様の解析を
行った。まず、鋳造実験から通常の球状黒鉛鋳鉄とＭｏ
を０．５％添加した場合の、前述の式の定数ａ，ｂ，σ
の値を求めた。それらの値を用いて解析した結果をそれ
ぞれ図６、図７に示す。また、このときのａ，ｂ，σの
値を表１に示す。
行った。まず、鋳造実験から通常の球状黒鉛鋳鉄とＭｏ
を０．５％添加した場合の、前述の式の定数ａ，ｂ，σ
の値を求めた。それらの値を用いて解析した結果をそれ
ぞれ図６、図７に示す。また、このときのａ，ｂ，σの
値を表１に示す。
【００２２】
【表１】 定数 材質 ａ ｂ σ Ｍｏ 無添加 82 0.58 0.12 Ｍｏ 0.5%添加 162 0.55 0.28
【００２３】図６から、通常のＭｏ添加の無い球状黒鉛
鋳鉄の場合は指向性凝固しており、平衡凝固モデルで計
算した場合とほぼ同じ結果になっている。一方、図７か
ら、Ｍｏを０．５％添加した場合は、製品全体にホット
スポットが広がっている。Ｍｏを添加するとマッシ−凝
固（かゆ状凝固）して引け巣ができやすいといわれてい
るが、この結果はよく一致している。そこで、方案の変
更を繰り返して健全な鋳物を作ることができた。
鋳鉄の場合は指向性凝固しており、平衡凝固モデルで計
算した場合とほぼ同じ結果になっている。一方、図７か
ら、Ｍｏを０．５％添加した場合は、製品全体にホット
スポットが広がっている。Ｍｏを添加するとマッシ−凝
固（かゆ状凝固）して引け巣ができやすいといわれてい
るが、この結果はよく一致している。そこで、方案の変
更を繰り返して健全な鋳物を作ることができた。
【００２４】以上から本発明の方法を用いると、従来の
方法では解析できなかった様々な溶湯成分の鋳物につい
て凝固解析を行って欠陥予測ができる。
方法では解析できなかった様々な溶湯成分の鋳物につい
て凝固解析を行って欠陥予測ができる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明の通り、本発明の凝固解析を利
用した鋳鉄鋳物の方案作製方法は、過冷度を計算し、冷
却速度を過冷度の関数とすることによって精度のよい解
析ができる。また、溶湯成分と黒鉛半径、黒鉛粒数、過
冷度の値との相関を調べておけば、ねずみ鋳鉄から球状
黒鉛鋳鉄に至るまで、幅広く凝固解析を適用できる。そ
して、黒鉛粒数から伸びや硬度などの機械的性質を予測
することができるので最適な鋳物方案設計に役立つもの
である。
用した鋳鉄鋳物の方案作製方法は、過冷度を計算し、冷
却速度を過冷度の関数とすることによって精度のよい解
析ができる。また、溶湯成分と黒鉛半径、黒鉛粒数、過
冷度の値との相関を調べておけば、ねずみ鋳鉄から球状
黒鉛鋳鉄に至るまで、幅広く凝固解析を適用できる。そ
して、黒鉛粒数から伸びや硬度などの機械的性質を予測
することができるので最適な鋳物方案設計に役立つもの
である。
【図１】本発明の方法を示す凝固解析を利用した鋳鉄鋳
物の方案作製方法のフロ−チャ−ト図である。
物の方案作製方法のフロ−チャ−ト図である。
【図２】金属溶湯の冷却速度を測定するための装置を示
す図である。
す図である。
【図３】本発明の方法で解析した階段状試験片各部の温
度変化の実測値と計算値を示す図である。
度変化の実測値と計算値を示す図である。
【図４】球状黒鉛鋳鉄鋳物の自動車部品のアーム・アイ
ドラーを示す図である。
ドラーを示す図である。
【図５】図４の鋳物について、従来の平衡凝固モデルに
よる方法で凝固解析した結果を示す図である。
よる方法で凝固解析した結果を示す図である。
【図６】図４の鋳物について、材質が通常の球状黒鉛鋳
鉄である場合について、本発明の方法で解析した結果を
示す図である。
鉄である場合について、本発明の方法で解析した結果を
示す図である。
【図７】図４の鋳物について、材質が球状黒鉛鋳鉄にＭ
ｏが０．５％添加された場合について、本発明の方法で
解析した結果を示す図である。
ｏが０．５％添加された場合について、本発明の方法で
解析した結果を示す図である。
１ 鋳型 ２ 熱電対 ３ 測定装置 ４ アーム・アイドラー
Claims (3)
- 【請求項１】 鋳鉄鋳物の凝固過程における黒鉛の核生
成および成長速度をモデル化して前記黒鉛の半径および
単位体積当りの黒鉛粒数（以下、「黒鉛粒数」という）
を計算し、この計算結果より過冷度の熱計算を行うこと
を特徴とする凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方
法。 - 【請求項２】 前記黒鉛の核生成および成長速度のモデ
ル化において、黒鉛粒数を凝固速度の関数とし、黒鉛半
径を固相率の関数とすることを特徴とする請求項１記載
の凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法。 - 【請求項３】 前記過冷度を黒鉛半径の関数とすること
を特徴とする請求項１、２記載の凝固解析を利用した鋳
鉄鋳物の方案作製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25793691A JPH0596343A (ja) | 1991-10-04 | 1991-10-04 | 凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25793691A JPH0596343A (ja) | 1991-10-04 | 1991-10-04 | 凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0596343A true JPH0596343A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=17313261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25793691A Pending JPH0596343A (ja) | 1991-10-04 | 1991-10-04 | 凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0596343A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1878520A1 (en) * | 2005-04-26 | 2008-01-16 | Kimura Chuzosho Co, LTD. | Method for predicting and preventing shrinkage cavity of iron casting |
| JP2011069711A (ja) * | 2009-09-25 | 2011-04-07 | Kimura Chuzosho:Kk | 球状黒鉛鋳鉄中の黒鉛粒数を判定する方法 |
| DE112009003595T5 (de) | 2008-12-05 | 2013-01-17 | Toyota Jidosha K.K. | Legierungsschmelzen-verfestigungs-analysi erverfahren uindverfestigungs-analysierprogramm zum durchführen desselben |
| JP2019189920A (ja) * | 2018-04-27 | 2019-10-31 | いすゞ自動車株式会社 | 推定装置、推定方法及び、推定プログラム |
-
1991
- 1991-10-04 JP JP25793691A patent/JPH0596343A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1878520A1 (en) * | 2005-04-26 | 2008-01-16 | Kimura Chuzosho Co, LTD. | Method for predicting and preventing shrinkage cavity of iron casting |
| EP1878520A4 (en) * | 2005-04-26 | 2008-07-02 | Kimura Chuzosho Co Ltd | METHOD FOR PREDICTING AND PREVENTING SCRATCHING LOCKS OF IRON CASTORS |
| DE112009003595T5 (de) | 2008-12-05 | 2013-01-17 | Toyota Jidosha K.K. | Legierungsschmelzen-verfestigungs-analysi erverfahren uindverfestigungs-analysierprogramm zum durchführen desselben |
| US8712750B2 (en) | 2008-12-05 | 2014-04-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Molten alloy solidification analyzing method and solidification analyzing program for performing the same |
| DE112009003595B4 (de) * | 2008-12-05 | 2014-06-12 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Erstarrungsbestimmung und Programm zum Durchführen derselben |
| JP2011069711A (ja) * | 2009-09-25 | 2011-04-07 | Kimura Chuzosho:Kk | 球状黒鉛鋳鉄中の黒鉛粒数を判定する方法 |
| JP2019189920A (ja) * | 2018-04-27 | 2019-10-31 | いすゞ自動車株式会社 | 推定装置、推定方法及び、推定プログラム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Vandersluis et al. | Comparison of measurement methods for secondary dendrite arm spacing | |
| Khalajzadeh et al. | Simulation of shrinkage porosity formation during alloy solidification | |
| JPH0545643B2 (ja) | ||
| US4358948A (en) | Method and apparatus for predicting metallographic structure | |
| Timelli et al. | Effect of superheat and oxide inclusions on the fluidity of A356 alloy | |
| JPH0596343A (ja) | 凝固解析を利用した鋳鉄鋳物の方案作製方法 | |
| Jabur et al. | Experimental Investigation and Simulation of Al–Si Casting Microstructure Formation | |
| Chakravarti et al. | A study on solidification of large iron casting in a thin water cooled copper mould | |
| Li et al. | Influence of mold temperature on microstructure and shrinkage porosity of the A357 alloys in gravity die casting | |
| JPH0596365A (ja) | 金属溶湯の引け性の判定方法 | |
| Loizaga et al. | Thermal analysis applied to estimation of solidification kinetics of Al–Si aluminium alloys | |
| Purvis et al. | Modeling characteristics for solidification in single-crystal, investment-cast superalloys | |
| Fredriksson | Interpretation and Use of Cooling Curves—Thermal Analysis | |
| Patel et al. | Mathematical modeling of microshrinkage formation during solidification of A356 castings | |
| Fraś et al. | The transition from gray to white cast iron during solidification: Part II. Experimental verification | |
| JP2008155248A (ja) | 鋳物の伝熱凝固解析方法 | |
| Ayer et al. | Mould design optimisation by FEM | |
| GB1600876A (en) | Method and apparatus for prediciting metallographic structure | |
| JPH05228580A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| Khandelwal et al. | Numerical Simulation and Experimental Validation of Fluidity of AlSi12CuNiMg Alloy using Multi Spiral Channel with Varying Thickness | |
| Mu et al. | Experimental Examination of Method for Estimating Solid Fraction at Flow Cessation from Flow Velocity of Molten Al-Si-Mg Alloy | |
| Fuertes et al. | Thermal Analysis and Computer Simulation of a Hypereutectic Al-Si Alloy Used for an Automotive Industry Part | |
| Suleiman et al. | Experimental Investigation of Heat Transfer Coefficient of Aluminium 6061 Casting Shapes Using Green-Sand Mould | |
| Deev et al. | Calculations of some thermo-physical properties of aluminum alloys using data of thermal analysis | |
| JPH0373815B2 (ja) |