JPH059574A - 高靭性鋼板の製造方法 - Google Patents
高靭性鋼板の製造方法Info
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- JPH059574A JPH059574A JP18679191A JP18679191A JPH059574A JP H059574 A JPH059574 A JP H059574A JP 18679191 A JP18679191 A JP 18679191A JP 18679191 A JP18679191 A JP 18679191A JP H059574 A JPH059574 A JP H059574A
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- toughness
- rolling
- cooling
- steel
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Abstract
(57)【要約】
【構成】Ｃ ０.１３〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５
〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５〜１.０ｗｔ％、Ａｌ０.００５〜０.０５０
ｗｔ％ を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を１２
００〜１３００℃の温度に加熱し、オーステナイト再結
晶温度域において全圧下率６０％以上の圧下を行った
後、速やかにＡｒ3＋１００℃の温度に水冷を行い、そ
の後Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度において全
圧下率５０％以上の圧下を行って圧延を完了させた後、
４００〜６５０℃の温度まで２〜１５℃／ｓｅｃの冷却
速度で冷却する方法である。 【効果】高温加熱と圧延途中における水冷を行うことに
より靭性の優れた加速冷却型４９０ｎ／ｍｍ2級鋼板を
高い生産性により製造することができ、高価な合金元素
を使用することがないので製造費用も少なくてすむので
ある。
〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５〜１.０ｗｔ％、Ａｌ０.００５〜０.０５０
ｗｔ％ を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を１２
００〜１３００℃の温度に加熱し、オーステナイト再結
晶温度域において全圧下率６０％以上の圧下を行った
後、速やかにＡｒ3＋１００℃の温度に水冷を行い、そ
の後Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度において全
圧下率５０％以上の圧下を行って圧延を完了させた後、
４００〜６５０℃の温度まで２〜１５℃／ｓｅｃの冷却
速度で冷却する方法である。 【効果】高温加熱と圧延途中における水冷を行うことに
より靭性の優れた加速冷却型４９０ｎ／ｍｍ2級鋼板を
高い生産性により製造することができ、高価な合金元素
を使用することがないので製造費用も少なくてすむので
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高靭性鋼板の製造方法に
関し、さらに詳しくは、高温加熱と圧延途中における水
冷を行うことにより生産性を向上させることができ、さ
らに、優れた靭性を有する加速冷却型４９０Ｎ／ｍｍ2
級鋼板の製造方法に関するものである。
関し、さらに詳しくは、高温加熱と圧延途中における水
冷を行うことにより生産性を向上させることができ、さ
らに、優れた靭性を有する加速冷却型４９０Ｎ／ｍｍ2
級鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】一般に、加速冷却型４９０Ｎ／ｍｍ2級鋼
板は、通常使用されている従来の鋼板と比較して炭素当
量が低く、耐溶接割れ性および大入熱溶接部の靭性が優
れているので、造船用および海洋構造物等に使用されて
いる外に、各種構造物鋼板として広く使用されてきてい
る。
板は、通常使用されている従来の鋼板と比較して炭素当
量が低く、耐溶接割れ性および大入熱溶接部の靭性が優
れているので、造船用および海洋構造物等に使用されて
いる外に、各種構造物鋼板として広く使用されてきてい
る。
【０００３】また、上記に説明した加速冷却型４９０Ｎ
／ｍｍ2級鋼板の中で、高靭性を要求される鋼板の製造
において、加熱温度が高くなり過ぎると初期オーステナ
イト粒が粗大化して、その後の圧延および冷却をどのよ
うに制御しても、最終組織の微細化を図ることができな
いので、靭性を確保することが困難となるため、加熱温
度は１２００℃未満の低い温度が採用されているのが現
状である。
／ｍｍ2級鋼板の中で、高靭性を要求される鋼板の製造
において、加熱温度が高くなり過ぎると初期オーステナ
イト粒が粗大化して、その後の圧延および冷却をどのよ
うに制御しても、最終組織の微細化を図ることができな
いので、靭性を確保することが困難となるため、加熱温
度は１２００℃未満の低い温度が採用されているのが現
状である。
【０００４】このように、１２００℃未満の低温加熱を
行う場合、図３に示すようにスラブ中心部が設定温度に
到達するまでにかかる時間が、高温加熱を行う場合に比
較して長時間となるため、低温加熱の場合には長時間の
加熱が必要となり、生産性が低下するという問題があ
る。なお、図３において、スラブ厚さ２４０ｍｍ、◇、
▽は設定温度到達時間を示す。
行う場合、図３に示すようにスラブ中心部が設定温度に
到達するまでにかかる時間が、高温加熱を行う場合に比
較して長時間となるため、低温加熱の場合には長時間の
加熱が必要となり、生産性が低下するという問題があ
る。なお、図３において、スラブ厚さ２４０ｍｍ、◇、
▽は設定温度到達時間を示す。
【０００５】また、生産性を向上させるために高温加熱
を行う場合には、高温加熱による靭性の劣化をＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｎｉ等の合金元素を含有させたり、Ｍｎ含有量を増
加させたり、或いは、Ｃ含有量を低減することにより防
止することが可能であるが、製造工程が繁雑となり、ひ
いては製造費用が増加するという問題がある。
を行う場合には、高温加熱による靭性の劣化をＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｎｉ等の合金元素を含有させたり、Ｍｎ含有量を増
加させたり、或いは、Ｃ含有量を低減することにより防
止することが可能であるが、製造工程が繁雑となり、ひ
いては製造費用が増加するという問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た加速冷却型鋼板における従来技術の種々の問題点に鑑
み、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた結果、適
正な含有成分および成分割合に調整し、オーステナイト
再結晶温度域における圧延条件を適正に制御することに
より、高温加熱を行っても優れた靭性を有する加速冷却
型４９０Ｎ/ｍｍ2級鋼板の製造方法を開発したのであ
る。
た加速冷却型鋼板における従来技術の種々の問題点に鑑
み、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた結果、適
正な含有成分および成分割合に調整し、オーステナイト
再結晶温度域における圧延条件を適正に制御することに
より、高温加熱を行っても優れた靭性を有する加速冷却
型４９０Ｎ/ｍｍ2級鋼板の製造方法を開発したのであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高靭性鋼板
の製造方法の特徴とするところは、 Ｃ ０.１３〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜０.５０
ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５〜１.０ｗｔ％、Ａｌ０.００５〜０.０５０
ｗｔ％ を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を１２
００〜１３００℃の温度に加熱し、オーステナイト再結
晶温度域において全圧下率６０％以上の圧下を行った
後、速やかにＡｒ3＋１００℃の温度に水冷を行い、そ
の後Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度において全
圧下率５０％以上の圧下を行って圧延を完了させた後、
４００〜６５０℃の温度まで２〜１５℃／ｓｅｃの冷却
速度で冷却することにある。
の製造方法の特徴とするところは、 Ｃ ０.１３〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜０.５０
ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５〜１.０ｗｔ％、Ａｌ０.００５〜０.０５０
ｗｔ％ を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を１２
００〜１３００℃の温度に加熱し、オーステナイト再結
晶温度域において全圧下率６０％以上の圧下を行った
後、速やかにＡｒ3＋１００℃の温度に水冷を行い、そ
の後Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度において全
圧下率５０％以上の圧下を行って圧延を完了させた後、
４００〜６５０℃の温度まで２〜１５℃／ｓｅｃの冷却
速度で冷却することにある。
【０００８】本発明に係る高靭性鋼板の製造方法につい
て、以下詳細に説明する。
て、以下詳細に説明する。
【０００９】先ず、本発明に係る高靭性鋼板の製造方法
において、使用する鋼の含有成分および成分割合につい
て説明する。
において、使用する鋼の含有成分および成分割合につい
て説明する。
【００１０】Ｃは強度を確保するために不可欠の元素で
あり、含有量が０.１３ｗｔ％未満では強度不足にな
り、また、０.２０ｗｔ％を越えて過剰に含有させると
溶接性が著しく低下する。よって、Ｃ含有量は０.１３
〜０.２０ｗｔ％とする。
あり、含有量が０.１３ｗｔ％未満では強度不足にな
り、また、０.２０ｗｔ％を越えて過剰に含有させると
溶接性が著しく低下する。よって、Ｃ含有量は０.１３
〜０.２０ｗｔ％とする。
【００１１】Ｓｉは含有量が０.０５ｗｔ％未満では脱
酸効果が期待できず、また、０.５０ｗｔ％を越えて過
剰に含有させると溶接性が劣化し、かつ、製造費用の上
昇を招来する。よって、Ｓｉ含有量は０.０５〜０.５０
ｗｔ％とする。
酸効果が期待できず、また、０.５０ｗｔ％を越えて過
剰に含有させると溶接性が劣化し、かつ、製造費用の上
昇を招来する。よって、Ｓｉ含有量は０.０５〜０.５０
ｗｔ％とする。
【００１２】Ｍｎは強度および靭性を高くするのに有効
な元素であり、含有量が０.５ｗｔ％未満ではこのよう
な効果を期待することができず、また、１.０ｗｔ％を
越えて含有させると溶接性を劣化し、かつ、製造費用の
上昇を招来する。よって、Ｍｎ含有量は０.５〜１.０ｗ
ｔ％とする。
な元素であり、含有量が０.５ｗｔ％未満ではこのよう
な効果を期待することができず、また、１.０ｗｔ％を
越えて含有させると溶接性を劣化し、かつ、製造費用の
上昇を招来する。よって、Ｍｎ含有量は０.５〜１.０ｗ
ｔ％とする。
【００１３】Ａｌは脱酸のために必要な元素であり、
０.００５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.
０５０ｗｔ％を越えて過剰に含有させると非金属介在物
が増加して靭性が低下し、かつ、製造費用の上昇を招来
する。よって、Ａｌ含有量は０.００５〜０.０５０ｗｔ
％とする。
０.００５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.
０５０ｗｔ％を越えて過剰に含有させると非金属介在物
が増加して靭性が低下し、かつ、製造費用の上昇を招来
する。よって、Ａｌ含有量は０.００５〜０.０５０ｗｔ
％とする。
【００１４】次に、本発明に係る高靭性鋼板の製造方法
における加熱、圧延および冷却条件について説明する。
における加熱、圧延および冷却条件について説明する。
【００１５】加熱温度は生産性を向上させるためには、
１２００℃以上の温度とする必要があり、また、１３０
０℃を越える加熱温度では初期オーステナイト粒が粗大
化してしまい、その後の圧延および冷却の条件をどのよ
うに制御しても、最終の組織が微細化しないので、靭性
を確保することが困難となる。よって、加熱温度は１２
００〜１３００℃とする。
１２００℃以上の温度とする必要があり、また、１３０
０℃を越える加熱温度では初期オーステナイト粒が粗大
化してしまい、その後の圧延および冷却の条件をどのよ
うに制御しても、最終の組織が微細化しないので、靭性
を確保することが困難となる。よって、加熱温度は１２
００〜１３００℃とする。
【００１６】圧延は、オーステナイト再結晶温度域にお
いて全圧下率６０％以上の圧下を行うこと、および、Ａ
ｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度域において全圧下
率５０％以上の圧延を行うことが重要な工程である。
いて全圧下率６０％以上の圧下を行うこと、および、Ａ
ｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度域において全圧下
率５０％以上の圧延を行うことが重要な工程である。
【００１７】オーステナイト再結晶温度域において全圧
下率を６０％以上で圧下を行うのは、高温加熱により粗
大化しているオーステナイト粒を微細な再結晶オーステ
ナイト粒となし、靭性を向上させるためである。
下率を６０％以上で圧下を行うのは、高温加熱により粗
大化しているオーステナイト粒を微細な再結晶オーステ
ナイト粒となし、靭性を向上させるためである。
【００１８】図１にオーステナイト再結晶温度域におけ
る全圧下率と靭性の関係を示してあり、オーステナイト
再結晶温度域における全圧下率が大きい程靭性が向上す
る傾向にあり、安定して良好な靭性を確保するために
は、オーステナイト再結晶温度域における全圧下率を少
なくとも６０％以上とする必要がある。なお、図１にお
いて、０.１８ｗｔ％Ｃ−０.１５ｗｔ％Ｓｉ−０.７６
ｗｔ％Ｍｎ−０.０２１ｗｔ％Ａｌの鋼を使用し、板厚
２５ｍｍである。
る全圧下率と靭性の関係を示してあり、オーステナイト
再結晶温度域における全圧下率が大きい程靭性が向上す
る傾向にあり、安定して良好な靭性を確保するために
は、オーステナイト再結晶温度域における全圧下率を少
なくとも６０％以上とする必要がある。なお、図１にお
いて、０.１８ｗｔ％Ｃ−０.１５ｗｔ％Ｓｉ−０.７６
ｗｔ％Ｍｎ−０.０２１ｗｔ％Ａｌの鋼を使用し、板厚
２５ｍｍである。
【００１９】また、Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の
温度において全圧下率５０％以上の圧延を行うのは、オ
ーステナイト未再結晶温度域の低温側もしくはオーステ
ナイトとフェライトの二相域において圧下を行うことに
より、オーステナイト粒にフェライトの生成核となる変
形帯を多く導入し、フェライトを微細化して靭性を向上
させるためである。しかし、圧下を行う温度がＡｒ3＋
１００℃を越えると微細なフェライトを生成させるため
に必要な変形帯がオーステナイト中に充分導入できなく
なり、Ａｒ3−５０℃未満ではフェライトが加工硬化を
受け、靭性が劣化するためである。
温度において全圧下率５０％以上の圧延を行うのは、オ
ーステナイト未再結晶温度域の低温側もしくはオーステ
ナイトとフェライトの二相域において圧下を行うことに
より、オーステナイト粒にフェライトの生成核となる変
形帯を多く導入し、フェライトを微細化して靭性を向上
させるためである。しかし、圧下を行う温度がＡｒ3＋
１００℃を越えると微細なフェライトを生成させるため
に必要な変形帯がオーステナイト中に充分導入できなく
なり、Ａｒ3−５０℃未満ではフェライトが加工硬化を
受け、靭性が劣化するためである。
【００２０】図２に示すように圧延の温度がＡｒ3＋１
００℃〜Ａｒ3−５０℃であっても、全圧下率が５０％
未満では微細なフェライトを生成させるために必要な変
形帯がオーステナイト中に充分導入できないため、目標
の靭性値を確保することができない。鋼種および板厚は
図１の場合と同じである。
００℃〜Ａｒ3−５０℃であっても、全圧下率が５０％
未満では微細なフェライトを生成させるために必要な変
形帯がオーステナイト中に充分導入できないため、目標
の靭性値を確保することができない。鋼種および板厚は
図１の場合と同じである。
【００２１】本発明に係る高靭性鋼板の製造方法は、生
産性を向上させるために高温加熱を行っているため、オ
ーステナイト再結晶温度域における圧延完了温度が高く
なる可能性があり、この場合には、必然的にその後の未
再結晶温度域における圧延までの時間が長くなるので、
高温加熱による生産性向上の効果が消失してしまうこと
がある。
産性を向上させるために高温加熱を行っているため、オ
ーステナイト再結晶温度域における圧延完了温度が高く
なる可能性があり、この場合には、必然的にその後の未
再結晶温度域における圧延までの時間が長くなるので、
高温加熱による生産性向上の効果が消失してしまうこと
がある。
【００２２】このため、本発明に係る高靭性鋼板の製造
方法においては、圧延までの時間の短縮を図り、高温加
熱による高い生産性を維持するため、オーステナイト再
結晶温度域における圧延後には必ず水冷を行う必要があ
る。この場合、冷却停止温度がＡｒ3＋１００℃未満の
温度になると、Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度
における圧下率を確保することが不可能となり靭性が劣
化する。よって、オーステナイト再結晶温度域における
圧延後の水冷はＡｒ3＋１００℃までとする。
方法においては、圧延までの時間の短縮を図り、高温加
熱による高い生産性を維持するため、オーステナイト再
結晶温度域における圧延後には必ず水冷を行う必要があ
る。この場合、冷却停止温度がＡｒ3＋１００℃未満の
温度になると、Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度
における圧下率を確保することが不可能となり靭性が劣
化する。よって、オーステナイト再結晶温度域における
圧延後の水冷はＡｒ3＋１００℃までとする。
【００２３】次に、冷却条件を説明する。冷却停止温度
は４００℃未満では鋼板の平坦度の確保が困難となり、
６５０℃を越える冷却停止温度では強度上昇効果を得る
ことができない。よって、冷却停止温度は４００〜６５
０℃とする
は４００℃未満では鋼板の平坦度の確保が困難となり、
６５０℃を越える冷却停止温度では強度上昇効果を得る
ことができない。よって、冷却停止温度は４００〜６５
０℃とする
【００２４】冷却速度が２℃／ｓｅｃ未満の遅い速度で
は強度上昇効果を期待することができず、また、１５℃
／ｓｅｃを越えるような速い速度では、鋼板の平坦度の
確保が困難となる。よって、冷却速度は２〜１５℃／ｓ
ｅｃとする。
は強度上昇効果を期待することができず、また、１５℃
／ｓｅｃを越えるような速い速度では、鋼板の平坦度の
確保が困難となる。よって、冷却速度は２〜１５℃／ｓ
ｅｃとする。
【００２５】
【実 施 例】本発明に係る高靭性鋼板の製造方法の実
施例を説明する。
施例を説明する。
【００２６】表１に示す含有成分および成分割合の鋼を
使用して、表２に示す条件により製造を行った。表３に
機械的性質を示す。表１に示した鋼は、本発明に係る高
靭性鋼板の製造方法において使用する鋼の含有成分およ
び成分割合である。表２において、鋼記号Ａ１、Ａ２・
・・は、表１の鋼Ａに対して異なる製造条件を適用した
ことを示しており、鋼記号Ｂ１、Ｂ２・・・等について
も同様である。表３において、Ａ１、Ｂ１、Ｃ１、Ｄ
１、Ｄ２、Ｅ１は、何れも本発明に係る高靭性鋼板の製
造方法において規定している加熱、圧延、冷却条件によ
り製造したものであり、引張強さは４９０Ｎ／ｍｍ2以
上で、靭性も目標とするｖＴｒｓ−２０以下であり、優
れた特性であることがわかる。また、表３から、比較鋼
Ａ２はオーステナイト再結晶温度域における全圧下率が
小さいため、比較鋼Ａ３はＡｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５
０℃における全圧下率か小さいため、靭性が劣化してい
ることがわかる。比較鋼Ｂ２は冷却停止温度が高いた
め、比較鋼Ｄ３は冷却速度が遅いため引張強さが４９０
Ｎ／ｍｍ2以下となっている。比較鋼Ｄ４は圧延仕上温
度がＡｒ3−５０℃未満であるため、比較鋼Ｅ２は圧延
仕げ温度がＡｒ3＋１００℃を越えており、Ａｒ3＋１０
０℃〜Ａｒ3−５０℃における圧下が行われていないの
で、靭性が劣化している。
使用して、表２に示す条件により製造を行った。表３に
機械的性質を示す。表１に示した鋼は、本発明に係る高
靭性鋼板の製造方法において使用する鋼の含有成分およ
び成分割合である。表２において、鋼記号Ａ１、Ａ２・
・・は、表１の鋼Ａに対して異なる製造条件を適用した
ことを示しており、鋼記号Ｂ１、Ｂ２・・・等について
も同様である。表３において、Ａ１、Ｂ１、Ｃ１、Ｄ
１、Ｄ２、Ｅ１は、何れも本発明に係る高靭性鋼板の製
造方法において規定している加熱、圧延、冷却条件によ
り製造したものであり、引張強さは４９０Ｎ／ｍｍ2以
上で、靭性も目標とするｖＴｒｓ−２０以下であり、優
れた特性であることがわかる。また、表３から、比較鋼
Ａ２はオーステナイト再結晶温度域における全圧下率が
小さいため、比較鋼Ａ３はＡｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５
０℃における全圧下率か小さいため、靭性が劣化してい
ることがわかる。比較鋼Ｂ２は冷却停止温度が高いた
め、比較鋼Ｄ３は冷却速度が遅いため引張強さが４９０
Ｎ／ｍｍ2以下となっている。比較鋼Ｄ４は圧延仕上温
度がＡｒ3−５０℃未満であるため、比較鋼Ｅ２は圧延
仕げ温度がＡｒ3＋１００℃を越えており、Ａｒ3＋１０
０℃〜Ａｒ3−５０℃における圧下が行われていないの
で、靭性が劣化している。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る高靭
性鋼板の製造方法は上記の構成であるから、高温加熱と
圧延途中における水冷を行うことにより靭性の優れた加
速冷却型４９０ｎ／ｍｍ2級鋼板を高い生産性により製
造することができ、高価な合金元素を使用することがな
いという優れた効果を有するものである。
性鋼板の製造方法は上記の構成であるから、高温加熱と
圧延途中における水冷を行うことにより靭性の優れた加
速冷却型４９０ｎ／ｍｍ2級鋼板を高い生産性により製
造することができ、高価な合金元素を使用することがな
いという優れた効果を有するものである。
【図１】オーステナイト再結晶温度域における全圧下率
とｖＴｒｓとの関係を示す図である。
とｖＴｒｓとの関係を示す図である。
【図２】Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃における全圧
下率とｖＴｒｓとの関係を示す図である。
下率とｖＴｒｓとの関係を示す図である。
【図３】加熱時間とスラブ中心部の温度との関係を示す
図である。
図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】Ｃ ０.１３〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５〜１.０ｗｔ％、Ａｌ ０.００５〜０.０５
０ｗｔ％ を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を１２
００〜１３００℃の温度に加熱し、オーステナイト再結
晶温度域において全圧下率６０％以上の圧下を行った
後、速やかにＡｒ3＋１００℃の温度に水冷を行い、そ
の後Ａｒ3＋１００℃〜Ａｒ3−５０℃の温度において全
圧下率５０％以上の圧下を行って圧延を完了させた後、
４００〜６５０℃の温度まで２〜１５℃／ｓｅｃの冷却
速度で冷却することを特徴とする高靭性鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18679191A JPH059574A (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | 高靭性鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18679191A JPH059574A (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | 高靭性鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059574A true JPH059574A (ja) | 1993-01-19 |
Family
ID=16194652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18679191A Pending JPH059574A (ja) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | 高靭性鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH059574A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA017569B1 (ru) * | 2010-10-20 | 2013-01-30 | Республиканское Унитарное Предприятие "Минская Печатная Фабрика" Гознака | Способ формирования изображения на металлизированной алюминием поверхности рулонного полимерного материала и травильный раствор для его осуществления |
-
1991
- 1991-07-01 JP JP18679191A patent/JPH059574A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA017569B1 (ru) * | 2010-10-20 | 2013-01-30 | Республиканское Унитарное Предприятие "Минская Печатная Фабрика" Гознака | Способ формирования изображения на металлизированной алюминием поверхности рулонного полимерного материала и травильный раствор для его осуществления |
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