JPH0576906A - ステンレス用冷間圧延法 - Google Patents
ステンレス用冷間圧延法Info
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- JPH0576906A JPH0576906A JP24322291A JP24322291A JPH0576906A JP H0576906 A JPH0576906 A JP H0576906A JP 24322291 A JP24322291 A JP 24322291A JP 24322291 A JP24322291 A JP 24322291A JP H0576906 A JPH0576906 A JP H0576906A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ステンレス圧延において良好な表面光沢を
得、高速で歩留りよく圧延すること。 【構成】 ４０℃における粒度が１００cＳt〜４００c
Ｓtである多価アルコールと高級脂肪酸とのエステル類
を２０〜９９．５重量％以上含む圧延油を平均粒径３μ
m以下のエマルジョンとしてクーラントに用いるステン
レスの冷間圧延法。
得、高速で歩留りよく圧延すること。 【構成】 ４０℃における粒度が１００cＳt〜４００c
Ｓtである多価アルコールと高級脂肪酸とのエステル類
を２０〜９９．５重量％以上含む圧延油を平均粒径３μ
m以下のエマルジョンとしてクーラントに用いるステン
レスの冷間圧延法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間圧延法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来ステンレス圧延に用いられているニ
ートオイルは、低粘度鉱物油を主成分としてるため、冷
却効果は低く、更に火災の危険性が大きいことなどから
圧延速度を高くすることが出来なかった。一方、一般に
使用されている循環式冷間圧延油のエマルジョン平均粒
径は、５〜１０μmであり、ステンレス圧延の使用に於
ては、ワークロール粗度を小さくしても、オイルピット
が大きく、粗度も大となる。即ち、ステンレス鋼板に要
求される光沢が損なわれる。低粘度圧延油をエマルジョ
ンにして用いた場合、高速、高圧下圧延ではヒートスク
ラッチが問題となり、高速、低圧下圧延では入側の粗度
の程度によっては、出側で目標とする表面粗度が得られ
ない。更に低速、高圧下では生産性が得られない等の問
題がある。
ートオイルは、低粘度鉱物油を主成分としてるため、冷
却効果は低く、更に火災の危険性が大きいことなどから
圧延速度を高くすることが出来なかった。一方、一般に
使用されている循環式冷間圧延油のエマルジョン平均粒
径は、５〜１０μmであり、ステンレス圧延の使用に於
ては、ワークロール粗度を小さくしても、オイルピット
が大きく、粗度も大となる。即ち、ステンレス鋼板に要
求される光沢が損なわれる。低粘度圧延油をエマルジョ
ンにして用いた場合、高速、高圧下圧延ではヒートスク
ラッチが問題となり、高速、低圧下圧延では入側の粗度
の程度によっては、出側で目標とする表面粗度が得られ
ない。更に低速、高圧下では生産性が得られない等の問
題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ステンレス圧延に於い
て、良好な表面光沢を得、高速で歩留りよく圧延するた
めの技術を提供する。
て、良好な表面光沢を得、高速で歩留りよく圧延するた
めの技術を提供する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は多価アルコール
と高級脂肪酸とのエステル類で、かつ４０℃における粘
度が８０cＳt以上４００cＳt以下である潤滑成分を２０
〜９９．５重量％含有する圧延油を用い、体積分布の平
均粒径が３μm以下、標準偏差１μm以下で、かつ平均粒
径から標準偏差の３倍を越えない粒子の体積分率が９０
％以上であるエマルジョンをクーラントとして供給する
ステンレス冷間圧延法に関する。
と高級脂肪酸とのエステル類で、かつ４０℃における粘
度が８０cＳt以上４００cＳt以下である潤滑成分を２０
〜９９．５重量％含有する圧延油を用い、体積分布の平
均粒径が３μm以下、標準偏差１μm以下で、かつ平均粒
径から標準偏差の３倍を越えない粒子の体積分率が９０
％以上であるエマルジョンをクーラントとして供給する
ステンレス冷間圧延法に関する。
【０００５】本発明に用いられる圧延油は、潤滑成分と
して４０℃における粘度が８０cＳt以上４００cＳt以下
の高級脂肪酸と多価アルコールとのエステル類を用い
る。用いるエステルは１種類でもよいし２種類以上の混
合物であってもよいが、４０℃における粘度が８０cＳt
以上４００cＳt以下であるべきである。粘度が８０cＳt
以下である場合にはステンレス鋼板の高速圧延において
焼付を防止することが難しく、粘度が４００cＳt以上で
ある場合には洗浄ラインにおける圧延鋼板の脱脂性が著
しく低下する。
して４０℃における粘度が８０cＳt以上４００cＳt以下
の高級脂肪酸と多価アルコールとのエステル類を用い
る。用いるエステルは１種類でもよいし２種類以上の混
合物であってもよいが、４０℃における粘度が８０cＳt
以上４００cＳt以下であるべきである。粘度が８０cＳt
以下である場合にはステンレス鋼板の高速圧延において
焼付を防止することが難しく、粘度が４００cＳt以上で
ある場合には洗浄ラインにおける圧延鋼板の脱脂性が著
しく低下する。
【０００６】これに該当するエステルとしては多価アル
コール、例えばエチレングリコール、プロピレングリコ
ール、グリセリン、ポリグリセリン、ペンタエリスリト
ール、ジペンタエリスリトール、トリメチロールプロパ
ン、ソルビタン等と脂肪酸、例えばラウリン酸、ミリス
チン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、リ
ノール酸、エルカ酸、リシノール酸、ヒドロキシステア
リン酸等とのエステルが例示される。特に好ましい潤滑
成分は、ＯＨ基を有する炭素の隣接炭素原子に水素原子
を有さないトリメチロールプロパン、ペンタエリスリト
ール等のヒンダードアルコールと高級脂肪酸とのエステ
ルである。これらのエステルは一般にヒンダードエステ
ルと呼ばれているが、これらのエステルは単に耐熱性に
優れているだけでなく、高い極圧に対しても油膜の粘度
上昇が少なく、油膜破壊を生じないため、ロール／スト
リップ間の金属接触を避けることができる。その結果ス
テンレスの焼付を防止でき、かつ油膜を薄くできるため
良好な表面光沢を有する仕上げ品を得ることができる。
ヒンダードアルコールとエステル化する上で好適な高級
脂肪酸は前述のごとき脂肪酸のいずれでもよいが、部分
的にまたは全部にリシノール酸または硬化リシノール酸
を用い、リシノール酸の残存水酸基の一部または全てを
他の脂肪酸、例えば酢酸、オクチル酸、ラウリン酸、ス
テアリン酸、リシノール酸、オレイン酸等のモノカルボ
ン酸、フマール酸、フタール酸、マレイン酸、アジピン
酸等のジカルボン酸等で更にエステル化して分子量を大
きくしたものであってもよい。あるいは脂肪酸の一部に
ダイマー酸を用い分子量を大きくしたものであってもよ
い。
コール、例えばエチレングリコール、プロピレングリコ
ール、グリセリン、ポリグリセリン、ペンタエリスリト
ール、ジペンタエリスリトール、トリメチロールプロパ
ン、ソルビタン等と脂肪酸、例えばラウリン酸、ミリス
チン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、リ
ノール酸、エルカ酸、リシノール酸、ヒドロキシステア
リン酸等とのエステルが例示される。特に好ましい潤滑
成分は、ＯＨ基を有する炭素の隣接炭素原子に水素原子
を有さないトリメチロールプロパン、ペンタエリスリト
ール等のヒンダードアルコールと高級脂肪酸とのエステ
ルである。これらのエステルは一般にヒンダードエステ
ルと呼ばれているが、これらのエステルは単に耐熱性に
優れているだけでなく、高い極圧に対しても油膜の粘度
上昇が少なく、油膜破壊を生じないため、ロール／スト
リップ間の金属接触を避けることができる。その結果ス
テンレスの焼付を防止でき、かつ油膜を薄くできるため
良好な表面光沢を有する仕上げ品を得ることができる。
ヒンダードアルコールとエステル化する上で好適な高級
脂肪酸は前述のごとき脂肪酸のいずれでもよいが、部分
的にまたは全部にリシノール酸または硬化リシノール酸
を用い、リシノール酸の残存水酸基の一部または全てを
他の脂肪酸、例えば酢酸、オクチル酸、ラウリン酸、ス
テアリン酸、リシノール酸、オレイン酸等のモノカルボ
ン酸、フマール酸、フタール酸、マレイン酸、アジピン
酸等のジカルボン酸等で更にエステル化して分子量を大
きくしたものであってもよい。あるいは脂肪酸の一部に
ダイマー酸を用い分子量を大きくしたものであってもよ
い。
【０００７】本発明に用いられる潤滑成分は少なくとも
多価アルコールと高級脂肪酸とのエステルを含有する。
このエステルは一種または二種以上の混合エステルであ
ってもよく、その粒度は４０℃において８０cＳtから４
００cＳt、より好ましくは２００〜３００cＳtであっ
て、圧延油全量の２０〜９９．５重量％、より好ましく
は６０〜９９．５重量％含まれるべきである。
多価アルコールと高級脂肪酸とのエステルを含有する。
このエステルは一種または二種以上の混合エステルであ
ってもよく、その粒度は４０℃において８０cＳtから４
００cＳt、より好ましくは２００〜３００cＳtであっ
て、圧延油全量の２０〜９９．５重量％、より好ましく
は６０〜９９．５重量％含まれるべきである。
【０００８】本発明圧延油中の潤滑成分はさらに一価ア
ルコール高級脂肪酸とのエステル、鉱物油、合成油等そ
の他の潤滑成分を含んでいてもよい。
ルコール高級脂肪酸とのエステル、鉱物油、合成油等そ
の他の潤滑成分を含んでいてもよい。
【０００９】本発明に於いて、クーラントとして使用さ
れるエマルジョンの粒径分布は、平均粒径３μm以下、
標準偏差(σ)１μm以下、３σ以内の体積分率が９０％
以上であることが望ましい。平均粒径が３μmを超える
と、良好な表面光沢が得られない。又、平均粒径３μm
以下であってもσが１μm以上及び／又は３σ以内の体
積分率が９０％未満の場合に於いては良好な表面光沢が
得られない。
れるエマルジョンの粒径分布は、平均粒径３μm以下、
標準偏差(σ)１μm以下、３σ以内の体積分率が９０％
以上であることが望ましい。平均粒径が３μmを超える
と、良好な表面光沢が得られない。又、平均粒径３μm
以下であってもσが１μm以上及び／又は３σ以内の体
積分率が９０％未満の場合に於いては良好な表面光沢が
得られない。
【００１０】前述のごとく粒径を調整するためには、乳
化剤の選択が重要である。必須乳化剤として非イオン界
面活性剤、例えば、ポリオキシアルキレンアルキルエー
テル、ポリオキシアルキレンアルキルフェニルエーテ
ル、ポリオキシアルキレン脂肪酸エステル、ポリオキシ
アルキレンソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシアル
キレンアルキルアミン等が例示される。乳化剤の含有量
は圧延油全量の０．５〜１５重量％、より好ましくは２
〜１０重量％である。乳化剤が１５％以上では潤滑性の
低下、油膜強度の低下をきたし、結果としてロールの損
傷、焼付等を引き起こしやすい。又、０．５％以下では
前述の粒径分布を得ることが難しい。さらに非イオン型
界面活性剤を使用しない場合には長期に亘り一定の粒径
分布を保つことが困難となる。以下、実施例をあげて本
発明を説明する。
化剤の選択が重要である。必須乳化剤として非イオン界
面活性剤、例えば、ポリオキシアルキレンアルキルエー
テル、ポリオキシアルキレンアルキルフェニルエーテ
ル、ポリオキシアルキレン脂肪酸エステル、ポリオキシ
アルキレンソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシアル
キレンアルキルアミン等が例示される。乳化剤の含有量
は圧延油全量の０．５〜１５重量％、より好ましくは２
〜１０重量％である。乳化剤が１５％以上では潤滑性の
低下、油膜強度の低下をきたし、結果としてロールの損
傷、焼付等を引き起こしやすい。又、０．５％以下では
前述の粒径分布を得ることが難しい。さらに非イオン型
界面活性剤を使用しない場合には長期に亘り一定の粒径
分布を保つことが困難となる。以下、実施例をあげて本
発明を説明する。
【００１１】
【実施例】表１に示す処方で、４種類の圧延油を調整し
た。
た。
【表１】
【００１２】この圧延油を５０℃の水に希釈し、ホモミ
キサー(Ｍ型：特殊機化工業製)を用いて、回転数１００
００ｒｐｍで１０分間撹拌しエマルジョンとした。コー
ルターカウンター(ＴＡ−II型：コールターエレクトロ
ニクス社製)を用いて求めたこのエマルジョンの体積分
布の平均粒径、標準偏差、及び体積分布率を同じく表１
に示す。コールターカウンター使用に際し、実施例１は
３０μｍアパーチャーチューブ、実施例２は５０μｍア
パーチャーチューブ、実施例３、４は１００μｍアパー
チャーチューブを用いた。
キサー(Ｍ型：特殊機化工業製)を用いて、回転数１００
００ｒｐｍで１０分間撹拌しエマルジョンとした。コー
ルターカウンター(ＴＡ−II型：コールターエレクトロ
ニクス社製)を用いて求めたこのエマルジョンの体積分
布の平均粒径、標準偏差、及び体積分布率を同じく表１
に示す。コールターカウンター使用に際し、実施例１は
３０μｍアパーチャーチューブ、実施例２は５０μｍア
パーチャーチューブ、実施例３、４は１００μｍアパー
チャーチューブを用いた。
【００１３】処方中、トリメチロールシプロパントリエ
ステルは、トリメチロールプロパン１４．４重量部、ト
ール油分解脂肪酸８５．６重量部を混合し、窒素気流中
で２６０℃で８時間反応させ、酸価１０のエステルを得
た。得られたエステルの４０℃における粘度は１００ｃ
Ｓｔであった。ペンタエリスリトール混合脂肪酸エステ
ルは、ペンタエリスリトール２５重量部、オレイン酸６
２．５重量部、およびダイマー酸１２．５重量部を混合
し、上と同様にして合成した。酸価は９、４０℃の粘度
は６７４．１ｃＳｔであった。トリメチロールプロパン
トリオレエートは市販品を用いた。４０℃における粘度
は４９．４ｃＳｔであった。牛脂脂肪酸メチルエステル
は市販品を用い、４０℃の粘度は４．８ｃｓｔであっ
た。
ステルは、トリメチロールプロパン１４．４重量部、ト
ール油分解脂肪酸８５．６重量部を混合し、窒素気流中
で２６０℃で８時間反応させ、酸価１０のエステルを得
た。得られたエステルの４０℃における粘度は１００ｃ
Ｓｔであった。ペンタエリスリトール混合脂肪酸エステ
ルは、ペンタエリスリトール２５重量部、オレイン酸６
２．５重量部、およびダイマー酸１２．５重量部を混合
し、上と同様にして合成した。酸価は９、４０℃の粘度
は６７４．１ｃＳｔであった。トリメチロールプロパン
トリオレエートは市販品を用いた。４０℃における粘度
は４９．４ｃＳｔであった。牛脂脂肪酸メチルエステル
は市販品を用い、４０℃の粘度は４．８ｃｓｔであっ
た。
【００１４】四球式摩擦試験 表１に示す圧延油を下記条件で四球式摩擦試験に供し
た。 試料 :ニート 測定温度:５０℃ 回転数 :５００rpm ボール :φ１／２インチ ＳＵＳ４４０℃ 荷重負荷速度:１２０kg／分 結果を表２に示す。
た。 試料 :ニート 測定温度:５０℃ 回転数 :５００rpm ボール :φ１／２インチ ＳＵＳ４４０℃ 荷重負荷速度:１２０kg／分 結果を表２に示す。
【００１５】
【表２】
【００１６】高速圧延試験 表１に示す処方の圧延油を水に希釈して５重量％エマル
ジョン(温度６０℃)を得、これを２段高速試験圧延機に
６ ｌ／分の条件で、トロコイドポンプを使用して供給
しつつ、ＳＵＳ４３０を表３に示す条件で冷間圧延し
た。
ジョン(温度６０℃)を得、これを２段高速試験圧延機に
６ ｌ／分の条件で、トロコイドポンプを使用して供給
しつつ、ＳＵＳ４３０を表３に示す条件で冷間圧延し
た。
【００１７】
【表３】
【００１８】板表面光沢度ならびに光沢の有無を表４に
示す。
示す。
【表４】
【００１９】表２、表４から明らかなごとく、本発明の
圧延油が耐ヒート性に優れかつ、高表面光沢材が得られ
ることがわかる。
圧延油が耐ヒート性に優れかつ、高表面光沢材が得られ
ることがわかる。
【００２０】タンデムミルによる実機試験 表１の処方の圧延油の５重量％エマルジョンを７５０ｍ
3のタンクに建浴し、この圧延油エマルジョンをタンデ
ムミルのワークロールに２５０００ ｌ／分で供給しな
がら、熱間圧延、焼鈍、酸洗、コイルグラインダ処方を
施したＳＵＳ４３０を表５に示す圧延条件で冷間圧延し
た。結果を同じく表５に示す。
3のタンクに建浴し、この圧延油エマルジョンをタンデ
ムミルのワークロールに２５０００ ｌ／分で供給しな
がら、熱間圧延、焼鈍、酸洗、コイルグラインダ処方を
施したＳＵＳ４３０を表５に示す圧延条件で冷間圧延し
た。結果を同じく表５に示す。
【００２１】
【表５】
【００２２】以上の結果、本発明の圧延油が実機に於て
も、耐ヒート性に優れかつ高表面光沢材を得られること
が確認された。
も、耐ヒート性に優れかつ高表面光沢材を得られること
が確認された。
【００２３】
【発明の効果】本発明圧延法を用いると焼付を生じるこ
となく、表面光沢の良好なステンレス鋼板の高速高圧下
冷間圧延が可能となる。
となく、表面光沢の良好なステンレス鋼板の高速高圧下
冷間圧延が可能となる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 145:36 145:38 149:04 125:14） Ｃ１０Ｎ 30:00 Ａ 8217−4Ｈ 40:24 (72)発明者 村田 宰一 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 高東 啓嗣 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 森 郁夫 大阪府八尾市渋川町２丁目１番３号 日本 クエーカー・ケミカル株式会社内 (72)発明者 林 弘 大阪府八尾市渋川町２丁目１番３号 日本 クエーカー・ケミカル株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 ４０℃における粘度が８０cＳt〜４００
cＳtである多価アルコールと高級脂肪酸とのエステル類
を２０〜９９．５重量％、および非イオン型界面活性剤
を０．５重量％以上含む圧延油を用い、これを１〜２０
重量％の濃度で水に希釈し、体積分布の平均粒径が３μ
m以下、標準偏差が１μm以下であり、かつ平均粒径から
標準偏差の３倍を越えない粒子の体積分率が９０％以上
であるエマルジョンをクーラントとして供給するステン
レス冷間圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24322291A JP3027246B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | ステンレス用冷間圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24322291A JP3027246B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | ステンレス用冷間圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0576906A true JPH0576906A (ja) | 1993-03-30 |
| JP3027246B2 JP3027246B2 (ja) | 2000-03-27 |
Family
ID=17100651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24322291A Expired - Lifetime JP3027246B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | ステンレス用冷間圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3027246B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11222598A (ja) * | 1998-02-06 | 1999-08-17 | Nippon Steel Corp | 冷間圧延油組成物 |
| JP2000026878A (ja) * | 1998-07-07 | 2000-01-25 | Kyodo Yushi Co Ltd | ステンレス鋼板用水溶性冷間圧延油剤及び圧延方法 |
| JP2010189461A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-02 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 冷間圧延油用添加剤及び冷間圧延油 |
-
1991
- 1991-09-24 JP JP24322291A patent/JP3027246B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11222598A (ja) * | 1998-02-06 | 1999-08-17 | Nippon Steel Corp | 冷間圧延油組成物 |
| JP2000026878A (ja) * | 1998-07-07 | 2000-01-25 | Kyodo Yushi Co Ltd | ステンレス鋼板用水溶性冷間圧延油剤及び圧延方法 |
| JP2010189461A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-02 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 冷間圧延油用添加剤及び冷間圧延油 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3027246B2 (ja) | 2000-03-27 |
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Legal Events
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