JPH0572164A - 燃料の誘電率検知装置 - Google Patents
燃料の誘電率検知装置Info
- Publication number
- JPH0572164A JPH0572164A JP3230014A JP23001491A JPH0572164A JP H0572164 A JPH0572164 A JP H0572164A JP 3230014 A JP3230014 A JP 3230014A JP 23001491 A JP23001491 A JP 23001491A JP H0572164 A JPH0572164 A JP H0572164A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- output
- frequency
- resistor
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 69
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 36
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims description 27
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 32
- 239000004020 conductor Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 abstract 2
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 29
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N methanol Substances OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 8
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 2
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
- G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
- G01R27/26—Measuring inductance or capacitance; Measuring quality factor, e.g. by using the resonance method; Measuring loss factor; Measuring dielectric constants ; Measuring impedance or related variables
- G01R27/2617—Measuring dielectric properties, e.g. constants
- G01R27/2635—Sample holders, electrodes or excitation arrangements, e.g. sensors or measuring cells
- G01R27/267—Coils or antennae arrangements, e.g. coils surrounding the sample or transmitter/receiver antennae
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/02—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance
- G01N27/22—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating capacitance
- G01N27/221—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating capacitance by investigating the dielectric properties
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/26—Oils; Viscous liquids; Paints; Inks
- G01N33/28—Oils, i.e. hydrocarbon liquids
- G01N33/2835—Specific substances contained in the oils or fuels
- G01N33/2852—Alcohol in fuels
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃料の誘電率変化に対して装置の出力変化を
最大にすると共に、湿度等の環境の影響を受ける事のな
い精度の良い燃料の誘電率検知装置を得る。 【構成】 導電性電極３と単層巻コイル４との間に燃料
通路２を設け、絶縁体１中に単層巻コイル４と直列接続
された抵抗１０と抵抗１０の両端に現われる高周波信号
間の位相差を検知する位相比較器１１を封止してその接
続部の導体の寄生容量を小さくしてある。位相比較器１
１の出力が所定値となるように抵抗１０を介して単層巻
コイル４に高周波信号を電圧制御発振器１４から増幅器
１５を通して印加し、位相比較器１１の出力を低域通過
フィルタ１２と比較積分器１３を通して電圧制御発振器
１４を制御し、比較積分器１３の制御出力又は電圧制御
発振器１４の分周出力周波数が燃料の誘電率に相当す
る。
最大にすると共に、湿度等の環境の影響を受ける事のな
い精度の良い燃料の誘電率検知装置を得る。 【構成】 導電性電極３と単層巻コイル４との間に燃料
通路２を設け、絶縁体１中に単層巻コイル４と直列接続
された抵抗１０と抵抗１０の両端に現われる高周波信号
間の位相差を検知する位相比較器１１を封止してその接
続部の導体の寄生容量を小さくしてある。位相比較器１
１の出力が所定値となるように抵抗１０を介して単層巻
コイル４に高周波信号を電圧制御発振器１４から増幅器
１５を通して印加し、位相比較器１１の出力を低域通過
フィルタ１２と比較積分器１３を通して電圧制御発振器
１４を制御し、比較積分器１３の制御出力又は電圧制御
発振器１４の分周出力周波数が燃料の誘電率に相当す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、燃焼器等に供給され
る燃料の誘電率を非接触で検知して燃料の性状を判別す
る装置に関し、特に自動車等のエンジンに用いられる燃
料のアルコール含有率を測定する燃料の誘電率検知装置
に関するものである。
る燃料の誘電率を非接触で検知して燃料の性状を判別す
る装置に関し、特に自動車等のエンジンに用いられる燃
料のアルコール含有率を測定する燃料の誘電率検知装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、米国や欧州等の各国で、石油の消
費量の低減と、自動車排気ガスによる大気汚染の低減を
はかるため、ガソリン中にアルコールを混合した燃料が
自動車用として導入されつつある。この様なアルコール
混合燃料をガソリン燃料の空燃比にマッチングされたエ
ンジンにそのまま用いると、アルコールがガソリンに比
べ理論空燃比が小さいため空燃比がリーン化して運転が
困難となるため、アルコール混合燃料中のアルコール含
有率を検出して、この検出値に応じて空燃比、点火時期
等を調整している。
費量の低減と、自動車排気ガスによる大気汚染の低減を
はかるため、ガソリン中にアルコールを混合した燃料が
自動車用として導入されつつある。この様なアルコール
混合燃料をガソリン燃料の空燃比にマッチングされたエ
ンジンにそのまま用いると、アルコールがガソリンに比
べ理論空燃比が小さいため空燃比がリーン化して運転が
困難となるため、アルコール混合燃料中のアルコール含
有率を検出して、この検出値に応じて空燃比、点火時期
等を調整している。
【０００３】従来、上記のようなアルコール含有率の検
出にはアルコール混合燃料の誘電率を検出する方法と、
屈折率を検出する方法が主に提案されている。これらの
方法のうち本出願人は誘電率を検出する装置として先に
特願平３−２２４８８号を出願している。以下、この装
置を、図を用いて説明する。
出にはアルコール混合燃料の誘電率を検出する方法と、
屈折率を検出する方法が主に提案されている。これらの
方法のうち本出願人は誘電率を検出する装置として先に
特願平３−２２４８８号を出願している。以下、この装
置を、図を用いて説明する。
【０００４】図５は特願平３−２２４８８号にて示した
一実施例である。図においてＡはセンサ部であり、１は
セラミック、耐油性プラスチック等の絶縁体で形成さ
れ、内部に燃料が導かれる円筒容器状絶縁管としての絶
縁体、３は絶縁体１の内側に設けられ、その柱面が絶縁
体１の柱面と略平行で且つ絶縁体１と同軸の円柱状の導
電性電極、４は導電性電極３と対向する絶縁体１外側の
位置に巻回された単層巻コイル、４ａ，４ｂは単層巻コ
イル４のリードである。
一実施例である。図においてＡはセンサ部であり、１は
セラミック、耐油性プラスチック等の絶縁体で形成さ
れ、内部に燃料が導かれる円筒容器状絶縁管としての絶
縁体、３は絶縁体１の内側に設けられ、その柱面が絶縁
体１の柱面と略平行で且つ絶縁体１と同軸の円柱状の導
電性電極、４は導電性電極３と対向する絶縁体１外側の
位置に巻回された単層巻コイル、４ａ，４ｂは単層巻コ
イル４のリードである。
【０００５】２は単層巻コイル４の内周面と絶縁体１の
管壁を隔てて導電性電極３の外周面との間に形成された
燃料通路、５は導電性電極３が取り付けられ絶縁体１と
燃料シール７を介して結合されて全体で燃料容器を形成
するフランジで、ここでは導電性電極３と一体に形成さ
れた例を示しており、６は燃料通路２に燃料を導くニッ
プルである。
管壁を隔てて導電性電極３の外周面との間に形成された
燃料通路、５は導電性電極３が取り付けられ絶縁体１と
燃料シール７を介して結合されて全体で燃料容器を形成
するフランジで、ここでは導電性電極３と一体に形成さ
れた例を示しており、６は燃料通路２に燃料を導くニッ
プルである。
【０００６】この実施例は以上説明したように、導電性
電極３の外側に燃料通路２があり、さらにその外側に絶
縁体１を介して単層巻コイル４と言った構成を示した
が、この順番を逆にしても同等なものが得られることは
自明である。即ち、図６に示したようなセンサ部Ａも特
願平３−２２４８８号の請求範囲に含まれている。以降
図６を用いて説明を続ける。但し、説明の便宜上、形状
は異なるが図５との相当部分には、図５と同じ符号を用
いて説明する。
電極３の外側に燃料通路２があり、さらにその外側に絶
縁体１を介して単層巻コイル４と言った構成を示した
が、この順番を逆にしても同等なものが得られることは
自明である。即ち、図６に示したようなセンサ部Ａも特
願平３−２２４８８号の請求範囲に含まれている。以降
図６を用いて説明を続ける。但し、説明の便宜上、形状
は異なるが図５との相当部分には、図５と同じ符号を用
いて説明する。
【０００７】Ａはセンサ部であり、１はインジェクショ
ン成型が可能な耐油性プラスチックの円柱状絶縁体、４
は単層巻コイルであり、円柱状絶縁体コイルボビン４ｃ
に巻回されて絶縁体１中に封止されている。４ａ，４ｂ
は単層巻コイル４のリード、３は絶縁体１の外側に設け
られ、その柱面が単層巻コイル４の柱面と略平行で且つ
同軸の円筒状導電性電極であり、燃料シール７を介して
両側が円柱状絶縁体１と結合されて、全体で燃料容器を
形成している。２は導電性電極３から所定間隔離れて配
置された単層巻コイル４の外周面と円柱状絶縁体１のリ
ング状凹部の壁を介して導電性電極３の内周面との間に
形成された燃料通路、６は導電性電極３に取付けられ、
燃料通路２に燃料を導くニップルである。
ン成型が可能な耐油性プラスチックの円柱状絶縁体、４
は単層巻コイルであり、円柱状絶縁体コイルボビン４ｃ
に巻回されて絶縁体１中に封止されている。４ａ，４ｂ
は単層巻コイル４のリード、３は絶縁体１の外側に設け
られ、その柱面が単層巻コイル４の柱面と略平行で且つ
同軸の円筒状導電性電極であり、燃料シール７を介して
両側が円柱状絶縁体１と結合されて、全体で燃料容器を
形成している。２は導電性電極３から所定間隔離れて配
置された単層巻コイル４の外周面と円柱状絶縁体１のリ
ング状凹部の壁を介して導電性電極３の内周面との間に
形成された燃料通路、６は導電性電極３に取付けられ、
燃料通路２に燃料を導くニップルである。
【０００８】Ｂは検知回路部を示しており、１０は単層
巻コイル４のリード４ａに接続されて直列回路を成す直
列の抵抗、１１は抵抗１０の両端の信号が接続された０
°位相比較器、１２は位相比較器１１の出力が接続され
た低域通過フィルタ、１３は低域通過フィルタ１２の出
力と位相０°に相当する所定基準電圧Ｖref が接続され
た比較積分器、１４は比較積分器１３の出力が接続され
た電圧制御発振器、１５は電圧制御発振器１４の出力を
増幅する増幅器であり、その出力は前記直列回路に接続
され、１６は電圧制御発振器１４の出力周波数を分周す
る分周器である。
巻コイル４のリード４ａに接続されて直列回路を成す直
列の抵抗、１１は抵抗１０の両端の信号が接続された０
°位相比較器、１２は位相比較器１１の出力が接続され
た低域通過フィルタ、１３は低域通過フィルタ１２の出
力と位相０°に相当する所定基準電圧Ｖref が接続され
た比較積分器、１４は比較積分器１３の出力が接続され
た電圧制御発振器、１５は電圧制御発振器１４の出力を
増幅する増幅器であり、その出力は前記直列回路に接続
され、１６は電圧制御発振器１４の出力周波数を分周す
る分周器である。
【０００９】次にこの装置の動作について説明する。図
５，図６におけるセンサ部Ａはいずれも図４に示したよ
うな等価回路とその特性で概略与えられる。図４におい
て、（ａ）は並列共振等価回路を示し、（ｂ）はセンサ
部インピーダンス及び電流−電圧位相の周波数特性を示
し、（ｃ）は共振周波数−メタノール含有率特性を示し
ている。
５，図６におけるセンサ部Ａはいずれも図４に示したよ
うな等価回路とその特性で概略与えられる。図４におい
て、（ａ）は並列共振等価回路を示し、（ｂ）はセンサ
部インピーダンス及び電流−電圧位相の周波数特性を示
し、（ｃ）は共振周波数−メタノール含有率特性を示し
ている。
【００１０】図４（ａ）において、Ｉは電流、Ｖは電
圧、Ｚはインピーダンス、Ｌは単層巻コイル４のインダ
クタンス、Ｇf は燃料通路２中の燃料の誘電率εに応じ
て変化する単層巻コイル４と導電性電極３との間に生ず
る静電容量、Ｃp はリード４ａに寄生する浮遊容量や位
相比較器１１の入力容量等、燃料の誘電率εとは無関係
の容量である。ここで、図５，図６におけるセンサ部Ａ
のリード４ａに印加する信号の周波数を変化させると、
図４に示したような並列ＬＣ共振を示す。即ち、この時
の並列共振周波数ｆr は図中の記号を用いて、下記式で
示される。
圧、Ｚはインピーダンス、Ｌは単層巻コイル４のインダ
クタンス、Ｇf は燃料通路２中の燃料の誘電率εに応じ
て変化する単層巻コイル４と導電性電極３との間に生ず
る静電容量、Ｃp はリード４ａに寄生する浮遊容量や位
相比較器１１の入力容量等、燃料の誘電率εとは無関係
の容量である。ここで、図５，図６におけるセンサ部Ａ
のリード４ａに印加する信号の周波数を変化させると、
図４に示したような並列ＬＣ共振を示す。即ち、この時
の並列共振周波数ｆr は図中の記号を用いて、下記式で
示される。
【００１１】
【数１】
【００１２】ここで、Ｋ，ａ，ｂはセンサ部Ａの形状に
よって決まる定数である。共振周波数ｆr は数１式に示
したように燃料の誘電率εに依存するため、燃料の誘電
率εが大なる程共振周波数は低くなる。例えば、所定の
センサ形状で測定した結果では、燃料が誘電率ε＝３３
のメタノールでの共振周波数ｆr は約７．５MHz であ
り、誘電率ε＝２のガソリンでは約９．５MHz であっ
た。
よって決まる定数である。共振周波数ｆr は数１式に示
したように燃料の誘電率εに依存するため、燃料の誘電
率εが大なる程共振周波数は低くなる。例えば、所定の
センサ形状で測定した結果では、燃料が誘電率ε＝３３
のメタノールでの共振周波数ｆr は約７．５MHz であ
り、誘電率ε＝２のガソリンでは約９．５MHz であっ
た。
【００１３】また、メタノールとガソリンとの任意の混
合燃料においては、メタノールの含有率に応じて概略図
４に示したような共振周波数ｆr の変化を示した。即
ち、この共振周波数ｆr に対応する信号を検知する事に
より燃料の誘電率εひいてはメタノール混合燃料中のメ
タノール含有率を検知できる。
合燃料においては、メタノールの含有率に応じて概略図
４に示したような共振周波数ｆr の変化を示した。即
ち、この共振周波数ｆr に対応する信号を検知する事に
より燃料の誘電率εひいてはメタノール混合燃料中のメ
タノール含有率を検知できる。
【００１４】図５，図６における検知回路部Ｂは前記ｆ
r を検知するように構成されており、以下この検知回路
部Ｂの説明を続ける。燃料通路２にメタノール混合燃料
を流した状態で電圧制御発振器１４から増幅器１５によ
り抵抗１０と単層巻コイル４の直列回路に高周波信号が
与えられ、抵抗１０の両端、即ち前記直列回路に印加さ
れる高周波電圧信号と、単層巻コイル４に印加される高
周波電圧信号が位相比較器１１に入力され両者の位相が
比較される。今、前記共振周波数ｆr と同じ周波数の高
周波電圧信号が前記直列回路に印加されたとすると、図
４（ｂ）に示したようにセンサ部Ａの、電流−電圧位相
は０°となるので、抵抗１０の両端の高周波電圧の位相
差は０°となる。
r を検知するように構成されており、以下この検知回路
部Ｂの説明を続ける。燃料通路２にメタノール混合燃料
を流した状態で電圧制御発振器１４から増幅器１５によ
り抵抗１０と単層巻コイル４の直列回路に高周波信号が
与えられ、抵抗１０の両端、即ち前記直列回路に印加さ
れる高周波電圧信号と、単層巻コイル４に印加される高
周波電圧信号が位相比較器１１に入力され両者の位相が
比較される。今、前記共振周波数ｆr と同じ周波数の高
周波電圧信号が前記直列回路に印加されたとすると、図
４（ｂ）に示したようにセンサ部Ａの、電流−電圧位相
は０°となるので、抵抗１０の両端の高周波電圧の位相
差は０°となる。
【００１５】一方、前記共振周波数ｆr より低い周波数
の高周波電圧信号が前記直列回路に印加されたとする
と、図４（ｂ）に示したようにセンサ部Ａの電流−電圧
位相は０°より進んでいるので、抵抗１０の両端の高周
波電圧の位相差は前記直列回路に印加する高周波信号の
位相を基準にすると０°より大となる。従って、位相比
較器１１の出力を低域フィルタ１２を介して位相差に相
当する直流電圧に変換し、前記直流電圧と位相差０°に
相当する直流電圧Ｖref とを比較積分器１２に入力し
て、両者の差を積分し、比較積分器１２の出力を前記直
列回路に抵抗１０を介して高周波信号を印加している電
圧制御発振器１４に入力する事により、位相同期ループ
が形成される。
の高周波電圧信号が前記直列回路に印加されたとする
と、図４（ｂ）に示したようにセンサ部Ａの電流−電圧
位相は０°より進んでいるので、抵抗１０の両端の高周
波電圧の位相差は前記直列回路に印加する高周波信号の
位相を基準にすると０°より大となる。従って、位相比
較器１１の出力を低域フィルタ１２を介して位相差に相
当する直流電圧に変換し、前記直流電圧と位相差０°に
相当する直流電圧Ｖref とを比較積分器１２に入力し
て、両者の差を積分し、比較積分器１２の出力を前記直
列回路に抵抗１０を介して高周波信号を印加している電
圧制御発振器１４に入力する事により、位相同期ループ
が形成される。
【００１６】電圧制御発振器１４は前記位相同期ループ
により、抵抗１０の両端の高周波電圧信号間の位相差が
０°となるように制御するので、電圧制御発振器１４の
発振周波数は常に前記共振周波数ｆr で発振する事にな
る。よって、電圧制御発振器１４の出力周波数を分周器
16を介して適当な周波数に分周して周波数出力ｆout が
得られる。また、電圧制御発振器１４の発振周波数と制
御入力電圧とが一対一に対応する事に注目すると、比較
積分器１３の出力が電圧出力Ｖout としてとりだせる。
により、抵抗１０の両端の高周波電圧信号間の位相差が
０°となるように制御するので、電圧制御発振器１４の
発振周波数は常に前記共振周波数ｆr で発振する事にな
る。よって、電圧制御発振器１４の出力周波数を分周器
16を介して適当な周波数に分周して周波数出力ｆout が
得られる。また、電圧制御発振器１４の発振周波数と制
御入力電圧とが一対一に対応する事に注目すると、比較
積分器１３の出力が電圧出力Ｖout としてとりだせる。
【００１７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図６に
示したような装置では、必然的に単層巻コイル４のリー
ド４ａを短くする事が困難であり、リード４ａに寄生す
る浮遊容量が大きくなる。さらに、ノイズを除去するた
めにリード４ａにシールド線を用いるとさらに浮遊容量
が増大する。また、リード４ａからシールド部を離した
としても、リード４ａの通る位置や、まわりの湿度等の
環境によっても浮遊容量の値が変化してしまう。
示したような装置では、必然的に単層巻コイル４のリー
ド４ａを短くする事が困難であり、リード４ａに寄生す
る浮遊容量が大きくなる。さらに、ノイズを除去するた
めにリード４ａにシールド線を用いるとさらに浮遊容量
が増大する。また、リード４ａからシールド部を離した
としても、リード４ａの通る位置や、まわりの湿度等の
環境によっても浮遊容量の値が変化してしまう。
【００１８】この様な大きな浮遊容量は数１式に示した
Ｃp がＣs に対して大きくなる事を示しており、数１式
からわかるように燃料の誘電率εの変化に対して共振周
波数ｆr の変化率の低下を招く。また、浮遊容量の値が
環境などによって変化すると、同様に燃料の誘電率εが
変化しなくとも共振周波数ｆr の変化を招き、ひいては
燃料の誘電率検知精度に悪影響を与えるといった問題点
があった。
Ｃp がＣs に対して大きくなる事を示しており、数１式
からわかるように燃料の誘電率εの変化に対して共振周
波数ｆr の変化率の低下を招く。また、浮遊容量の値が
環境などによって変化すると、同様に燃料の誘電率εが
変化しなくとも共振周波数ｆr の変化を招き、ひいては
燃料の誘電率検知精度に悪影響を与えるといった問題点
があった。
【００１９】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、燃料の誘電率の変化に対して、
共振周波数の変化率をでき得る限り大きくする事ができ
るとともに、環境の変化等に対しても共振周波数が変化
しないような精度の高い燃料の誘電率検知装置を得る事
を目的とする。
ためになされたもので、燃料の誘電率の変化に対して、
共振周波数の変化率をでき得る限り大きくする事ができ
るとともに、環境の変化等に対しても共振周波数が変化
しないような精度の高い燃料の誘電率検知装置を得る事
を目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】この発明における燃料の
誘電率検知装置は、導電性電極と、絶縁体に封止されて
導電性電極から所定間隔離されて対向配置された検知コ
イルとを備えて、導電性電極と絶縁体との間に燃料が導
入されるとともに、検知コイルと直列接続されて直列回
路を成す抵抗と、直列回路へ高周波信号を印加する高周
波印加手段と、抵抗の両端に現れる高周波信号が入力さ
れる位相検知手段と、この位相検知手段の出力が所定値
となるように高周波印加手段の出力周波数を制御する制
御手段を備え、少なくとも抵抗および位相検知手段ある
いは位相検知手段を構成する部分とを検知コイルと一体
にして絶縁体に封止したものである。
誘電率検知装置は、導電性電極と、絶縁体に封止されて
導電性電極から所定間隔離されて対向配置された検知コ
イルとを備えて、導電性電極と絶縁体との間に燃料が導
入されるとともに、検知コイルと直列接続されて直列回
路を成す抵抗と、直列回路へ高周波信号を印加する高周
波印加手段と、抵抗の両端に現れる高周波信号が入力さ
れる位相検知手段と、この位相検知手段の出力が所定値
となるように高周波印加手段の出力周波数を制御する制
御手段を備え、少なくとも抵抗および位相検知手段ある
いは位相検知手段を構成する部分とを検知コイルと一体
にして絶縁体に封止したものである。
【００２１】
【作用】この発明においては、検知コイルと抵抗、およ
び位相検知手段あるいは位相検知手段を構成する部分と
を一体にして絶縁体中に封止したので、検知コイルから
抵抗、または位相検知手段とを接続するリードに寄生す
る浮遊容量を最低にでき、共振周波数の変化率を大きく
できる。
び位相検知手段あるいは位相検知手段を構成する部分と
を一体にして絶縁体中に封止したので、検知コイルから
抵抗、または位相検知手段とを接続するリードに寄生す
る浮遊容量を最低にでき、共振周波数の変化率を大きく
できる。
【００２２】
実施例１．以下、この発明の一実施例を図について説明
する。図１おいて、符号１〜１６で示される各ブロック
の果たす役割は図６に示した従来例と同一であるが、従
来例において、抵抗１０及び位相比較器１１が検知回路
部Ｂに設置されていたのに対して、本実施例において
は、センサ部Ａに設置されており、さらに単層巻コイル
４と一体となって絶縁体１に封止されている。
する。図１おいて、符号１〜１６で示される各ブロック
の果たす役割は図６に示した従来例と同一であるが、従
来例において、抵抗１０及び位相比較器１１が検知回路
部Ｂに設置されていたのに対して、本実施例において
は、センサ部Ａに設置されており、さらに単層巻コイル
４と一体となって絶縁体１に封止されている。
【００２３】次にこの発明の一実施例の具体例を図２に
ついて説明する。図２において、位相比較器として排他
的論理和回路１１ｄを用いて、抵抗１０の両端に現れる
高周波電圧信号の位相差が０°とするような位相同期ル
ープを形成した場合の具体例を示している。但し、図２
の例では、位相比較器１１は、排他的論理和回路１１ｄ
と、この各入力端子に各出力端子が接続された２つのイ
ンバータ１１ｂ，１１ｃとから構成されている。図１で
は、位相比較器１１全体がセンサ部Ａ側に設置されてお
り、図２では、入力端子が抵抗１０及び単層巻コイル４
に接続されたインバータ１１ｂがセンサ部Ａ側に、ま
た、インバータ１１ｃと排他的論理和回路１１ｄが検知
回路部Ｂ側に設置されていて異なるが、抵抗１０と位相
比較器１１（図２では位相比較器１１のインバータ１１
ｂ）と単層巻コイル４とを一体にしてセンサ部Ａに設置
する事により、単層巻コイル４と抵抗１０，位相比較器
１１とを接続する導体に寄生する容量をできる限り小さ
くしている点では本質的に同一である。
ついて説明する。図２において、位相比較器として排他
的論理和回路１１ｄを用いて、抵抗１０の両端に現れる
高周波電圧信号の位相差が０°とするような位相同期ル
ープを形成した場合の具体例を示している。但し、図２
の例では、位相比較器１１は、排他的論理和回路１１ｄ
と、この各入力端子に各出力端子が接続された２つのイ
ンバータ１１ｂ，１１ｃとから構成されている。図１で
は、位相比較器１１全体がセンサ部Ａ側に設置されてお
り、図２では、入力端子が抵抗１０及び単層巻コイル４
に接続されたインバータ１１ｂがセンサ部Ａ側に、ま
た、インバータ１１ｃと排他的論理和回路１１ｄが検知
回路部Ｂ側に設置されていて異なるが、抵抗１０と位相
比較器１１（図２では位相比較器１１のインバータ１１
ｂ）と単層巻コイル４とを一体にしてセンサ部Ａに設置
する事により、単層巻コイル４と抵抗１０，位相比較器
１１とを接続する導体に寄生する容量をできる限り小さ
くしている点では本質的に同一である。
【００２４】１５ａはインバータ、１５ｃ，１５ｂは第
１，第２のＤフリップフロップ回路であり、これらは増
幅器１５を構成している。また、１７は、出力端子がリ
ード４ｂに、非反転入力端子が分圧用可変抵抗の摺動接
点部に接続されたオペアンプである。また、回路各部分
Ｐ１〜Ｐ６の信号のタイムチャートを図３に示した。
１，第２のＤフリップフロップ回路であり、これらは増
幅器１５を構成している。また、１７は、出力端子がリ
ード４ｂに、非反転入力端子が分圧用可変抵抗の摺動接
点部に接続されたオペアンプである。また、回路各部分
Ｐ１〜Ｐ６の信号のタイムチャートを図３に示した。
【００２５】次に、図２を主に参照して本実施例の動作
について説明する。電圧制御発振器１４から出力される
高周波矩形波信号Ｐ１は第１のＤフリップフロップ回路
１５ｃのＣＫポートに入力され、第２のＤフリップフロ
ップ回路１５ｂのＣＫポートには前記矩形波信号Ｐ１を
インバータ回路１５ａで位相反転した信号が入力され
る。ここで第２のＤフリップフロップ回路１５ｂのＤポ
ートには第１のＤフリップフロップ回路１５ｃの反転出
力ポートの信号が入力され、第１のＤフリップフロップ
回路１５ｃのＤポートには第２のＤフリップフロップ回
路１５ｂの出力ポートＱの信号が入力されている。
について説明する。電圧制御発振器１４から出力される
高周波矩形波信号Ｐ１は第１のＤフリップフロップ回路
１５ｃのＣＫポートに入力され、第２のＤフリップフロ
ップ回路１５ｂのＣＫポートには前記矩形波信号Ｐ１を
インバータ回路１５ａで位相反転した信号が入力され
る。ここで第２のＤフリップフロップ回路１５ｂのＤポ
ートには第１のＤフリップフロップ回路１５ｃの反転出
力ポートの信号が入力され、第１のＤフリップフロップ
回路１５ｃのＤポートには第２のＤフリップフロップ回
路１５ｂの出力ポートＱの信号が入力されている。
【００２６】このため、抵抗１０を介して単層巻コイル
４に印加される高周波信号である第１のＤフリップフロ
ップ回路１５ｃの出力ポートＱの信号Ｐ２は、前記高周
波矩形波信号Ｐ１の立ち上がりでデータが更新され、信
号Ｐ１を１／２分周した信号となる。インバータ１１ｃ
を介して排他的論理和回路１１ｄに入力される第２のＤ
フリップフロップ回路１５ｂの出力ポートＱの信号Ｐ３
は、信号Ｐ１の立ち下がりで更新されて、前記信号Ｐ２
と同一周波数で、位相が９０°異なる信号となる。
４に印加される高周波信号である第１のＤフリップフロ
ップ回路１５ｃの出力ポートＱの信号Ｐ２は、前記高周
波矩形波信号Ｐ１の立ち上がりでデータが更新され、信
号Ｐ１を１／２分周した信号となる。インバータ１１ｃ
を介して排他的論理和回路１１ｄに入力される第２のＤ
フリップフロップ回路１５ｂの出力ポートＱの信号Ｐ３
は、信号Ｐ１の立ち下がりで更新されて、前記信号Ｐ２
と同一周波数で、位相が９０°異なる信号となる。
【００２７】排他的論理和回路１１ｄの他方の入力に
は、抵抗１０と単層巻コイル４との接続点、即ち単層巻
コイル４に印加される信号Ｐ４がインバータ１１ｂを介
して入力され、信号Ｐ３の反転信号と位相比較される。
ここで、抵抗１０と単層巻コイル４との接続点に現れる
高周波の信号Ｐ４は図３に示したように正弦波的である
ので、その直流レベルをオペアンプ１７とオペアンプ１
７に接続された可変抵抗により、インバータ１１ｂの判
定レベルとなるように調整することで正弦波的信号Ｐ４
を波形整形して矩形波信号Ｐ５が得られる。
は、抵抗１０と単層巻コイル４との接続点、即ち単層巻
コイル４に印加される信号Ｐ４がインバータ１１ｂを介
して入力され、信号Ｐ３の反転信号と位相比較される。
ここで、抵抗１０と単層巻コイル４との接続点に現れる
高周波の信号Ｐ４は図３に示したように正弦波的である
ので、その直流レベルをオペアンプ１７とオペアンプ１
７に接続された可変抵抗により、インバータ１１ｂの判
定レベルとなるように調整することで正弦波的信号Ｐ４
を波形整形して矩形波信号Ｐ５が得られる。
【００２８】センサ部ＡのＬＣ回路が共振する周波数に
おいては、インバータ１１ｂの出力の矩形波信号Ｐ５は
抵抗１０に印加される矩形波信号Ｐ２と逆相であり、ま
た、第２のＤフリップフロップ回路１５ｂの出力ポート
Ｑの信号Ｐ３とは丁度９０°位相のずれた矩形波信号と
なる。従って、排他的論理和回路１１ｄの出力は、抵抗
１０の両端に現れる信号Ｐ２と信号Ｐ４の位相差が０°
の時、即ちセンサ部ＡのＬＣ回路が共振する周波数の時
に丁度デューティ５０％の矩形波信号Ｐ６となる。
おいては、インバータ１１ｂの出力の矩形波信号Ｐ５は
抵抗１０に印加される矩形波信号Ｐ２と逆相であり、ま
た、第２のＤフリップフロップ回路１５ｂの出力ポート
Ｑの信号Ｐ３とは丁度９０°位相のずれた矩形波信号と
なる。従って、排他的論理和回路１１ｄの出力は、抵抗
１０の両端に現れる信号Ｐ２と信号Ｐ４の位相差が０°
の時、即ちセンサ部ＡのＬＣ回路が共振する周波数の時
に丁度デューティ５０％の矩形波信号Ｐ６となる。
【００２９】前記共振周波数以外の周波数においてはデ
ューティは５０％以下あるいは５０％以上となり、信号
Ｐ２と信号Ｐ４の位相差に一対一に対応したデューティ
を持つ矩形波信号となる。従って、排他的論理和回路１
１ｄの出力信号Ｐ６は低域通過フィルタ１２に入力さ
れ、その直流出力は抵抗１０の両端に現れる高周波電圧
信号Ｐ２，Ｐ３の位相差と一対一に対応する。
ューティは５０％以下あるいは５０％以上となり、信号
Ｐ２と信号Ｐ４の位相差に一対一に対応したデューティ
を持つ矩形波信号となる。従って、排他的論理和回路１
１ｄの出力信号Ｐ６は低域通過フィルタ１２に入力さ
れ、その直流出力は抵抗１０の両端に現れる高周波電圧
信号Ｐ２，Ｐ３の位相差と一対一に対応する。
【００３０】低域通過フィルタ１２の出力信号は比較積
分器１３に入力され、ここで比較積分器１３に接続され
た可変抵抗によって抵抗１０の両端に現れる信号Ｐ２，
Ｐ３の位相差が０°の時に低域通過フィルタ１２が出力
する直流レベルと等しくなるように調整された電圧Ｖ
ref との差を積分され、その積分値、即ち、比較積分器
１３の出力を電圧制御発振器１４に入力して発振周波数
を制御する。
分器１３に入力され、ここで比較積分器１３に接続され
た可変抵抗によって抵抗１０の両端に現れる信号Ｐ２，
Ｐ３の位相差が０°の時に低域通過フィルタ１２が出力
する直流レベルと等しくなるように調整された電圧Ｖ
ref との差を積分され、その積分値、即ち、比較積分器
１３の出力を電圧制御発振器１４に入力して発振周波数
を制御する。
【００３１】このように回路を構成する事により、この
回路は抵抗１０の両端に現れる高周波電圧信号の位相差
が０°となるように電圧制御発振器１４の出力周波数を
制御する位相同期ループとして作用する。このため、電
圧制御発振器１４の周波数を分周器１６で分周した周波
数出力ｆout は図４（ｃ）に示した燃料の誘電率ε、メ
タノール含有率に対して単調減少する関数となる。当然
電圧制御発振器１４に入力される比較積分器１３の出力
を電圧出力Ｖout として出力する事も可能である。
回路は抵抗１０の両端に現れる高周波電圧信号の位相差
が０°となるように電圧制御発振器１４の出力周波数を
制御する位相同期ループとして作用する。このため、電
圧制御発振器１４の周波数を分周器１６で分周した周波
数出力ｆout は図４（ｃ）に示した燃料の誘電率ε、メ
タノール含有率に対して単調減少する関数となる。当然
電圧制御発振器１４に入力される比較積分器１３の出力
を電圧出力Ｖout として出力する事も可能である。
【００３２】ここで、本実施例が従来例と異なる点につ
いて説明する。従来例では抵抗１０及び位相比較器１１
の構成部分であるインバータ１１ｂが検知回路部Ｂの中
には無く、センサ部Ａに設置してある。以下この理由に
ついて説明する。センサ部Ａ中のＬＣ回路の共振周波数
ｆr は数１式に示した通りであるがこの数１式を図２に
示した記号を用いて書き直すと、下記数２式のようにな
る。
いて説明する。従来例では抵抗１０及び位相比較器１１
の構成部分であるインバータ１１ｂが検知回路部Ｂの中
には無く、センサ部Ａに設置してある。以下この理由に
ついて説明する。センサ部Ａ中のＬＣ回路の共振周波数
ｆr は数１式に示した通りであるがこの数１式を図２に
示した記号を用いて書き直すと、下記数２式のようにな
る。
【００３３】
【数２】
【００３４】ここでＣl は単層巻コイル４に寄生する浮
遊容量、Ｃi はインバータ１１ｂの入力容量、Ｃr は単
層巻コイル４と抵抗１０、インバータ１１ｂとを接続す
る導体に寄生する容量であり、従来例においては図６の
リード４ａに寄生する浮遊容量に対応する。Ｃ（ε）は
燃料の誘電率εに対応して変化する容量であり、この容
量変化による共振周波数ｆrの変化で燃料の誘電率、ひ
いては燃料中のメタノール含有率を検知するわけであ
る。
遊容量、Ｃi はインバータ１１ｂの入力容量、Ｃr は単
層巻コイル４と抵抗１０、インバータ１１ｂとを接続す
る導体に寄生する容量であり、従来例においては図６の
リード４ａに寄生する浮遊容量に対応する。Ｃ（ε）は
燃料の誘電率εに対応して変化する容量であり、この容
量変化による共振周波数ｆrの変化で燃料の誘電率、ひ
いては燃料中のメタノール含有率を検知するわけであ
る。
【００３５】この時、燃料の誘電率εの変化に対して共
振周波数ｆr の変化率は数２式に示したように燃料の誘
電率εとは無関係の容量Ｃl ，Ｃi ，Ｃr の総和と燃料
の誘電率εに依存する容量Ｃ（ε）とのバランスにより
決定され、Ｃ（ε）がその総和により大なるほど大きな
変化率を示す。その為には、前記Ｃl ，Ｃi ，Ｃrをで
き得るかぎり小さくする事が望ましい。また、前記Ｃ
（ε）が変化しなくとも前記Ｃl ，Ｃi ，Ｃr のいずれ
かが変化すると共振周波数が変化する事に着目すると、
前記Ｃl ，Ｃi ，Ｃr が湿度等の環境によって変化しな
い事が望まれる。
振周波数ｆr の変化率は数２式に示したように燃料の誘
電率εとは無関係の容量Ｃl ，Ｃi ，Ｃr の総和と燃料
の誘電率εに依存する容量Ｃ（ε）とのバランスにより
決定され、Ｃ（ε）がその総和により大なるほど大きな
変化率を示す。その為には、前記Ｃl ，Ｃi ，Ｃrをで
き得るかぎり小さくする事が望ましい。また、前記Ｃ
（ε）が変化しなくとも前記Ｃl ，Ｃi ，Ｃr のいずれ
かが変化すると共振周波数が変化する事に着目すると、
前記Ｃl ，Ｃi ，Ｃr が湿度等の環境によって変化しな
い事が望まれる。
【００３６】本実施例と前記従来例との違いは、抵抗１
０及び位相比較器１１の構成部分であるインバータ１１
ｂが検知回路部Ｂの中には無く、センサ部Ａに設置して
あることであり、即ち単層巻コイル４と抵抗１０及びイ
ンバータ１１ｂと絶縁体１中に封止することにより、従
来例のリード４ａに相当する導体をでき得る限り短くで
きるため、図２のその容量Ｃr が従来例と比較して著し
く小さくでき、さらに、絶縁体１中に封止されているた
め、前記Ｃr が湿度等の環境によって変化しない。
０及び位相比較器１１の構成部分であるインバータ１１
ｂが検知回路部Ｂの中には無く、センサ部Ａに設置して
あることであり、即ち単層巻コイル４と抵抗１０及びイ
ンバータ１１ｂと絶縁体１中に封止することにより、従
来例のリード４ａに相当する導体をでき得る限り短くで
きるため、図２のその容量Ｃr が従来例と比較して著し
く小さくでき、さらに、絶縁体１中に封止されているた
め、前記Ｃr が湿度等の環境によって変化しない。
【００３７】上記実施例では位相比較器の一部と抵抗を
単層巻コイルと一体にして封止した例を示したが、他の
回路部分も一体にして封止しても良い。また、上記実施
例では本装置をメタノール混合ガソリン中のメタノール
含有率の検出に用いた例を示したが、他の液体中の誘電
率検出用として広く適用が可能である。
単層巻コイルと一体にして封止した例を示したが、他の
回路部分も一体にして封止しても良い。また、上記実施
例では本装置をメタノール混合ガソリン中のメタノール
含有率の検出に用いた例を示したが、他の液体中の誘電
率検出用として広く適用が可能である。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、導電性電極と絶縁体に封止された検知コイルを備
え、前記検知コイルが前記導電性電極と所定間隔離され
て配置されるとともに、前記検知コイルと導電性電極と
の間に燃料が導かれるように構成し、前記検知コイルと
直列に抵抗を接続し、前記抵抗の両端に現れる高周波電
圧信号の位相差が０°となるように位相比較器、低域通
過フィルタ、比較積分器、電圧制御発振器で前記抵抗を
介して検知コイルに印加する信号の周波数をフィードバ
ック制御し、前記比較積分器の電圧出力あるいは前記電
圧制御発振器の出力周波数によりアルコール含有率を検
知する装置において、前記抵抗および前記位相比較器あ
るいは前記位相比較器の部分を前記検知コイルと一体に
して前記絶縁体中に封止したので、燃料の誘電率に関与
しない容量成分を最低にできることにより燃料の誘電率
変化に対する装置の出力の変化を最大にし、また、装置
の湿度等の環境の変化にかかわらず常に精度よくアルコ
ール含有率を検知できる。
ば、導電性電極と絶縁体に封止された検知コイルを備
え、前記検知コイルが前記導電性電極と所定間隔離され
て配置されるとともに、前記検知コイルと導電性電極と
の間に燃料が導かれるように構成し、前記検知コイルと
直列に抵抗を接続し、前記抵抗の両端に現れる高周波電
圧信号の位相差が０°となるように位相比較器、低域通
過フィルタ、比較積分器、電圧制御発振器で前記抵抗を
介して検知コイルに印加する信号の周波数をフィードバ
ック制御し、前記比較積分器の電圧出力あるいは前記電
圧制御発振器の出力周波数によりアルコール含有率を検
知する装置において、前記抵抗および前記位相比較器あ
るいは前記位相比較器の部分を前記検知コイルと一体に
して前記絶縁体中に封止したので、燃料の誘電率に関与
しない容量成分を最低にできることにより燃料の誘電率
変化に対する装置の出力の変化を最大にし、また、装置
の湿度等の環境の変化にかかわらず常に精度よくアルコ
ール含有率を検知できる。
【図１】この発明の一実施例による燃料の誘電率検知装
置を示す構成図である。
置を示す構成図である。
【図２】この発明の一実施例による装置の詳細な一具体
例を示す構成図である。
例を示す構成図である。
【図３】上記一具体例におけるタイムチャート図であ
る。
る。
【図４】センサ部インピーダンスの周波数特性等を示す
図である。
図である。
【図５】従来の燃料の誘電率検知装置を示す構成図であ
る。
る。
【図６】もう一つの従来の誘電率検知装置を示す構成図
である。
である。
Ａ センサ部 １ 絶縁体 ２ 燃料通路 ３ 導電性電極 ４ 単層巻コイル（検知コイル） １０ 抵抗 Ｂ 検知回路部 １１ 位相比較器（位相検知手段） １２ 低域通過フィルタ １３ 比較積分器 １４ 電圧制御発振器（高周波印加手段） １２，１３ 制御手段
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年５月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】図４（ａ）において、Ｉは電流、Ｖは電
圧、Ｚはインピーダンス、Ｌは単層巻コイル４のインダ
クタンス、Ｃf は燃料通路２中の燃料の誘電率εに応じ
て変化する単層巻コイル４と導電性電極３との間に生ず
る静電容量、Ｃp はリード４ａに寄生する浮遊容量や位
相比較器１１の入力容量等、燃料の誘電率εとは無関係
の容量である。ここで、図５，図６におけるセンサ部Ａ
のリード４ａに印加する信号の周波数を変化させると、
図４に示したような並列ＬＣ共振を示す。即ち、この時
の並列共振周波数ｆr は図中の記号を用いて、下記式で
示される。
圧、Ｚはインピーダンス、Ｌは単層巻コイル４のインダ
クタンス、Ｃf は燃料通路２中の燃料の誘電率εに応じ
て変化する単層巻コイル４と導電性電極３との間に生ず
る静電容量、Ｃp はリード４ａに寄生する浮遊容量や位
相比較器１１の入力容量等、燃料の誘電率εとは無関係
の容量である。ここで、図５，図６におけるセンサ部Ａ
のリード４ａに印加する信号の周波数を変化させると、
図４に示したような並列ＬＣ共振を示す。即ち、この時
の並列共振周波数ｆr は図中の記号を用いて、下記式で
示される。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】
【数１】
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】この様な大きな浮遊容量は数１式に示した
Ｃp がＣf に対して大きくなる事を示しており、数１式
からわかるように燃料の誘電率εの変化に対して共振周
波数ｆr の変化率の低下を招く。また、浮遊容量の値が
環境などによって変化すると、同様に燃料の誘電率εが
変化しなくとも共振周波数ｆr の変化を招き、ひいては
燃料の誘電率検知精度に悪影響を与えるといった問題点
があった。
Ｃp がＣf に対して大きくなる事を示しており、数１式
からわかるように燃料の誘電率εの変化に対して共振周
波数ｆr の変化率の低下を招く。また、浮遊容量の値が
環境などによって変化すると、同様に燃料の誘電率εが
変化しなくとも共振周波数ｆr の変化を招き、ひいては
燃料の誘電率検知精度に悪影響を与えるといった問題点
があった。
Claims (1)
- 【請求項１】 絶縁体に封止された検知コイルが導電性
電極と所定間隔離されて配置されるとともに、前記検知
コイルと前記導電性電極との間に燃料が導かれるように
構成され、前記検知コイルと直列接続され直列回路をな
す抵抗と、前記抵抗を介して前記検知コイルに高周波信
号を印加する高周波印加手段と、前記抵抗の両端に現れ
る高周波信号間の位相差を検知する位相検知手段と、前
記位相検知手段の出力が所定の値となるように前記高周
波印加手段の出力周波数を制御する制御手段を備え、前
記高周波印加手段の出力周波数あるいは前記制御手段の
制御出力が燃料の誘電率に相当する燃料の誘電率検知装
置において、少なくとも前記抵抗と前記位相検知手段あ
るいは前記位相検知手段を構成する部分とを前記検知コ
イルと一体にして前記絶縁体に封止したことを特徴とす
る燃料の誘電率検知装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230014A JPH0572164A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 燃料の誘電率検知装置 |
| US07/942,853 US5414368A (en) | 1991-09-10 | 1992-09-10 | Dielectric constant detecting apparatus |
| DE4230313A DE4230313C2 (de) | 1991-09-10 | 1992-09-10 | Vorrichtung zur Erfassung einer dielektrischen Konstanten |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230014A JPH0572164A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 燃料の誘電率検知装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0572164A true JPH0572164A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=16901235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3230014A Pending JPH0572164A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 燃料の誘電率検知装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5414368A (ja) |
| JP (1) | JPH0572164A (ja) |
| DE (1) | DE4230313C2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016065501A (ja) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 株式会社デンソー | 燃料供給装置及びその制御方法 |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR960010689B1 (ko) * | 1991-08-28 | 1996-08-07 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 연료의 유전율 검지센서 |
| US5576619A (en) * | 1993-09-21 | 1996-11-19 | Sie Sensorik-Industrie-Elektronik Gmbh | Method and apparatus using an electrical sensor for monitoring a moving medium |
| JP3126872B2 (ja) * | 1994-05-12 | 2001-01-22 | 三菱電機株式会社 | 燃料の混合比率検知装置 |
| GB9709290D0 (en) * | 1997-05-07 | 1997-06-25 | Collister Christopher J | Electrical measurement apparatus for oil |
| DE19823836C2 (de) * | 1998-05-28 | 2000-05-04 | Fresenius Medical Care De Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum berührungsfreien Messen der Leitfähigkeit einer in einem Strömungskanal befindlichen Flüssigkeit |
| US6794067B1 (en) | 2000-11-29 | 2004-09-21 | Mti Microfuel Cells, Inc. | Fuel cell control and measurement apparatus and method, using dielectric constant measurements |
| DE10246310A1 (de) * | 2002-10-04 | 2004-04-22 | Siemens Ag | Gradientenspulensystem und Magnetresonanzgerät mit dem Gradientenspulensystem |
| CN101218487B (zh) * | 2005-05-10 | 2010-05-19 | 协瑞德桥堡国际公司 | 感测燃料箱中液体的液位和组成的系统和方法 |
| US7836756B2 (en) * | 2006-12-18 | 2010-11-23 | Schrader Electronics Ltd. | Fuel composition sensing systems and methods using EMF wave propagation |
| US8482298B2 (en) | 2006-12-18 | 2013-07-09 | Schrader Electronics Ltd. | Liquid level and composition sensing systems and methods using EMF wave propagation |
| KR101083908B1 (ko) * | 2006-12-18 | 2011-11-15 | 슈레이더 일렉트로닉스 리미티드 | Ｅｍｆ 파의 전파를 이용하는 연료 조성 감지 시스템 및 방법 |
| US20090007642A1 (en) * | 2007-07-05 | 2009-01-08 | Baxter International Inc. | Dialysis fluid measurement method and apparatus using conductive contacts |
| US8287724B2 (en) * | 2007-07-05 | 2012-10-16 | Baxter International Inc. | Dialysis fluid measurement systems using conductive contacts |
| EP2328158B1 (en) * | 2008-09-26 | 2014-03-26 | Mitsubishi Electric Corporation | Oil immersed electric device |
| JP5158513B2 (ja) * | 2008-12-19 | 2013-03-06 | 株式会社デンソー | 燃料性状センサ |
| GB0910075D0 (en) * | 2009-06-11 | 2009-07-22 | Wivenhoe Technology Ltd | Dielctic Characterisation of liquid crystals |
| US9063067B1 (en) | 2010-11-17 | 2015-06-23 | Alvin P. Schmitt | Moisture sensing devices |
| CN109187656B (zh) | 2013-03-15 | 2021-11-16 | 伊利昂科技有限公司 | 测量物质的电学性能的装置和方法 |
| CN103278696B (zh) * | 2013-04-22 | 2015-07-08 | 北京大华无线电仪器厂 | 铁氧体介电常数测量系统 |
| WO2016044302A1 (en) * | 2014-09-15 | 2016-03-24 | Bourns, Inc. | Conductive liquid property measurement using variable phase mixing |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3518186A1 (de) * | 1985-05-21 | 1986-11-27 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V., 8000 München | Vorrichtung zur erfassung der effektiven dielektrizitaetskonstanten eines mediums, insbesondere zur bestimmung des wasseranteils in einem gefuellten behaelter fuer oel oder alkohol |
| JPS6225248A (ja) * | 1985-07-26 | 1987-02-03 | Kawarada Takashi | 誘電性被測定物の混合物混合比率測定装置 |
| JPH0199056U (ja) * | 1987-12-23 | 1989-07-03 | ||
| DE3841318A1 (de) * | 1988-12-08 | 1990-06-13 | Fev Motorentech Gmbh & Co Kg | Vorrichtung zur feststellung des alkoholgehaltes und/oder des heizwertes von kraftstoffen |
| DE3843243C2 (de) * | 1988-12-22 | 1999-04-08 | Fev Motorentech Gmbh & Co Kg | Vorrichtung zur Feststellung des Alkoholgehaltes von Kraftstoffen |
| JPH02248891A (ja) * | 1989-03-22 | 1990-10-04 | Nippon Steel Corp | Ｘ線検出装置 |
| US4988908A (en) * | 1989-05-31 | 1991-01-29 | Honeywell Inc. | Piezoelectric transducers for a ring laser gyroscope dither motor |
| US5150062A (en) * | 1991-01-02 | 1992-09-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Electrostatic capacitance sensing circuit |
| US5225783A (en) * | 1991-02-18 | 1993-07-06 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Dielectric constant detection apparatus for fuel |
| US5091704A (en) * | 1991-03-12 | 1992-02-25 | Chrysler Corporation | Oscillator having resonator coil immersed in a liquid mixture to determine relative amounts of two liquids |
| US5313168A (en) * | 1991-11-06 | 1994-05-17 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Apparatus for detecting fuel dielectric constant |
| JPH0658897A (ja) * | 1992-08-11 | 1994-03-04 | Mitsubishi Electric Corp | 液体のアルコール濃度検知装置 |
-
1991
- 1991-09-10 JP JP3230014A patent/JPH0572164A/ja active Pending
-
1992
- 1992-09-10 DE DE4230313A patent/DE4230313C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-09-10 US US07/942,853 patent/US5414368A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016065501A (ja) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 株式会社デンソー | 燃料供給装置及びその制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4230313C2 (de) | 1997-06-12 |
| DE4230313A1 (de) | 1993-03-11 |
| US5414368A (en) | 1995-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0572164A (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| US5594163A (en) | Fuel mixing ratio detecting device | |
| US5225783A (en) | Dielectric constant detection apparatus for fuel | |
| US5313168A (en) | Apparatus for detecting fuel dielectric constant | |
| US5065093A (en) | Inductive proximity sensor for detecting an object starting electrical conductivity | |
| KR960010689B1 (ko) | 연료의 유전율 검지센서 | |
| US11143681B2 (en) | Method and device for determining a sensor coil inductance | |
| US5337017A (en) | Apparatus for detecting alcohol content of liquid | |
| US5014011A (en) | Capacitance measuring apparatus with means for nulling the resistive component | |
| JP2925423B2 (ja) | 燃料のアルコール濃度検知装置 | |
| US5150062A (en) | Electrostatic capacitance sensing circuit | |
| JP2647563B2 (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| JPH05126778A (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| JPH0552797A (ja) | 誘電率検知装置 | |
| US9097696B2 (en) | Device for measuring a composition of a fuel mixture | |
| JP7117512B2 (ja) | 濃度センサ | |
| JP2000131120A (ja) | 磁性体のレベル検知装置 | |
| JP2003524784A (ja) | 容器内の媒体の充填レベルを検出する装置 | |
| JPH05126779A (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| JPH05312755A (ja) | 燃料のアルコール類濃度検知装置 | |
| JPH0534310A (ja) | 燃料の誘電率検知装置 | |
| RU2279669C1 (ru) | Высокочастотный диэлькометрический измеритель неэлектрических величин | |
| JP2950082B2 (ja) | 液体の誘電率測定装置 | |
| JPS63316515A (ja) | 近接センサ | |
| JPH0572166A (ja) | 燃料の誘電率検知装置 |