JPH0565688B2 - - Google Patents
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- JPH0565688B2 JPH0565688B2 JP61116174A JP11617486A JPH0565688B2 JP H0565688 B2 JPH0565688 B2 JP H0565688B2 JP 61116174 A JP61116174 A JP 61116174A JP 11617486 A JP11617486 A JP 11617486A JP H0565688 B2 JPH0565688 B2 JP H0565688B2
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- combustion chamber
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は燃焼室内に直接燃料を供給する内燃機
関の燃焼室に係り、特に軽油をはじめとしてアル
コール、ガソリン等の低セタン価・揮発性燃料油
を燃料として使用できる内燃機関の燃焼室に関す
る。
関の燃焼室に係り、特に軽油をはじめとしてアル
コール、ガソリン等の低セタン価・揮発性燃料油
を燃料として使用できる内燃機関の燃焼室に関す
る。
［従来の技術］
軽油をはじめとしてアルコール、ガソリン等の
低セタン価・揮発性燃料油を燃料として燃焼させ
ることのできる内燃機関の燃焼室としては、本出
願人の先の提案（特願昭59−210519号）の直噴式
デイーゼルエンジン燃焼室がある。
低セタン価・揮発性燃料油を燃料として燃焼させ
ることのできる内燃機関の燃焼室としては、本出
願人の先の提案（特願昭59−210519号）の直噴式
デイーゼルエンジン燃焼室がある。
第４図に示されるこの提案はピストン頂部ａに
互いに連通されて並設される主燃焼室ｂと副燃焼
室ｃとを窪ませて形成し、それら燃焼室ｂ，ｃの
それぞれに燃料を噴射する燃料噴射ノズルｇを配
設して直噴式デイーゼルエンジン燃焼室を構成す
るものである。
互いに連通されて並設される主燃焼室ｂと副燃焼
室ｃとを窪ませて形成し、それら燃焼室ｂ，ｃの
それぞれに燃料を噴射する燃料噴射ノズルｇを配
設して直噴式デイーゼルエンジン燃焼室を構成す
るものである。
［発明が解決しようとする問題点］
ところが、上記提案の燃料噴射ノズルｇの副噴
口は副燃焼室ｃの内壁ｄに沿うように向けられて
いるため、圧縮空気熱及び壁熱によつて蒸発され
る燃料もまた、副燃焼室ｃの内壁ｄに沿つて下流
側へ流されていた。このため蒸気と空気との混合
気ｍに点火させるためにはスパークプラグを内壁
ｄにできるだけ近づける必要がある。しかし、一
般のスパークプラグを使用する限り、燃料噴射量
に応じてスパークプラグの失火率が高くなつて燃
費を低下させると共に、メタノール、アルデヒド
の排出がみられ問題点として残されている。
口は副燃焼室ｃの内壁ｄに沿うように向けられて
いるため、圧縮空気熱及び壁熱によつて蒸発され
る燃料もまた、副燃焼室ｃの内壁ｄに沿つて下流
側へ流されていた。このため蒸気と空気との混合
気ｍに点火させるためにはスパークプラグを内壁
ｄにできるだけ近づける必要がある。しかし、一
般のスパークプラグを使用する限り、燃料噴射量
に応じてスパークプラグの失火率が高くなつて燃
費を低下させると共に、メタノール、アルデヒド
の排出がみられ問題点として残されている。
［問題点を解決するための手段］
本発明は上記問題点を解決することを目的とし
ており、ピストン頂部に上部が開放された主燃焼
室と副燃焼室とこれら燃焼室をその上方で連通さ
せて区画するバンク部とを形成し、このバンク部
にこれに臨ませて副燃焼室内に低セタン価・揮発
性燃料の微粒化燃料噴霧を供給する副噴口及びそ
の微粒化燃料噴霧より燃料の粒子径が大きい燃料
噴霧を主燃焼室内に供給する主噴口を有する燃料
噴射ノズルを設けた内燃機関の燃焼室において、
上記副燃焼室が、上記主燃焼室との隣接位置に一
つのコーナ部を有しかつそのコーナ部と対角線上
に別のコーナ部を有する多角形に形成され、上記
副噴口の向きが、その対角線上のコーナ部のその
スワール上流側の内周壁を反射点としてその対角
線上のコーナ部内へ微粒化燃料噴霧の飛散燃料を
供給し得るように設定され、上記対角線上のコー
ナ部にその点火部を位置させて点火プラグを配設
したものである。
ており、ピストン頂部に上部が開放された主燃焼
室と副燃焼室とこれら燃焼室をその上方で連通さ
せて区画するバンク部とを形成し、このバンク部
にこれに臨ませて副燃焼室内に低セタン価・揮発
性燃料の微粒化燃料噴霧を供給する副噴口及びそ
の微粒化燃料噴霧より燃料の粒子径が大きい燃料
噴霧を主燃焼室内に供給する主噴口を有する燃料
噴射ノズルを設けた内燃機関の燃焼室において、
上記副燃焼室が、上記主燃焼室との隣接位置に一
つのコーナ部を有しかつそのコーナ部と対角線上
に別のコーナ部を有する多角形に形成され、上記
副噴口の向きが、その対角線上のコーナ部のその
スワール上流側の内周壁を反射点としてその対角
線上のコーナ部内へ微粒化燃料噴霧の飛散燃料を
供給し得るように設定され、上記対角線上のコー
ナ部にその点火部を位置させて点火プラグを配設
したものである。
［作用］
上記構成により、副燃焼室内には、その飛翔途
上の微粒化燃料噴霧の蒸発により第１の濃度の混
合気が作られ、その一方で、この微粒化燃料噴霧
の内周との衝突飛散により燃料の粒子がさらに細
かく砕かれるため、この飛散燃料の蒸気によつて
第２の濃度が混合気が作られる。そして飛散せず
に内壁の衝突点近傍に取り残された燃料の蒸気に
よつて第３の濃度の混合気が作られる。第２の濃
度の混合気は、スワールの影響を受けにくくかつ
容積が小さい対角線上のコーナ部内の空気と飛散
燃料の蒸気によつて作られる。したがつて対角線
上のコーナ部は濃くかつ着火性の高い混合気とな
る。
上の微粒化燃料噴霧の蒸発により第１の濃度の混
合気が作られ、その一方で、この微粒化燃料噴霧
の内周との衝突飛散により燃料の粒子がさらに細
かく砕かれるため、この飛散燃料の蒸気によつて
第２の濃度が混合気が作られる。そして飛散せず
に内壁の衝突点近傍に取り残された燃料の蒸気に
よつて第３の濃度の混合気が作られる。第２の濃
度の混合気は、スワールの影響を受けにくくかつ
容積が小さい対角線上のコーナ部内の空気と飛散
燃料の蒸気によつて作られる。したがつて対角線
上のコーナ部は濃くかつ着火性の高い混合気とな
る。
点火プラグの点火により、対角線上のコーナ部
内に分布する第２の濃度の混合気は速やかに燃焼
する。万一、このコーナ部が濃すぎて点火がなさ
れないような場合であつても、コーナ部前の第
１、第３の濃度の混合気に点火が施されることも
あり、このため失火率は従来と比較して大巾に低
下する。ゆえに燃焼としては比較的急速燃焼とな
るために燃焼平均温度が上昇してメタノール、ア
ルデヒドの排出が抑えられ、燃費を良くすること
ができる。
内に分布する第２の濃度の混合気は速やかに燃焼
する。万一、このコーナ部が濃すぎて点火がなさ
れないような場合であつても、コーナ部前の第
１、第３の濃度の混合気に点火が施されることも
あり、このため失火率は従来と比較して大巾に低
下する。ゆえに燃焼としては比較的急速燃焼とな
るために燃焼平均温度が上昇してメタノール、ア
ルデヒドの排出が抑えられ、燃費を良くすること
ができる。
［実施例］
以下にこの発明の内燃機関の燃焼室の好適一実
施例を添付図面に基づいて説明する。
施例を添付図面に基づいて説明する。
第１図及び第２図に示す内燃機関のシリンダ
（図示せず）内に、そのシリンダに沿つて往復動
自在に収容されるピストン、２はそのピストン１
の頂面を形成するピストン頂部、３は主燃焼室、
４は副燃焼室である。
（図示せず）内に、そのシリンダに沿つて往復動
自在に収容されるピストン、２はそのピストン１
の頂面を形成するピストン頂部、３は主燃焼室、
４は副燃焼室である。
図示されるようにピストン１のピストン頂部２
には、そのピストン１の軸方向に沿つて主燃焼室
３が窪まされて設けられている。また、ピストン
頂部２には、上記主燃焼室３に並行に、副燃焼室
４が窪まされて設けられており、この実施例では
ピストン１の軸芯を通る垂直断面は主燃焼室３が
円形の上部を截頭された形状で、副燃焼室４が四
角形状を呈し、且つピストン頂部２に対して平行
な水平断面は、主燃焼室３が円形に、副燃焼室４
が例えば三角、四角、五角等の多角形状になるよ
うに形成される。即ち、副燃焼室４の内壁４ａを
径方向外方に窪ませて１以上のコーナ部６を形成
することによつて多角形状の副燃焼室４が得られ
ることになり、本実施例では四角形となつてい
る。
には、そのピストン１の軸方向に沿つて主燃焼室
３が窪まされて設けられている。また、ピストン
頂部２には、上記主燃焼室３に並行に、副燃焼室
４が窪まされて設けられており、この実施例では
ピストン１の軸芯を通る垂直断面は主燃焼室３が
円形の上部を截頭された形状で、副燃焼室４が四
角形状を呈し、且つピストン頂部２に対して平行
な水平断面は、主燃焼室３が円形に、副燃焼室４
が例えば三角、四角、五角等の多角形状になるよ
うに形成される。即ち、副燃焼室４の内壁４ａを
径方向外方に窪ませて１以上のコーナ部６を形成
することによつて多角形状の副燃焼室４が得られ
ることになり、本実施例では四角形となつてい
る。
窪み深さについては、副燃焼室４が主燃焼室３
に対して浅く窪まされ、容積については、副燃焼
室４の容積が主燃焼室３の容積に対して小さく形
成されている。主燃焼室３と副燃焼室４との間で
互いに共有する周側壁を成すバンク部５には、そ
のバンク部５の上部に、主燃焼室３と副燃焼室４
とを連通する連通路７が形成される。
に対して浅く窪まされ、容積については、副燃焼
室４の容積が主燃焼室３の容積に対して小さく形
成されている。主燃焼室３と副燃焼室４との間で
互いに共有する周側壁を成すバンク部５には、そ
のバンク部５の上部に、主燃焼室３と副燃焼室４
とを連通する連通路７が形成される。
この実施例にあつて連通路７は、主燃焼室３の
中心軸O1と、副燃焼室４の中心軸O2とを、互い
にピストン１の中心方向に移動させることによつ
て形成される。即ち、移動される距離に応じて、
主燃焼室３と副燃焼室４との共有するバンク部５
のラツプ度合が大きくなり、上記バンク部５の上
部にラツプに応じた面積の連通路７が形成される
ことになる。
中心軸O1と、副燃焼室４の中心軸O2とを、互い
にピストン１の中心方向に移動させることによつ
て形成される。即ち、移動される距離に応じて、
主燃焼室３と副燃焼室４との共有するバンク部５
のラツプ度合が大きくなり、上記バンク部５の上
部にラツプに応じた面積の連通路７が形成される
ことになる。
以上のように、ピストン頂部２には、互いに連
通されて、上部が開放された主燃焼室３と副燃焼
室４が並設される。またこれら主燃焼室３及び副
燃焼室４には、開口上部に、その上部開口縁９
ａ，９ｂに沿つて半径方向内方に適宜突出され、
各燃焼室３，４内にそれぞれ独立したスワール
S1，S2とスキツシユとを生成するためのリツプ部
２５ａ，２５ｂが形成されている。
通されて、上部が開放された主燃焼室３と副燃焼
室４が並設される。またこれら主燃焼室３及び副
燃焼室４には、開口上部に、その上部開口縁９
ａ，９ｂに沿つて半径方向内方に適宜突出され、
各燃焼室３，４内にそれぞれ独立したスワール
S1，S2とスキツシユとを生成するためのリツプ部
２５ａ，２５ｂが形成されている。
燃料噴射ノズルは、この実施例では例えば第３
図の形式が採用される。
図の形式が採用される。
図示されるように燃料噴射ノズル１２はシリン
ダヘツド（図示せず）に一体的に収容される筒体
状のノズルボデイ１３と、そのノズルボデイ１３
内の先端側に形成された弁座１４に対して、その
ノズルボデイ１３内に昇降自在に収容され、上記
弁座１４に着座されたときに後述する噴口を閉じ
るスロツトル部１８を有する針弁１５と、上記弁
座１４に開口された副噴口１６と、上記針弁１５
がその副噴口１６のみを開とする所定リフト値を
越えたときに開放されるノズルボデイ１３先端に
開口された主噴口１７と、上記針弁１５の対面す
る上記ノズルボデイ１３内の上部の収容部２６を
拡径して形成され、燃料噴射ポンプ（図示せず）
からの供給燃料油圧に応じて上記針弁１５の上部
スロツトル部（図示せず）に燃料油圧を作用させ
て、その針弁１５のリフト値を調節する燃料油室
（図示せず）とから主に構成される。副噴射口１
６の噴口直径d1は主噴口１７の噴口直径d2に対し
て極めて小さく形成されており、主噴口１７が、
貫徹力と拡散性の大きな燃料噴霧を噴出するよう
に構成されるのに対して、副噴口１６は、微粒化
によつて貫徹力を弱めて蒸発性を向上させること
と、燃料噴霧の方向を確実に設定できるように構
成される。
ダヘツド（図示せず）に一体的に収容される筒体
状のノズルボデイ１３と、そのノズルボデイ１３
内の先端側に形成された弁座１４に対して、その
ノズルボデイ１３内に昇降自在に収容され、上記
弁座１４に着座されたときに後述する噴口を閉じ
るスロツトル部１８を有する針弁１５と、上記弁
座１４に開口された副噴口１６と、上記針弁１５
がその副噴口１６のみを開とする所定リフト値を
越えたときに開放されるノズルボデイ１３先端に
開口された主噴口１７と、上記針弁１５の対面す
る上記ノズルボデイ１３内の上部の収容部２６を
拡径して形成され、燃料噴射ポンプ（図示せず）
からの供給燃料油圧に応じて上記針弁１５の上部
スロツトル部（図示せず）に燃料油圧を作用させ
て、その針弁１５のリフト値を調節する燃料油室
（図示せず）とから主に構成される。副噴射口１
６の噴口直径d1は主噴口１７の噴口直径d2に対し
て極めて小さく形成されており、主噴口１７が、
貫徹力と拡散性の大きな燃料噴霧を噴出するよう
に構成されるのに対して、副噴口１６は、微粒化
によつて貫徹力を弱めて蒸発性を向上させること
と、燃料噴霧の方向を確実に設定できるように構
成される。
いいかえれば主噴口１７に対して副噴口１６が
先行して開放されるように構成された、いわゆる
ピントークスタイプのものとなつている。
先行して開放されるように構成された、いわゆる
ピントークスタイプのものとなつている。
燃料噴射ノズル１２は、第１図及び第２図に示
すように、噴口側が上記連通路７に臨んでシリン
ダヘツド（図示せず）に一体的に配設されてお
り、副噴口１６が副燃焼室４内に、主噴口１７が
主燃焼室３内に臨ませられ且つ、それら主・副噴
口１７，１６は、各燃焼室３，４内のスワール
S1，S2の順方向で各燃焼室３，４の中心O1，O2
より外方の各燃焼室３，４の内壁３ａ，４ａに臨
ませられている。
すように、噴口側が上記連通路７に臨んでシリン
ダヘツド（図示せず）に一体的に配設されてお
り、副噴口１６が副燃焼室４内に、主噴口１７が
主燃焼室３内に臨ませられ且つ、それら主・副噴
口１７，１６は、各燃焼室３，４内のスワール
S1，S2の順方向で各燃焼室３，４の中心O1，O2
より外方の各燃焼室３，４の内壁３ａ，４ａに臨
ませられている。
さらに、副噴口１６の噴口方向は、これにより
噴射される微粒化燃料噴霧f1が衝突後、反射する
方向にコーナ部６があるように設定される。した
がつて微粒化燃料噴霧f1と内壁４ａとが成す反射
側の角は鈍角θとなつている。
噴射される微粒化燃料噴霧f1が衝突後、反射する
方向にコーナ部６があるように設定される。した
がつて微粒化燃料噴霧f1と内壁４ａとが成す反射
側の角は鈍角θとなつている。
さて、上記燃料噴射ノズル１２から噴射される
燃料が低セタン価・揮発性燃料油である場合にス
パークプラグ３０が設けられる。
燃料が低セタン価・揮発性燃料油である場合にス
パークプラグ３０が設けられる。
第１図及び第２図に示されるように、スパーク
プラグ３０は副噴口１６からの微粒化燃料噴霧f1
の下流側で且つコーナ部６近傍にプラグギヤツプ
部PGが位置されるように、シリンダヘツド（図
示せず）に一体的に収容されている。
プラグ３０は副噴口１６からの微粒化燃料噴霧f1
の下流側で且つコーナ部６近傍にプラグギヤツプ
部PGが位置されるように、シリンダヘツド（図
示せず）に一体的に収容されている。
以下に本発明の内燃機関の燃焼室の作用を添付
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
機関始動時または低負荷時には、燃料噴射ノズ
ル１２の副噴口１６から副燃焼室４内に低セタン
価燃料の微粒化燃料噴霧f1が噴出される。その燃
料噴霧f1は、副燃焼室４の内壁４ａに衝突され
て、さらに微粒化されながら反射し下流側のコー
ナ部６に分布されてそのコーナ部６及びその近傍
に空燃比の小さい可燃性混合気m1を生成するこ
とになる。
ル１２の副噴口１６から副燃焼室４内に低セタン
価燃料の微粒化燃料噴霧f1が噴出される。その燃
料噴霧f1は、副燃焼室４の内壁４ａに衝突され
て、さらに微粒化されながら反射し下流側のコー
ナ部６に分布されてそのコーナ部６及びその近傍
に空燃比の小さい可燃性混合気m1を生成するこ
とになる。
ここで、噴出された低セタン価燃料の一部は、
粒径が小さいため上記スワールによつて瞬時に蒸
発されて可燃性混合気m1が容易に生成される。
粒径が小さいため上記スワールによつて瞬時に蒸
発されて可燃性混合気m1が容易に生成される。
上記スパークプラグ３０によつて点火が行なわ
れると、コーナ部６に補足された可燃性混合気
m1が着火し、燃焼されることになる。この着火
により、火炎が副燃焼室４内の着火位置により、
副燃焼室４内の他の混合気に急速に伝播して燃焼
させる。低温始動時にあつては、コーナ部６の可
燃性混合気m1の空燃比を調整することによつて、
点火の制御が可能である。
れると、コーナ部６に補足された可燃性混合気
m1が着火し、燃焼されることになる。この着火
により、火炎が副燃焼室４内の着火位置により、
副燃焼室４内の他の混合気に急速に伝播して燃焼
させる。低温始動時にあつては、コーナ部６の可
燃性混合気m1の空燃比を調整することによつて、
点火の制御が可能である。
つまり低温始動時にあつての針弁１５は、スタ
ートによる内燃機関駆動時の噴射ポンプの回転数
が50rpm〜150rpmに設定される、いわゆる過剰
供給状態（全負荷時よりも多い状態）にありなが
ら燃料流速が極低速のために、副噴口１６のみを
開放させる低いリフト値に保つことができる。こ
れにより副燃焼室４内には、微粒化燃料噴霧f1を
多量に供給することができる。したがつて副燃焼
室４の内壁４ａと副噴口１６とが成す反射側の角
を鈍角にする限り、下流側のコーナ部６には空燃
比の小さいリツチな可燃性混合気m1が生成でき
る。
ートによる内燃機関駆動時の噴射ポンプの回転数
が50rpm〜150rpmに設定される、いわゆる過剰
供給状態（全負荷時よりも多い状態）にありなが
ら燃料流速が極低速のために、副噴口１６のみを
開放させる低いリフト値に保つことができる。こ
れにより副燃焼室４内には、微粒化燃料噴霧f1を
多量に供給することができる。したがつて副燃焼
室４の内壁４ａと副噴口１６とが成す反射側の角
を鈍角にする限り、下流側のコーナ部６には空燃
比の小さいリツチな可燃性混合気m1が生成でき
る。
また副燃焼室４はバンク部５を介して主燃焼室
３と隔てられていることと副燃焼室４内のスワー
ルS2によつて副燃焼室４内に燃焼ガスの大半が閉
じ込められることから、主燃焼室３内に可燃性混
合気m1を逃すことなく副燃焼室４内を所定の空
燃比に設定できることになる。このためアルコー
ル等の低セタン価・揮発性燃料油を、副燃焼室４
内で比較的に急速燃焼させることができる。これ
によつて燃焼温度が上昇し、青白煙の発生及び燃
焼未燃物（HC）の生成を抑制できることにな
り、低負荷時には、副燃焼室４内の燃焼平均温度
が上昇し、その結果、青白煙の発生及び燃焼未燃
物（HC）そしてアルデヒド、メタノールの生成
を抑制できる。
３と隔てられていることと副燃焼室４内のスワー
ルS2によつて副燃焼室４内に燃焼ガスの大半が閉
じ込められることから、主燃焼室３内に可燃性混
合気m1を逃すことなく副燃焼室４内を所定の空
燃比に設定できることになる。このためアルコー
ル等の低セタン価・揮発性燃料油を、副燃焼室４
内で比較的に急速燃焼させることができる。これ
によつて燃焼温度が上昇し、青白煙の発生及び燃
焼未燃物（HC）の生成を抑制できることにな
り、低負荷時には、副燃焼室４内の燃焼平均温度
が上昇し、その結果、青白煙の発生及び燃焼未燃
物（HC）そしてアルデヒド、メタノールの生成
を抑制できる。
さらに、高負荷時に於いては、上記主噴口１７
よりも主燃焼室３の内壁３ａに向けて、且つスワ
ールS1の下流方向に向けて第１図、第２図に示す
如く燃料噴霧f2が噴射される。主燃焼室３には、
主噴口１７からの燃料噴霧f2が主燃焼室３の内壁
３ａに向けて噴射されるため、その内壁３ａに沿
つてスワールS1の下流側に流れる噴霧層F2を生
成する。この噴霧層F2は副燃焼室４の燃焼エネ
ルギと高温圧縮空気及び内壁熱により、主燃焼室
３内に可燃性混合気m1を生成する。この混合気
m1が副燃焼室４の火炎を伝播されて良好に燃焼
される。その際に、主噴口１７より噴射される燃
料の粒径は副噴口１６より噴射される燃料の粒径
により大径であり、貫徹力が大きいことから、蒸
発燃料と圧縮空気とが混合して生成される可燃性
混合気m1を主燃焼室３内に過剰に生成すること
がなく、これが着火しても主燃焼室３内では急激
燃焼が行なわれない。従つて、可燃性混合気m1
が着火することによつて発生された熱により残り
の噴霧層F2を速やかに蒸発せしめ、この蒸気が
燃焼していき緩慢な燃焼が行なわれることにな
り、これによつて急激な主燃焼室３内の圧力上昇
は抑制され、さらに騒音を低減できる。また高負
荷になる程主噴口１７より噴射される燃料は増加
し、最大では90％以上噴射されることになるので
上記作用は確実に達成され、副燃焼室４より流入
する火炎によつて確実に着火燃焼が行なわれる。
よりも主燃焼室３の内壁３ａに向けて、且つスワ
ールS1の下流方向に向けて第１図、第２図に示す
如く燃料噴霧f2が噴射される。主燃焼室３には、
主噴口１７からの燃料噴霧f2が主燃焼室３の内壁
３ａに向けて噴射されるため、その内壁３ａに沿
つてスワールS1の下流側に流れる噴霧層F2を生
成する。この噴霧層F2は副燃焼室４の燃焼エネ
ルギと高温圧縮空気及び内壁熱により、主燃焼室
３内に可燃性混合気m1を生成する。この混合気
m1が副燃焼室４の火炎を伝播されて良好に燃焼
される。その際に、主噴口１７より噴射される燃
料の粒径は副噴口１６より噴射される燃料の粒径
により大径であり、貫徹力が大きいことから、蒸
発燃料と圧縮空気とが混合して生成される可燃性
混合気m1を主燃焼室３内に過剰に生成すること
がなく、これが着火しても主燃焼室３内では急激
燃焼が行なわれない。従つて、可燃性混合気m1
が着火することによつて発生された熱により残り
の噴霧層F2を速やかに蒸発せしめ、この蒸気が
燃焼していき緩慢な燃焼が行なわれることにな
り、これによつて急激な主燃焼室３内の圧力上昇
は抑制され、さらに騒音を低減できる。また高負
荷になる程主噴口１７より噴射される燃料は増加
し、最大では90％以上噴射されることになるので
上記作用は確実に達成され、副燃焼室４より流入
する火炎によつて確実に着火燃焼が行なわれる。
［発明の効果］
以上説明したことから明らかなように本発明の
内燃機関の燃焼室によれば次の如き優れた効果を
発揮できる。
内燃機関の燃焼室によれば次の如き優れた効果を
発揮できる。
低セタン価・揮発性燃料をあらゆる使用負荷で
着火・燃焼させることができる。そしてメタノー
ル、アルデヒドの排出値を減少させることがで
き、燃費を向上させることができる。
着火・燃焼させることができる。そしてメタノー
ル、アルデヒドの排出値を減少させることがで
き、燃費を向上させることができる。
第１図は本発明の内燃機関の燃焼室の好適一実
施例を示す平面図、第２図は第１図の−線矢
視断面図、第３図は燃料噴射ノズルを示す部分断
面図、第４図は従来の直噴式デイーゼルエンジン
燃焼室を示す概略図である。 図中、１はピストン、２はピストン頂部、３は
主燃焼室、４は副燃焼室、６はコーナ部、１２は
燃料噴射ノズル、１６は副噴口、１７は主噴口、
３０はスパークプラグである。
施例を示す平面図、第２図は第１図の−線矢
視断面図、第３図は燃料噴射ノズルを示す部分断
面図、第４図は従来の直噴式デイーゼルエンジン
燃焼室を示す概略図である。 図中、１はピストン、２はピストン頂部、３は
主燃焼室、４は副燃焼室、６はコーナ部、１２は
燃料噴射ノズル、１６は副噴口、１７は主噴口、
３０はスパークプラグである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ピストン頂部に上部が開放された主燃焼室と
この主燃焼室と副燃焼室とこれら燃焼室をその上
方で連通させて区画するバンク部とを形成し、こ
のバンク部にこれに臨ませて副燃焼室内に低セタ
ン価・揮発性燃料の微粒化燃料噴霧を供給する副
噴口及び主燃焼室内にその微粒化燃量噴霧より燃
料の粒子径が大きい燃料噴霧を供給する主噴口を
有した燃料噴射ノズルを設けた内燃機関の燃焼室
において、上記副燃焼室が、上記主燃焼室との隣
接位置に一つのコーナ部を有しかつそのコーナ部
と対角線上に別のコーナ部を有する多角形に形成
され、上記副噴口の向きが、その対角線上のコー
ナ部のそのスワール上流側の内周壁を反射点とし
てその対角線上のコーナ部内へ微粒化燃料噴霧の
飛散燃料を供給し得るように設定され、上記対角
線上のコーナ部にその点火部を位置させて点火プ
ラグを配設したことを特徴とする内燃機関の燃焼
室。 ２ 上記燃料噴射ノズルがあらゆる使用負荷で副
噴口を開放し所定負荷を越えたときから副噴口及
び主噴口を開放させるように構成された上記特許
請求の範囲第１項記載の内燃機関の燃焼室。 ３ 上記副燃焼室が、その上方から見て三角、四
角、五角などの多角形に形成された上記特許請求
の範囲第１項記載の内燃機関の燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11617486A JPS62276215A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 内燃機関の燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11617486A JPS62276215A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 内燃機関の燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62276215A JPS62276215A (ja) | 1987-12-01 |
| JPH0565688B2 true JPH0565688B2 (ja) | 1993-09-20 |
Family
ID=14680627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11617486A Granted JPS62276215A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 内燃機関の燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62276215A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6189919A (ja) * | 1984-10-09 | 1986-05-08 | Isuzu Motors Ltd | 直噴式デイ−ゼルエンジン燃焼室 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5922248Y2 (ja) * | 1978-12-27 | 1984-07-03 | 株式会社小松製作所 | デイ−ゼル内燃機関の燃焼室装置 |
| JPS58178419U (ja) * | 1982-05-26 | 1983-11-29 | 株式会社小松製作所 | デイ−ゼルエンジンのスパ−クアシスト装置 |
-
1986
- 1986-05-22 JP JP11617486A patent/JPS62276215A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6189919A (ja) * | 1984-10-09 | 1986-05-08 | Isuzu Motors Ltd | 直噴式デイ−ゼルエンジン燃焼室 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62276215A (ja) | 1987-12-01 |
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