JPH0557450A - 異材の溶接方法 - Google Patents
異材の溶接方法Info
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- JPH0557450A JPH0557450A JP22003291A JP22003291A JPH0557450A JP H0557450 A JPH0557450 A JP H0557450A JP 22003291 A JP22003291 A JP 22003291A JP 22003291 A JP22003291 A JP 22003291A JP H0557450 A JPH0557450 A JP H0557450A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 異材の溶接において一方の母材の希釈を極力
抑え、初層溶接金属の割れ、溶込み不良等の欠陥の発生
を防止することにある。 【構成】 ステンレス鋼管１の開先ルート長さ３、とＣ
ｒ−Ｍｏ鋼管２の開先ルート長さ４は異なり、開先ルー
ト面６の合わせ位置を開先中心線よりもＣｒ−Ｍｏ鋼管
２側に近接して設定する。 【効果】 異材の溶接において初層溶接金属の割れ、溶
込み不良等の欠陥の発生を防止する効果が得られる。
抑え、初層溶接金属の割れ、溶込み不良等の欠陥の発生
を防止することにある。 【構成】 ステンレス鋼管１の開先ルート長さ３、とＣ
ｒ−Ｍｏ鋼管２の開先ルート長さ４は異なり、開先ルー
ト面６の合わせ位置を開先中心線よりもＣｒ−Ｍｏ鋼管
２側に近接して設定する。 【効果】 異材の溶接において初層溶接金属の割れ、溶
込み不良等の欠陥の発生を防止する効果が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、異種継手の突合せ溶接
法に係り、溶接欠陥の発生を防止するに好適な異材の溶
接方法に関する。
法に係り、溶接欠陥の発生を防止するに好適な異材の溶
接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２に示すように、ボイラの２次過熱器
コイル２７、３次過熱器コイル２８、再熱器コイル２９
等は、一定間隔をおいて平行に配置された複数本の小径
管で構成され、同一コイルでも、場所により設計温度が
異なる。
コイル２７、３次過熱器コイル２８、再熱器コイル２９
等は、一定間隔をおいて平行に配置された複数本の小径
管で構成され、同一コイルでも、場所により設計温度が
異なる。
【０００３】各部には使用条件に適した性質を有する材
料として、高温となるコイル出口側では高温強度が優れ
たＣｒ−Ｍｏ鋼またはＭｏ鋼などのフェライト系耐熱鋼
管２２、２３、２６やステンレス鋼管２１、２４、２５
を異材溶接している。これらの鋼管の突合わせ溶接部３
０は化学成分や物理的性質（熱膨張係数、熱伝導度な
ど）、機械的性質（引張強度、クリープ破断強度な
ど）、さらに金属組織学的にも異なる鋼種の溶接となる
ために、溶接時の割れ、溶接継手部の性能の確保等に問
題があり、溶接施工に際しては、溶接材料、溶接方法、
溶接条件、開先形状、の選定等を十分に検討しなければ
ならない。
料として、高温となるコイル出口側では高温強度が優れ
たＣｒ−Ｍｏ鋼またはＭｏ鋼などのフェライト系耐熱鋼
管２２、２３、２６やステンレス鋼管２１、２４、２５
を異材溶接している。これらの鋼管の突合わせ溶接部３
０は化学成分や物理的性質（熱膨張係数、熱伝導度な
ど）、機械的性質（引張強度、クリープ破断強度な
ど）、さらに金属組織学的にも異なる鋼種の溶接となる
ために、溶接時の割れ、溶接継手部の性能の確保等に問
題があり、溶接施工に際しては、溶接材料、溶接方法、
溶接条件、開先形状、の選定等を十分に検討しなければ
ならない。
【０００４】溶接割れ防止に有効な溶接方法の例とし
て、母材の特にＣｒ−Ｍｏ鋼希釈をできるだけ抑えるこ
とがあげられ、その要因としては、溶接条件（電流、電
圧、溶接速度など）、開先形状がある。
て、母材の特にＣｒ−Ｍｏ鋼希釈をできるだけ抑えるこ
とがあげられ、その要因としては、溶接条件（電流、電
圧、溶接速度など）、開先形状がある。
【０００５】図３、図４はＣｒ−Ｍｏ鋼とステンレス鋼
の異材溶接を自動ＴＩＧ(TungstenInert Gas)溶接法で
行う場合の従来技術の開先形状を示し、図３はステンレ
ス鋼管３１の開先長さ３３と、Ｃｒ−Ｍｏ鋼管３２の開
先長さ３４は同じ長さであり、開先角度５も同じ角度で
ありルートギャップ３７を０として、相互のルート面３
６を直接突合わせたものである。また、図４はステンレ
ス鋼管３１の開先長さ３３、とＣｒ−Ｍｏ鋼管３２の開
先長さ３４は同じ長さであり、相互のルート面３６の間
にルートギャップ３７を設け、インコネル系インサート
リング４１を挿入したものである。図３、図４とも、イ
ンコネル系溶接ワイヤを送給して、全層自動ＴＩＧ溶接
を行うものである。
の異材溶接を自動ＴＩＧ(TungstenInert Gas)溶接法で
行う場合の従来技術の開先形状を示し、図３はステンレ
ス鋼管３１の開先長さ３３と、Ｃｒ−Ｍｏ鋼管３２の開
先長さ３４は同じ長さであり、開先角度５も同じ角度で
ありルートギャップ３７を０として、相互のルート面３
６を直接突合わせたものである。また、図４はステンレ
ス鋼管３１の開先長さ３３、とＣｒ−Ｍｏ鋼管３２の開
先長さ３４は同じ長さであり、相互のルート面３６の間
にルートギャップ３７を設け、インコネル系インサート
リング４１を挿入したものである。図３、図４とも、イ
ンコネル系溶接ワイヤを送給して、全層自動ＴＩＧ溶接
を行うものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図３に
示すような上記従来技術ではＣｒ−Ｍｏ鋼管側母材の希
釈が大きく、表１に示すように、インコネル系溶接ワイ
ヤ径１．２ｍｍでワイヤ送給量７００ｍｍ／ｍｉｎ以下
では初層溶接金属に割れが発生することがあり、割れ発
生を防止するためにはワイヤ送給量を８００ｍｍ／ｍｉ
ｎ以上にしなければならず、溶接中のワイヤ送給量も管
理する必要がある。
示すような上記従来技術ではＣｒ−Ｍｏ鋼管側母材の希
釈が大きく、表１に示すように、インコネル系溶接ワイ
ヤ径１．２ｍｍでワイヤ送給量７００ｍｍ／ｍｉｎ以下
では初層溶接金属に割れが発生することがあり、割れ発
生を防止するためにはワイヤ送給量を８００ｍｍ／ｍｉ
ｎ以上にしなければならず、溶接中のワイヤ送給量も管
理する必要がある。
【０００７】
【表１】
【０００８】また、図４に示す開先形状による溶接法は
表記しない溶接ワイヤ送給量が４００ｍｍ／ｍｉｎでも
割れは発生しないが、インサートリング４１の位置設定
時、ルート面に対し、リングの芯ずれがあると新たな欠
陥（溶込み不良、ビード形状不良など）が発生しやすい
だけでなくリングの設定は手動ＴＩＧ溶接による仮付溶
接が必要であるため非能率的で、しかもリングの製作に
多大な費用を要する等の問題がある。
表記しない溶接ワイヤ送給量が４００ｍｍ／ｍｉｎでも
割れは発生しないが、インサートリング４１の位置設定
時、ルート面に対し、リングの芯ずれがあると新たな欠
陥（溶込み不良、ビード形状不良など）が発生しやすい
だけでなくリングの設定は手動ＴＩＧ溶接による仮付溶
接が必要であるため非能率的で、しかもリングの製作に
多大な費用を要する等の問題がある。
【０００９】本発明の目的は、異材の溶接において一方
の母材の希釈を極力抑え、初層溶接金属の割れ、溶込み
不良等の溶接欠陥の発生を防止することにある。
の母材の希釈を極力抑え、初層溶接金属の割れ、溶込み
不良等の溶接欠陥の発生を防止することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的は、双方に開先
を形成して異材を突合せ溶接する異材の溶接方法におい
て、前記開先のルート面の合わせ位置を開先中心線より
も何れか一方に近接して設定することにより達成され
る。
を形成して異材を突合せ溶接する異材の溶接方法におい
て、前記開先のルート面の合わせ位置を開先中心線より
も何れか一方に近接して設定することにより達成され
る。
【００１１】上記目的は、フェライト系耐熱鋼とオース
テナイト系耐熱鋼の双方に開先を形成して突合せ溶接す
る異材の溶接方法において、前記開先のルート面の合わ
せ位置を開先中心線よりも前記フェライト系耐熱鋼側に
近接して設定し、溶接材料としてインコネルを用いその
溶着量を３．５ｇ／ｍｉｎ以上とし、ＴＩＧ溶接するこ
とにより達成される。
テナイト系耐熱鋼の双方に開先を形成して突合せ溶接す
る異材の溶接方法において、前記開先のルート面の合わ
せ位置を開先中心線よりも前記フェライト系耐熱鋼側に
近接して設定し、溶接材料としてインコネルを用いその
溶着量を３．５ｇ／ｍｉｎ以上とし、ＴＩＧ溶接するこ
とにより達成される。
【００１２】上記目的は、前記溶接が完全溶込みグルー
ブ溶接であることにより達成される。 上記目的は、初
層溶接金属中の成分量がＮｉ：３８．４％以上、Ｆｅ：
４４．０％以下とすることにより達成される。
ブ溶接であることにより達成される。 上記目的は、初
層溶接金属中の成分量がＮｉ：３８．４％以上、Ｆｅ：
４４．０％以下とすることにより達成される。
【００１３】
【作用】異材の溶接においては、溶接割れの防止のため
に相互の母材の希釈が問題となり、初層溶接時に溶接ア
ークにより溶融される開先ルート部の形状は希釈率に大
きく影響する。従って、ステンレス鋼管とＣｒ−Ｍｏ鋼
管の異材溶接の開先ルート面の合わせ位置を開先中心線
よりもＣｒ−Ｍｏ鋼管側に設定することにより、Ｃｒ−
Ｍｏ鋼の希釈率を抑え、溶接割れが発生し易いマルテン
サイト組織の生成を防止し、割れにくい安定したオース
テナイト組織が得られる。
に相互の母材の希釈が問題となり、初層溶接時に溶接ア
ークにより溶融される開先ルート部の形状は希釈率に大
きく影響する。従って、ステンレス鋼管とＣｒ−Ｍｏ鋼
管の異材溶接の開先ルート面の合わせ位置を開先中心線
よりもＣｒ−Ｍｏ鋼管側に設定することにより、Ｃｒ−
Ｍｏ鋼の希釈率を抑え、溶接割れが発生し易いマルテン
サイト組織の生成を防止し、割れにくい安定したオース
テナイト組織が得られる。
【００１４】また前述の表１に示すように開先ルート面
の合わせ位置を開先中心線よりフェライト系耐熱鋼側に
寄せて設定した本発明の開先形状と開先ルート面の合わ
せ位置を開先中心線とした従来例の開先形状とで比較す
ると、初層溶接割れの発生しないためのＮｉ含有量を得
るための条件は本発明の開先形状でワイヤ送給量４００
ｍｍ／ｍｉｎ、従来例の開先形状でワイヤ送給量９００
ｍｍ／ｍｉｎとなり、本発明の開先形状は小さいワイヤ
送給量で溶接が可能となる。従って、本発明の開先形状
を採用すれば溶接条件範囲は格段に広くなり、インサー
トリングを採用する必要もないので経済的で、安定した
品質が得られる。
の合わせ位置を開先中心線よりフェライト系耐熱鋼側に
寄せて設定した本発明の開先形状と開先ルート面の合わ
せ位置を開先中心線とした従来例の開先形状とで比較す
ると、初層溶接割れの発生しないためのＮｉ含有量を得
るための条件は本発明の開先形状でワイヤ送給量４００
ｍｍ／ｍｉｎ、従来例の開先形状でワイヤ送給量９００
ｍｍ／ｍｉｎとなり、本発明の開先形状は小さいワイヤ
送給量で溶接が可能となる。従って、本発明の開先形状
を採用すれば溶接条件範囲は格段に広くなり、インサー
トリングを採用する必要もないので経済的で、安定した
品質が得られる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図を用いて説明す
る。
る。
【００１６】発電用ボイラを構成している過熱器コイ
ル、再熱器コイル等は、一定間隔をあけて平行に配置さ
れた複数の小径管で構成され、同一コイルでも、場所に
より設計温度が異なる場合が生じてくる。従って、各部
には使用条件により異種金属による継手が必要となる。
特にコイル出口側では局部的にＣｒ−Ｍｏ鋼管とオース
テナイト系ステンレス鋼管の異種継手がある。
ル、再熱器コイル等は、一定間隔をあけて平行に配置さ
れた複数の小径管で構成され、同一コイルでも、場所に
より設計温度が異なる場合が生じてくる。従って、各部
には使用条件により異種金属による継手が必要となる。
特にコイル出口側では局部的にＣｒ−Ｍｏ鋼管とオース
テナイト系ステンレス鋼管の異種継手がある。
【００１７】図１は本発明の実施例の開先形状を示す断
面図である。
面図である。
【００１８】開先形状は、異種継手の一方の母材である
ステンレス鋼管１に所定の角度で形成した開先角度５
と、母材から延長した開先ルート長さ３と、開先ルート
端部に形成した開先ルート面６と、異種継手の他方の母
材であるＣｒ−Ｍｏ鋼管２に所定の角度で形成した開先
角度５と、母材から延長した開先ルート長さ４と、開先
ルート端部に形成した開先ルート面６とが、ルートギャ
ップ７を介して対峙している。ステンレス鋼管１の開先
ルート長さ３、とＣｒ−Ｍｏ鋼管２の開先ルート長さ４
は異なり、開先ルート面６の合わせ位置を開先中心線よ
りもＣｒ−Ｍｏ鋼管２側に近接して設定する。ルートギ
ャップ７は０とし、相互のルート面６を直接突合わせた
形状とし、開先中心線上に設置された図示しないＴＩＧ
溶接トーチのタングステン電極のアークによって、相互
の母材を溶融し、溶接ワイヤの添加によって溶接され
る。この時開先ルート面の合わせ位置の開先中心線から
オフセットは１〜５ｍｍが適当であり、過大なオフセッ
トは継手部の溶込み不良の発生要因となり、また非能率
的である。また過小なオフセットでは本発明の効果が得
られない。この本実施例の開先形状により、Ｃｒ−Ｍｏ
鋼の希釈率を抑え、割れ易いマルテンサイト組織の生成
を防止し、割れにくい安定したオーステナイト組織が得
られる。また、ステンレス鋼管１の開先ルート長さ３が
３．５ｍｍ、Ｃｒ−Ｍｏ鋼管２の開先ルート長さ４が
１．５ｍｍのとき、溶接材料としてインコネルワイヤを
用いワイヤ送給量４００ｍｍ／ｍｉｎで溶着量を３．５
ｇ／ｍｉｎ以上とした時、初層溶接金属に割れは発生せ
ず、その初層溶接金属の成分はＮｉ：４３．８ｗｔ％、
Ｆｅ：３８．７ｗｔ％であった。
ステンレス鋼管１に所定の角度で形成した開先角度５
と、母材から延長した開先ルート長さ３と、開先ルート
端部に形成した開先ルート面６と、異種継手の他方の母
材であるＣｒ−Ｍｏ鋼管２に所定の角度で形成した開先
角度５と、母材から延長した開先ルート長さ４と、開先
ルート端部に形成した開先ルート面６とが、ルートギャ
ップ７を介して対峙している。ステンレス鋼管１の開先
ルート長さ３、とＣｒ−Ｍｏ鋼管２の開先ルート長さ４
は異なり、開先ルート面６の合わせ位置を開先中心線よ
りもＣｒ−Ｍｏ鋼管２側に近接して設定する。ルートギ
ャップ７は０とし、相互のルート面６を直接突合わせた
形状とし、開先中心線上に設置された図示しないＴＩＧ
溶接トーチのタングステン電極のアークによって、相互
の母材を溶融し、溶接ワイヤの添加によって溶接され
る。この時開先ルート面の合わせ位置の開先中心線から
オフセットは１〜５ｍｍが適当であり、過大なオフセッ
トは継手部の溶込み不良の発生要因となり、また非能率
的である。また過小なオフセットでは本発明の効果が得
られない。この本実施例の開先形状により、Ｃｒ−Ｍｏ
鋼の希釈率を抑え、割れ易いマルテンサイト組織の生成
を防止し、割れにくい安定したオーステナイト組織が得
られる。また、ステンレス鋼管１の開先ルート長さ３が
３．５ｍｍ、Ｃｒ−Ｍｏ鋼管２の開先ルート長さ４が
１．５ｍｍのとき、溶接材料としてインコネルワイヤを
用いワイヤ送給量４００ｍｍ／ｍｉｎで溶着量を３．５
ｇ／ｍｉｎ以上とした時、初層溶接金属に割れは発生せ
ず、その初層溶接金属の成分はＮｉ：４３．８ｗｔ％、
Ｆｅ：３８．７ｗｔ％であった。
【００１９】本発明になる異材の溶接方法はボイラチー
ュブに限定されるもので無く大口径管や胴板、ボイラプ
ラント以外の石油精製プラント、石油化学プラント等の
全ての異種金属による鋼種の組合わせの継手の溶接に適
用が可能である。
ュブに限定されるもので無く大口径管や胴板、ボイラプ
ラント以外の石油精製プラント、石油化学プラント等の
全ての異種金属による鋼種の組合わせの継手の溶接に適
用が可能である。
【００２０】以上述べたよう本実施例の開先形状による
異種継手の溶接方法は、Ｃｒ−Ｍｏ鋼母材の希釈を抑え
ることができるので、初層溶接金属の割れ発生防止の効
果がある。また従来技術での割れ発生限界値は、ワイヤ
送給量８００ｍｍ／ｍｉｎであるが、本実施例の開先形
状では、ワイヤ送給量４００ｍｍ／ｍｉｎ以上であり、
広範な条件での溶接となり作業性が向上する。さらにイ
ンサートリングを採用しないため、開先合わせ作業が自
動化可能となり、仮付作業時間が不要であり、リングの
製作費もなくなり経済的で高品質の溶接部を得ることが
可能である。
異種継手の溶接方法は、Ｃｒ−Ｍｏ鋼母材の希釈を抑え
ることができるので、初層溶接金属の割れ発生防止の効
果がある。また従来技術での割れ発生限界値は、ワイヤ
送給量８００ｍｍ／ｍｉｎであるが、本実施例の開先形
状では、ワイヤ送給量４００ｍｍ／ｍｉｎ以上であり、
広範な条件での溶接となり作業性が向上する。さらにイ
ンサートリングを採用しないため、開先合わせ作業が自
動化可能となり、仮付作業時間が不要であり、リングの
製作費もなくなり経済的で高品質の溶接部を得ることが
可能である。
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、異材溶接時の開先ルー
ト面の合わせ位置を開先中心線よりも何れか一方に寄せ
て設定することにより、一方の母材の希釈を極力抑え、
初層溶接金属の割れ、溶込み不良等の欠陥の発生を防止
する効果が得られる。
ト面の合わせ位置を開先中心線よりも何れか一方に寄せ
て設定することにより、一方の母材の希釈を極力抑え、
初層溶接金属の割れ、溶込み不良等の欠陥の発生を防止
する効果が得られる。
【図１】本発明の実施例の開先形状を示す断面図であ
る。
る。
【図２】一般的なボイラコイルの異材溶接の位置説明図
である。
である。
【図３】従来技術の開先形状を示す断面図である。
【図４】従来技術のインサートリングを用いた開先形状
を示す断面図である。
を示す断面図である。
１ ステンレス鋼管 ２ Ｃｒ−Ｍｏ鋼管 ３ ステンレス鋼管の開先ルート長さ ４ Ｃｒ−Ｍｏ鋼管の開先ルート長さ ５ 開先角度 ６ 開先ルート面 ７ ルートギャップ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 公文 将人 広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 田村 広治 広島県呉市宝町３番36号 バブコツク日立 株式会社呉研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 双方に開先を形成して異材を突合せ溶接
する異材の溶接方法において、前記開先のルート面の合
わせ位置を開先中心線よりも何れか一方に近接して設定
することを特徴とする異材の溶接方法。 - 【請求項２】 フェライト系耐熱鋼とオーステナイト系
耐熱鋼の双方に開先を形成して突合せ溶接する異材の溶
接方法において、前記開先のルート面の合わせ位置を開
先中心線よりも前記フェライト系耐熱鋼側に近接して設
定し、溶接材料としてインコネルを用いその溶着量を
３．５ｇ／ｍｉｎ以上とし、ＴＩＧ溶接することを特徴
とする異材の溶接方法。 - 【請求項３】 前記溶接は完全溶込みグルーブ溶接であ
ることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の異
材の溶接方法。 - 【請求項４】 初層溶接金属中の成分量がＮｉ：３８．
４％以上、Ｆｅ：４４．０％以下とすることを特徴とす
る請求項２に記載の異材の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22003291A JP3170720B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 異材の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22003291A JP3170720B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 異材の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0557450A true JPH0557450A (ja) | 1993-03-09 |
| JP3170720B2 JP3170720B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=16744864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22003291A Expired - Lifetime JP3170720B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 異材の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3170720B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001259831A (ja) * | 2000-03-10 | 2001-09-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Ｒｐｖノズル取合部材の取替え工法 |
| JP2006043746A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Nissan Motor Co Ltd | 水素用電磁バルブのガイドチューブ及びその製造方法 |
| WO2012093676A1 (ja) * | 2011-01-07 | 2012-07-12 | 三菱重工業株式会社 | セーフエンド用配管の溶接方法、固定治具および溶接装置 |
| WO2013187403A1 (ja) | 2012-06-11 | 2013-12-19 | 株式会社Ihi | ターボ機械 |
| CN105127562A (zh) * | 2015-09-30 | 2015-12-09 | 青岛兰石重型机械设备有限公司 | 一种复合板异种材料焊接接头的焊接方法 |
| GB2532908A (en) * | 2013-08-09 | 2016-06-01 | Aeristech Ltd | Attachment arrangement for turbo compressor |
| JP2018169253A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 溶接継手の破壊再現方法、溶接継手の寿命予測方法、溶接継手の破壊再現装置及び溶接継手の寿命予測装置 |
| CN112792444A (zh) * | 2020-09-17 | 2021-05-14 | 葫芦岛渤船工贸通和防腐有限公司 | 蒸汽管道与主机倒车接口焊接方法 |
| CN114654056A (zh) * | 2022-05-06 | 2022-06-24 | 鲁西工业装备有限公司 | 一种镍合金与镍基铸钢异种钢焊接方法 |
| CN116577420A (zh) * | 2023-05-22 | 2023-08-11 | 天津诚信达金属检测技术有限公司 | 一种火电专用异种钢焊接接头模拟试块的未熔合缺陷的制作方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102615646B1 (ko) * | 2022-01-28 | 2023-12-19 | 삼성엔지니어링 주식회사 | 용접 그루브 형성 방법 및 중공형 물품 |
-
1991
- 1991-08-30 JP JP22003291A patent/JP3170720B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001259831A (ja) * | 2000-03-10 | 2001-09-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Ｒｐｖノズル取合部材の取替え工法 |
| JP2006043746A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Nissan Motor Co Ltd | 水素用電磁バルブのガイドチューブ及びその製造方法 |
| WO2012093676A1 (ja) * | 2011-01-07 | 2012-07-12 | 三菱重工業株式会社 | セーフエンド用配管の溶接方法、固定治具および溶接装置 |
| WO2013187403A1 (ja) | 2012-06-11 | 2013-12-19 | 株式会社Ihi | ターボ機械 |
| KR20140143170A (ko) | 2012-06-11 | 2014-12-15 | 가부시키가이샤 아이에이치아이 | 터보 기계 |
| US9624942B2 (en) | 2012-06-11 | 2017-04-18 | Ihi Corporation | Turbo machine |
| GB2532908A (en) * | 2013-08-09 | 2016-06-01 | Aeristech Ltd | Attachment arrangement for turbo compressor |
| CN105127562B (zh) * | 2015-09-30 | 2017-04-12 | 青岛兰石重型机械设备有限公司 | 一种不锈钢复合板与奥氏体不锈钢间焊接接头的焊接方法 |
| CN105127562A (zh) * | 2015-09-30 | 2015-12-09 | 青岛兰石重型机械设备有限公司 | 一种复合板异种材料焊接接头的焊接方法 |
| JP2018169253A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 溶接継手の破壊再現方法、溶接継手の寿命予測方法、溶接継手の破壊再現装置及び溶接継手の寿命予測装置 |
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