JPH0556584A - 分割形回転子 - Google Patents
分割形回転子Info
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- JPH0556584A JPH0556584A JP20928391A JP20928391A JPH0556584A JP H0556584 A JPH0556584 A JP H0556584A JP 20928391 A JP20928391 A JP 20928391A JP 20928391 A JP20928391 A JP 20928391A JP H0556584 A JPH0556584 A JP H0556584A
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- JP
- Japan
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- block
- yoke
- annular rim
- shaft
- rim plate
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- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Synchronous Machinery (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は、シャフトの軸長が長く回転子の径が
大きい大容量の高速度回転機でも塊状継鉄の最下位にあ
る塊状継鉄ブロックのたわみ量を減少でき、又最下位に
ある塊状継鉄ブロックの環状リム板とシャフトの鍔部と
の接触圧力がその面全体において均一化して減少し、常
に安定した状態で運転できる信頼性の高いものとすると
ころである。 【構成】最下部に位置する塊状継鉄ブロック(3-1) の各
環状リム板(4) を相互に固定接続することにより塊状継
鉄ブロック(3-1) の各環状リム板(4) の相互間における
滑りが無くなり、これと共にたわみ量が減少する。又、
環状リム板(4) とシャフト(1) との接触圧力がたわみ角
とほぼ同一角度に形成された加工面 (20,21) の形成に
より減少する。
大きい大容量の高速度回転機でも塊状継鉄の最下位にあ
る塊状継鉄ブロックのたわみ量を減少でき、又最下位に
ある塊状継鉄ブロックの環状リム板とシャフトの鍔部と
の接触圧力がその面全体において均一化して減少し、常
に安定した状態で運転できる信頼性の高いものとすると
ころである。 【構成】最下部に位置する塊状継鉄ブロック(3-1) の各
環状リム板(4) を相互に固定接続することにより塊状継
鉄ブロック(3-1) の各環状リム板(4) の相互間における
滑りが無くなり、これと共にたわみ量が減少する。又、
環状リム板(4) とシャフト(1) との接触圧力がたわみ角
とほぼ同一角度に形成された加工面 (20,21) の形成に
より減少する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、立軸形回転電機に用い
られる分割形回転子に関する。
られる分割形回転子に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は立軸の突極形同期機の分割形回転
子の構成図である。シャフト１は立てた状態に配置さ
れ、このシャフト１の外周には塊状継鉄２が設けられて
いる。この塊状継鉄２は複数の塊状継鉄ブロック３−
１、３−２、…を有し、これら塊状継鉄ブロック３−
１、３−２、…はそれぞれ複数の環状リム板４を積層し
て構成されている。これら塊状継鉄ブロック３−１、３
−２、…は複数の両ねじボルト５を用い、その両端をナ
ット６により締め付けている。又、各塊状継鉄ブロック
３−１、３−２、…の外周にはタブテーブル及びタブテ
ーブル溝が形成され、これらタブテーブル及びタブテー
ブル溝等に、複数個の磁極７を挿入して取付けられて固
定されている。なお、かかる塊状継鉄２は大容量の同期
機になるに伴って輸送制限上塊状継鉄ブロック３−１、
３−２、…のブロック数が増加する。
子の構成図である。シャフト１は立てた状態に配置さ
れ、このシャフト１の外周には塊状継鉄２が設けられて
いる。この塊状継鉄２は複数の塊状継鉄ブロック３−
１、３−２、…を有し、これら塊状継鉄ブロック３−
１、３−２、…はそれぞれ複数の環状リム板４を積層し
て構成されている。これら塊状継鉄ブロック３−１、３
−２、…は複数の両ねじボルト５を用い、その両端をナ
ット６により締め付けている。又、各塊状継鉄ブロック
３−１、３−２、…の外周にはタブテーブル及びタブテ
ーブル溝が形成され、これらタブテーブル及びタブテー
ブル溝等に、複数個の磁極７を挿入して取付けられて固
定されている。なお、かかる塊状継鉄２は大容量の同期
機になるに伴って輸送制限上塊状継鉄ブロック３−１、
３−２、…のブロック数が増加する。
【０００３】ところで、各塊状継鉄ブロック３−１、３
−２、…はそれぞれ独立して形成され、組み立て時には
シャフト１の鍔部８に支持してシャフト軸方向の下方か
ら上方に向かって、つまり塊状継鉄ブロック３−１から
３−２、…の順に積層される。そして、これら塊状継鉄
ブロック３−１、３−２、…の荷重は下方に加わる。
又、複数個の磁極７はタブテーブル溝等に挿入される
が、その軸方向の荷重（自重）は最下部の塊状継鉄ブロ
ック３−１の環状リム板４に加わって支持される。これ
により、塊状継鉄２及び磁極７の各軸方向の荷重は鍔部
８に加わる。
−２、…はそれぞれ独立して形成され、組み立て時には
シャフト１の鍔部８に支持してシャフト軸方向の下方か
ら上方に向かって、つまり塊状継鉄ブロック３−１から
３−２、…の順に積層される。そして、これら塊状継鉄
ブロック３−１、３−２、…の荷重は下方に加わる。
又、複数個の磁極７はタブテーブル溝等に挿入される
が、その軸方向の荷重（自重）は最下部の塊状継鉄ブロ
ック３−１の環状リム板４に加わって支持される。これ
により、塊状継鉄２及び磁極７の各軸方向の荷重は鍔部
８に加わる。
【０００４】この場合、塊状継鉄ブロック３−１におけ
る最下層の環状リム板４は塊状継鉄２の荷重と磁極７の
荷重とを受けて支持することになり、これら荷重により
その材料の弾性限界内で変形しようとする。
る最下層の環状リム板４は塊状継鉄２の荷重と磁極７の
荷重とを受けて支持することになり、これら荷重により
その材料の弾性限界内で変形しようとする。
【０００５】一方、環状リム板４は塊状継鉄ブロック３
−１として各両ねじボルト５を通してそれぞれ連結さ
れ、かつその締付け力による各環状リム板４間の摩擦力
によりずれが無く、１つの塊状継鉄ブロック３−１は１
つの鋼体として考えられる。これにより、環状リム板４
の湾曲量は塊状継鉄ブロック３−１の変形量と同一とし
て考えられる。
−１として各両ねじボルト５を通してそれぞれ連結さ
れ、かつその締付け力による各環状リム板４間の摩擦力
によりずれが無く、１つの塊状継鉄ブロック３−１は１
つの鋼体として考えられる。これにより、環状リム板４
の湾曲量は塊状継鉄ブロック３−１の変形量と同一とし
て考えられる。
【０００６】ところが、かかる分割形回転子が高速で回
転すると、磁極７の遠心力と塊状継鉄２自身の遠心力と
により塊状継鉄２は半径方向に広がるように変形する、
すなわち、各環状リム板４は円周方向に伸び、これと同
時にその材料の性質上、板厚方向へ縮む。これら各環状
リム板４の変形は最下層の環状リム板４の湾曲の変形を
助長することになる。これは各環状リム板４を締付ける
各両ねじボルト５の初期締付け力が高速回転時の環状リ
ム板４の板厚方向への縮みにより減少して各環状リム板
４の相互間の摩擦力が減少し、この摩擦力減少により各
環状リム板４の相互間において滑りが発生しやすくなる
ためである。そして、この滑りによりずれは回転が停止
しても元に戻り得ないものである。
転すると、磁極７の遠心力と塊状継鉄２自身の遠心力と
により塊状継鉄２は半径方向に広がるように変形する、
すなわち、各環状リム板４は円周方向に伸び、これと同
時にその材料の性質上、板厚方向へ縮む。これら各環状
リム板４の変形は最下層の環状リム板４の湾曲の変形を
助長することになる。これは各環状リム板４を締付ける
各両ねじボルト５の初期締付け力が高速回転時の環状リ
ム板４の板厚方向への縮みにより減少して各環状リム板
４の相互間の摩擦力が減少し、この摩擦力減少により各
環状リム板４の相互間において滑りが発生しやすくなる
ためである。そして、この滑りによりずれは回転が停止
しても元に戻り得ないものである。
【０００７】図５は図４に示すＸ部の拡大図である。同
図に示す二点鎖線Ａのように各環状リム板４は、上記の
如く塊状継鉄２の荷重及び磁極７の荷重、さらに遠心力
を受けて変形、いわゆる傘状に変形する。なお、傘状と
いうのはシャフト１を対称軸として各環状リム板４の両
側が下がるからである。なお、鍔部８の変形は塊状継鉄
ブロック３−１の変形と比較して皆無に等しい。
図に示す二点鎖線Ａのように各環状リム板４は、上記の
如く塊状継鉄２の荷重及び磁極７の荷重、さらに遠心力
を受けて変形、いわゆる傘状に変形する。なお、傘状と
いうのはシャフト１を対称軸として各環状リム板４の両
側が下がるからである。なお、鍔部８の変形は塊状継鉄
ブロック３−１の変形と比較して皆無に等しい。
【０００８】ここで、この状態における塊状継鉄ブロッ
ク３−１のたわみ量について説明する。図６は塊状継鉄
２の荷重における最下位の塊状継鉄ブロック３−１のた
わみ形図を示し、図７は磁極７の荷重における塊状継鉄
ブロック３−１のたわみ形図を示し、図８は塊状継鉄２
の荷重と磁極７の荷重とによる塊状継鉄ブロック３−１
のたわみ量を表している。
ク３−１のたわみ量について説明する。図６は塊状継鉄
２の荷重における最下位の塊状継鉄ブロック３−１のた
わみ形図を示し、図７は磁極７の荷重における塊状継鉄
ブロック３−１のたわみ形図を示し、図８は塊状継鉄２
の荷重と磁極７の荷重とによる塊状継鉄ブロック３−１
のたわみ量を表している。
【０００９】図６においてａ1 は塊状継鉄ブロック３−
１に作用する塊状継鉄２の荷重点における円周線の半径
を表す。ｂはシャフト１の鍔部８と塊状継鉄ブロック３
−１とが接触する荷重の支持点における円周線の半径を
表す。又、Ｗ1 は塊状継鉄２の荷重を表している。
１に作用する塊状継鉄２の荷重点における円周線の半径
を表す。ｂはシャフト１の鍔部８と塊状継鉄ブロック３
−１とが接触する荷重の支持点における円周線の半径を
表す。又、Ｗ1 は塊状継鉄２の荷重を表している。
【００１０】従って、２ａ1 点における軸方向のたわみ
量δ1 は次式により近似される。 δ1 ＝ｋ1 （Ｗ1 ・ａ1 2 ）／（Ｅ・ｈ3 ・ｎ） …(1) ここで、ｋ1 は支持点との径と荷重点の径との比（ｂ／
ａ1 ）から求まる係数、Ｅは環状リム板４の材料の縦弾
性係数、ｈは環状リム板４の板厚、ｎは各塊状継鉄ブロ
ックを形成する環状リム板４の枚数である。次に図７に
おいてａ2 は塊状継鉄ブロック３−１に作用する磁極７
の荷重点における円周線の半径を表す。Ｗ2 は磁極７の
荷重を表している。
量δ1 は次式により近似される。 δ1 ＝ｋ1 （Ｗ1 ・ａ1 2 ）／（Ｅ・ｈ3 ・ｎ） …(1) ここで、ｋ1 は支持点との径と荷重点の径との比（ｂ／
ａ1 ）から求まる係数、Ｅは環状リム板４の材料の縦弾
性係数、ｈは環状リム板４の板厚、ｎは各塊状継鉄ブロ
ックを形成する環状リム板４の枚数である。次に図７に
おいてａ2 は塊状継鉄ブロック３−１に作用する磁極７
の荷重点における円周線の半径を表す。Ｗ2 は磁極７の
荷重を表している。
【００１１】従って、２ａ2 点における軸方向のたわみ
量δ2 は次式により近似される。 δ2 ＝ｋ2 （Ｗ1 ・ａ2 2 ）／（Ｅ・ｈ3 ・ｎ） …(2) ここで、ｋ2 は支持点との径と荷重点の径との比（ｂ／
ａ2 ）から求まる係数である。
量δ2 は次式により近似される。 δ2 ＝ｋ2 （Ｗ1 ・ａ2 2 ）／（Ｅ・ｈ3 ・ｎ） …(2) ここで、ｋ2 は支持点との径と荷重点の径との比（ｂ／
ａ2 ）から求まる係数である。
【００１２】上記第(1) 式及び第(2) 式における各半径
ａ1、ａ2 は塊状継鉄２の形状に関係するが、おおよそ
次の式により近似される。 （ａ1 −ｂ）＝（ａ2 −ｂ）／４ …(3)
ａ1、ａ2 は塊状継鉄２の形状に関係するが、おおよそ
次の式により近似される。 （ａ1 −ｂ）＝（ａ2 −ｂ）／４ …(3)
【００１３】しかして、上記第(1) 式乃至第(3) 式によ
り近似された塊状継鉄ブロック３−１の軸方向のたわみ
量を示すのが図７である。同図において（イ）、
（ロ）、（ハ）はそれぞれたわみ線を示し、このうちた
わみ線（イ）は上記第(1) 式により近似されたたわみ量
δ1 であり、実際は放物線となるが実用上直線に近似で
きる。たわみ線（ロ）は上記第(2) 式により近似された
たわみ量δ2 であり、上記同様に直線に近似できる。
又、たわみ量（ハ）は各たわみ量δ1 、δ2 の合成たわ
み量δmax を示している。この合成たわみ量δmax は次
式により近似される。
り近似された塊状継鉄ブロック３−１の軸方向のたわみ
量を示すのが図７である。同図において（イ）、
（ロ）、（ハ）はそれぞれたわみ線を示し、このうちた
わみ線（イ）は上記第(1) 式により近似されたたわみ量
δ1 であり、実際は放物線となるが実用上直線に近似で
きる。たわみ線（ロ）は上記第(2) 式により近似された
たわみ量δ2 であり、上記同様に直線に近似できる。
又、たわみ量（ハ）は各たわみ量δ1 、δ2 の合成たわ
み量δmax を示している。この合成たわみ量δmax は次
式により近似される。
【００１４】 δmax ＝δ3 ＋δ2 …(4) ここで、たわみ量δ3 は δ3 ＝δ1 （ａ2 −ｂ）／（ａ1 −ｂ） …(5) により近似される。 この第(5) 式に第(3) 式を代入すると、 …(6) δ3 ＝４δ1
【００１５】となり、合成たわみ量δmax は上記第(1)
式、第(2) 式及び第(6) 式により次式により求められ
る。 δmax ＝（１／Ｅ・ｈ3 ・ｎ） ×（４ｋ1 ・Ｗ1 ・ａ1 2 ＋ｋ2 ・Ｗ2 ・ａ2 2 ） …(7) 又、図８に示す合成たわみ量δmax によるたわみ角θは
次式により近似される。 tanθ＝δmax ／（ａ2 −ｂ） …(8)
式、第(2) 式及び第(6) 式により次式により求められ
る。 δmax ＝（１／Ｅ・ｈ3 ・ｎ） ×（４ｋ1 ・Ｗ1 ・ａ1 2 ＋ｋ2 ・Ｗ2 ・ａ2 2 ） …(7) 又、図８に示す合成たわみ量δmax によるたわみ角θは
次式により近似される。 tanθ＝δmax ／（ａ2 −ｂ） …(8)
【００１６】以上のことから一般に大容量の高速度回転
機になるに従ってシャフト１の軸長が長くなるので、塊
状継鉄２の重量及び磁極７の重量が大きくなり、これと
ともに塊状継鉄２の外径が大きくなる。これにより、第
(1) 式及び第(2) 式におけるＷ1 、Ｗ2 、ａ1 、ａ2 が
大きくなるため、各たわみ量δ1 、δ2 は各荷重Ｗ1、
Ｗ2 の１乗、各半径ａ1 、ａ2 の２乗の比で大きくな
る。そして、たわみ角θも大きくなる。
機になるに従ってシャフト１の軸長が長くなるので、塊
状継鉄２の重量及び磁極７の重量が大きくなり、これと
ともに塊状継鉄２の外径が大きくなる。これにより、第
(1) 式及び第(2) 式におけるＷ1 、Ｗ2 、ａ1 、ａ2 が
大きくなるため、各たわみ量δ1 、δ2 は各荷重Ｗ1、
Ｗ2 の１乗、各半径ａ1 、ａ2 の２乗の比で大きくな
る。そして、たわみ角θも大きくなる。
【００１７】従って、塊状継鉄ブロック３−１は大容量
の高速度回転機になるに従ってたわみ量が増え、図５に
示すように傘状に変形する。この変形によりシャフト１
の鍔部８と環状リム板４との接触が接触点Ｓにおいて線
状接触となり、かつその接触が高面圧となる。そして、
シャフト１及び環状リム板４の材料の比例限度以上の負
荷を与えることになり、この接触点Ｓは塑性変形又は破
損を生じる危険がある。
の高速度回転機になるに従ってたわみ量が増え、図５に
示すように傘状に変形する。この変形によりシャフト１
の鍔部８と環状リム板４との接触が接触点Ｓにおいて線
状接触となり、かつその接触が高面圧となる。そして、
シャフト１及び環状リム板４の材料の比例限度以上の負
荷を与えることになり、この接触点Ｓは塑性変形又は破
損を生じる危険がある。
【００１８】又、上記したように分割形回転子が高速で
回転すると、磁極７の遠心力と塊状継鉄２自身の遠心力
とにより塊状継鉄２は半径方向に広がるように変形す
る。これと同時に鍔部８と環状リム板４との間に相対的
な滑りが生じる。一方、分割形回転子が回転を停止する
と、塊状継鉄２が元の状態に戻ろうとしたときに接触点
Ｓに相対的に滑りが生じる。しかして、接触点Ｓの全周
は線状接触で高面圧であり、ここに滑りを拘束するよう
な大きな摩擦力が生じる。この摩擦力と塊状継鉄２の伸
縮力とのバランスが崩れたときに、伸縮の拘束が開放さ
れて瞬時の衝撃音が発生する。そして、これはたわみ角
θが大きい程顕著に現れる。
回転すると、磁極７の遠心力と塊状継鉄２自身の遠心力
とにより塊状継鉄２は半径方向に広がるように変形す
る。これと同時に鍔部８と環状リム板４との間に相対的
な滑りが生じる。一方、分割形回転子が回転を停止する
と、塊状継鉄２が元の状態に戻ろうとしたときに接触点
Ｓに相対的に滑りが生じる。しかして、接触点Ｓの全周
は線状接触で高面圧であり、ここに滑りを拘束するよう
な大きな摩擦力が生じる。この摩擦力と塊状継鉄２の伸
縮力とのバランスが崩れたときに、伸縮の拘束が開放さ
れて瞬時の衝撃音が発生する。そして、これはたわみ角
θが大きい程顕著に現れる。
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】以上のように塊状継鉄
ブロック３−１は大容量の高速度回転機になるに従って
たわみ量が増えて傘状に変形し、環状リム板４等におい
て塑性変形又は破損を生じる危険がある。又、分割形回
転子の回転を停止する際に塊状継鉄２が元の状態に戻ろ
うとして瞬時の衝撃音が発生する。
ブロック３−１は大容量の高速度回転機になるに従って
たわみ量が増えて傘状に変形し、環状リム板４等におい
て塑性変形又は破損を生じる危険がある。又、分割形回
転子の回転を停止する際に塊状継鉄２が元の状態に戻ろ
うとして瞬時の衝撃音が発生する。
【００２０】そこで本発明は、大容量の高速度回転機で
も塊状継鉄の最下位にある塊状継鉄ブロックのたわみ量
を減少できる信頼性の高い分割形回転子を提供すること
を目的とする。
も塊状継鉄の最下位にある塊状継鉄ブロックのたわみ量
を減少できる信頼性の高い分割形回転子を提供すること
を目的とする。
【００２１】又、本発明は、大容量の高速度回転機でも
塊状継鉄の最下位にある塊状継鉄ブロックの環状リム板
とシャフトの鍔部との接触圧力を少なくできて信頼性の
高い分割形回転子を提供することを目的とする。
塊状継鉄の最下位にある塊状継鉄ブロックの環状リム板
とシャフトの鍔部との接触圧力を少なくできて信頼性の
高い分割形回転子を提供することを目的とする。
【００２２】
【課題を解決するための手段】本発明は、立軸のシャフ
ト外周に対して、複数の環状リム板を積層し連結用ボル
トにより連結して成る塊状継鉄ブロックを複数ブロック
積層して設けるとともに、これら各塊状継鉄ブロックの
外周に磁極を取付けて成る立軸形回転電機の分割形回転
子において、最下部に位置する塊状継鉄ブロックの各環
状リム板を相互に固定接続して上記目的を達成しようと
する分割形回転子である。
ト外周に対して、複数の環状リム板を積層し連結用ボル
トにより連結して成る塊状継鉄ブロックを複数ブロック
積層して設けるとともに、これら各塊状継鉄ブロックの
外周に磁極を取付けて成る立軸形回転電機の分割形回転
子において、最下部に位置する塊状継鉄ブロックの各環
状リム板を相互に固定接続して上記目的を達成しようと
する分割形回転子である。
【００２３】又、本発明は、立軸のシャフト外周に対し
て、複数の環状リム板を積層し連結用ボルトにより連結
して成る塊状継鉄ブロックを複数ブロック積層して設け
るとともに、これら各塊状継鉄ブロックの外周に磁極を
取付けて成る立軸形回転電機の分割形回転子において、
最下部に位置する塊状継鉄ブロックにおける最下層の環
状リム板とシャフトとの接触部に、各塊状継鉄ブロック
及び磁極の各荷重による各環状リム板のたわみ角とほぼ
同一角度の加工面を形成して上記目的を達成しようとす
る分割形回転子である。
て、複数の環状リム板を積層し連結用ボルトにより連結
して成る塊状継鉄ブロックを複数ブロック積層して設け
るとともに、これら各塊状継鉄ブロックの外周に磁極を
取付けて成る立軸形回転電機の分割形回転子において、
最下部に位置する塊状継鉄ブロックにおける最下層の環
状リム板とシャフトとの接触部に、各塊状継鉄ブロック
及び磁極の各荷重による各環状リム板のたわみ角とほぼ
同一角度の加工面を形成して上記目的を達成しようとす
る分割形回転子である。
【００２４】
【作用】このような手段を備えたことにより、塊状継鉄
ブロックの各環状リム板の相互間における滑りが無くな
り、これと共にたわみ量が減少する。又、上記手段を備
えたことにより、環状リム板とシャフトとの接触圧力が
たわみ角とほぼ同一角度に形成された加工面の形成によ
り減少する。
ブロックの各環状リム板の相互間における滑りが無くな
り、これと共にたわみ量が減少する。又、上記手段を備
えたことにより、環状リム板とシャフトとの接触圧力が
たわみ角とほぼ同一角度に形成された加工面の形成によ
り減少する。
【００２５】
【実施例】以下、本発明の第１実施例について図面を参
照しながら説明する。なお、図４と同一部分には同一符
号を付してその詳しい説明は省略する。
照しながら説明する。なお、図４と同一部分には同一符
号を付してその詳しい説明は省略する。
【００２６】図１は分割形回転子の部分断面構成図であ
る。塊状継鉄２における最下部に位置する塊状継鉄ブロ
ック３−１の各環状リム板４は、その外周面において相
互に溶接１０により固定接続されている。
る。塊状継鉄２における最下部に位置する塊状継鉄ブロ
ック３−１の各環状リム板４は、その外周面において相
互に溶接１０により固定接続されている。
【００２７】かかる構成であれば、たわみ量は上記第
(7) 式の合成たわみ量δmax 、すなわち、 δmax ＝（１／Ｅ・ｈ3 ・ｎ） ×（４ｋ1 ・Ｗ1 ・ａ1 2 ＋ｋ2 ・Ｗ2 ・ａ2 2 ） により近似される。例えば、環状リム板４の厚さＴのも
のがＦ枚で形成された塊状継鉄ブロックがあると、上記
第(7) 式の環状リム板４の板厚ｈ及び環状リム板４の枚
数ｎは、各環状リム板４が溶接１０により固定接続され
ていてこれら環状リム板４間のずれがなくなり、このた
め塊状継鉄ブロック３−１は一体と見なされる。これに
より、環状リム板４の板厚ｈ及び環状リム板４の枚数ｎ
は、 ｈ＝Ｔ・Ｆ …(9) ｎ＝１ …(10) となり、合成たわみ量Ｓcmaxは、 δcmax＝δmax ・（ｈ3 ｎ）／（Ｔ3 ・Ｆ3 ） …(11) となる。ここで、 Ｔ＝ｈ Ｆ＝ｎ と置き換えると、 δcmax＝（１／ｎ2 ）δmax …（１
２） となる。
(7) 式の合成たわみ量δmax 、すなわち、 δmax ＝（１／Ｅ・ｈ3 ・ｎ） ×（４ｋ1 ・Ｗ1 ・ａ1 2 ＋ｋ2 ・Ｗ2 ・ａ2 2 ） により近似される。例えば、環状リム板４の厚さＴのも
のがＦ枚で形成された塊状継鉄ブロックがあると、上記
第(7) 式の環状リム板４の板厚ｈ及び環状リム板４の枚
数ｎは、各環状リム板４が溶接１０により固定接続され
ていてこれら環状リム板４間のずれがなくなり、このた
め塊状継鉄ブロック３−１は一体と見なされる。これに
より、環状リム板４の板厚ｈ及び環状リム板４の枚数ｎ
は、 ｈ＝Ｔ・Ｆ …(9) ｎ＝１ …(10) となり、合成たわみ量Ｓcmaxは、 δcmax＝δmax ・（ｈ3 ｎ）／（Ｔ3 ・Ｆ3 ） …(11) となる。ここで、 Ｔ＝ｈ Ｆ＝ｎ と置き換えると、 δcmax＝（１／ｎ2 ）δmax …（１
２） となる。
【００２８】この式から塊状継鉄ブロック３−１を形成
する環状リム板４がｎ枚となるような分割形回転子で
は、各環状リム板４を溶接１０により固定接続すること
により環状リム板４の枚数ｎの２乗で合成たわみ量δｃ
ｍａｘを減少できることを示している。
する環状リム板４がｎ枚となるような分割形回転子で
は、各環状リム板４を溶接１０により固定接続すること
により環状リム板４の枚数ｎの２乗で合成たわみ量δｃ
ｍａｘを減少できることを示している。
【００２９】このように上記第１実施例においては、最
下位に位置する塊状継鉄ブロック３−１の各環状リム板
４を溶接１０により固定接続したので、塊状継鉄ブロッ
ク３−１のたわみ量を激減することができ、塊状継鉄２
とシャフト１の接触部における高面圧を防止できる。
又、分割形回転子の回転及びその停止時における上記接
触部での相対的な滑りは、高面圧による摩擦力で拘束さ
れることなくスムーズな滑りとなり、瞬時の衝撃音は低
減される。次に本発明の第２実施例について図２を参照
して説明する。
下位に位置する塊状継鉄ブロック３−１の各環状リム板
４を溶接１０により固定接続したので、塊状継鉄ブロッ
ク３−１のたわみ量を激減することができ、塊状継鉄２
とシャフト１の接触部における高面圧を防止できる。
又、分割形回転子の回転及びその停止時における上記接
触部での相対的な滑りは、高面圧による摩擦力で拘束さ
れることなくスムーズな滑りとなり、瞬時の衝撃音は低
減される。次に本発明の第２実施例について図２を参照
して説明する。
【００３０】図２は分割形回転子の部分断面構成図であ
って、高速回転時の変形した状態を示している。シャフ
ト１の鍔部８には加工面２０が形成されている。この加
工面２０は、上記たわみ角θとほぼ同一角度θａに形成
されている。かかる構成であれば、塊状継鉄ブロック３
−１にある最下層の環状リム板４と加工面２０との接触
は、その面全体において均一な接触圧力となる。
って、高速回転時の変形した状態を示している。シャフ
ト１の鍔部８には加工面２０が形成されている。この加
工面２０は、上記たわみ角θとほぼ同一角度θａに形成
されている。かかる構成であれば、塊状継鉄ブロック３
−１にある最下層の環状リム板４と加工面２０との接触
は、その面全体において均一な接触圧力となる。
【００３１】このように上記第２実施例においては、シ
ャフト１の鍔部８にたわみ角θとほぼ同一角度θａの加
工面２０を形成したので、最下層の環状リム板４と加工
面２０との接触圧力は全体において均一となり、塊状継
鉄２とシャフト１の接触部における高面圧を防止でき
る。又、分割形回転子の回転及びその停止時における上
記接触部での相対的な滑りは、高面圧による摩擦力で拘
束されることなくスムーズな滑りとなり、瞬時の衝撃音
は低減される。次に本発明の第３実施例について図３を
参照して説明する。
ャフト１の鍔部８にたわみ角θとほぼ同一角度θａの加
工面２０を形成したので、最下層の環状リム板４と加工
面２０との接触圧力は全体において均一となり、塊状継
鉄２とシャフト１の接触部における高面圧を防止でき
る。又、分割形回転子の回転及びその停止時における上
記接触部での相対的な滑りは、高面圧による摩擦力で拘
束されることなくスムーズな滑りとなり、瞬時の衝撃音
は低減される。次に本発明の第３実施例について図３を
参照して説明する。
【００３２】図３は分割形回転子の部分断面構成図であ
って、高速回転時の変形した状態を示している。塊状継
鉄ブロック３−１にある最下層の環状リム板４には加工
面２１が形成されている。この加工面２１は、上記たわ
み角θとほぼ同一角度θａに形成されている。
って、高速回転時の変形した状態を示している。塊状継
鉄ブロック３−１にある最下層の環状リム板４には加工
面２１が形成されている。この加工面２１は、上記たわ
み角θとほぼ同一角度θａに形成されている。
【００３３】かかる構成であれば、上記第２実施例と同
様に最下層の環状リム板４と加工面２０との接触圧力は
全体において均一となり、塊状継鉄２とシャフト１の接
触部における高面圧を防止できる。又、分割形回転子の
回転及びその停止時における上記接触部での相対的な滑
りは、高面圧による摩擦力で拘束されることなくスムー
ズな滑りとなり、瞬時の衝撃音は低減される。
様に最下層の環状リム板４と加工面２０との接触圧力は
全体において均一となり、塊状継鉄２とシャフト１の接
触部における高面圧を防止できる。又、分割形回転子の
回転及びその停止時における上記接触部での相対的な滑
りは、高面圧による摩擦力で拘束されることなくスムー
ズな滑りとなり、瞬時の衝撃音は低減される。
【００３４】なお、本発明は上記各実施例に限定される
ものでなくその要旨を変更しない範囲で変形してもよ
い。例えば、各環状リム板４を固定接続する場合、溶接
２０に限らず他の手段により行ってもよい。
ものでなくその要旨を変更しない範囲で変形してもよ
い。例えば、各環状リム板４を固定接続する場合、溶接
２０に限らず他の手段により行ってもよい。
【００３５】
【発明の効果】以上詳記したように本発明によれば、シ
ャフトの軸長が長く回転子の径が大きい大容量の高速度
回転機でも塊状継鉄の最下位にある塊状継鉄ブロックの
たわみ量を減少できる信頼性の高い分割形回転子を提供
できる。
ャフトの軸長が長く回転子の径が大きい大容量の高速度
回転機でも塊状継鉄の最下位にある塊状継鉄ブロックの
たわみ量を減少できる信頼性の高い分割形回転子を提供
できる。
【００３６】又、本発明によれば、大容量の高速度回転
機でも塊状継鉄の最下位にある塊状継鉄ブロックの環状
リム板とシャフトの鍔部との接触圧力がその面全体にお
いて均一化して減少し、常に安定した状態で運転できる
信頼性の高い分割形回転子を提供できる。
機でも塊状継鉄の最下位にある塊状継鉄ブロックの環状
リム板とシャフトの鍔部との接触圧力がその面全体にお
いて均一化して減少し、常に安定した状態で運転できる
信頼性の高い分割形回転子を提供できる。
【図１】本発明に係る分割形回転子の第１実施例を示す
部分断面構成図。
部分断面構成図。
【図２】本発明に係る分割形回転子の第２実施例を示す
分割形回転子の部分断面構成図。
分割形回転子の部分断面構成図。
【図３】本発明に係る分割形回転子の第３実施例を示す
分割形回転子の部分断面構成図。
分割形回転子の部分断面構成図。
【図４】従来における分割形回転子の部分断面構成図。
【図５】同分割形回転子におけるたわみを示す模式図。
【図６】同分割形回転子における最下位の塊状継鉄ブロ
ックのたわみ形図。
ックのたわみ形図。
【図７】同分割形回転子における磁極の荷重における塊
状継鉄ブロックのたわみ形図。
状継鉄ブロックのたわみ形図。
【図８】同分割形回転子における塊状継鉄の荷重と磁極
の荷重とによる塊状継鉄ブロックのたわみ量を示す図。
の荷重とによる塊状継鉄ブロックのたわみ量を示す図。
１…シャフト、２…塊状継鉄、３−１〜３−５…塊状継
鉄ブロック、４…環状リム板、５…両ねじボルト、６…
ナット、７…磁極、８…鍔部、１０…溶接部、２０，２
１…加工面。
鉄ブロック、４…環状リム板、５…両ねじボルト、６…
ナット、７…磁極、８…鍔部、１０…溶接部、２０，２
１…加工面。
Claims (2)
- 【請求項１】 立軸のシャフト外周に対して、複数の環
状リム板を積層し連結用ボルトにより連結して成る塊状
継鉄ブロックを複数ブロック積層して設けるとともに、
これら各塊状継鉄ブロックの外周に磁極を取付けて成る
立軸形回転電機の分割形回転子において、最下部に位置
する前記塊状継鉄ブロックの各環状リム板を相互に固定
接続することを特徴とする分割形回転子。 - 【請求項２】 立軸のシャフト外周に対して、複数の環
状リム板を積層し連結用ボルトにより連結して成る塊状
継鉄ブロックを複数ブロック積層して設けるとともに、
これら各塊状継鉄ブロックの外周に磁極を取付けて成る
立軸形回転電機の分割形回転子において、最下部に位置
する前記塊状継鉄ブロックにおける最下層の前記環状リ
ム板と前記シャフトとの接触部に、前記各塊状継鉄ブロ
ック及び前記磁極の各荷重による前記各環状リム板のた
わみ角とほぼ同一角度の加工面を形成したことを特徴と
する分割形回転子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20928391A JPH0556584A (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 分割形回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20928391A JPH0556584A (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 分割形回転子 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0556584A true JPH0556584A (ja) | 1993-03-05 |
Family
ID=16570383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20928391A Pending JPH0556584A (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 分割形回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0556584A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4089882A1 (en) * | 2021-05-14 | 2022-11-16 | GE Energy Power Conversion Technology Ltd. | Compaction plate, associated magnetic mass, stator, rotor, rotating electric machine and driving system |
-
1991
- 1991-08-21 JP JP20928391A patent/JPH0556584A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4089882A1 (en) * | 2021-05-14 | 2022-11-16 | GE Energy Power Conversion Technology Ltd. | Compaction plate, associated magnetic mass, stator, rotor, rotating electric machine and driving system |
| US11901767B2 (en) | 2021-05-14 | 2024-02-13 | Ge Energy Power Conversion Technology Limited | Compaction plate, associated magnetic mass, stator, rotor, rotating electric machine and driving system |
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