JPH055132A - カドミウムの回収方法 - Google Patents
カドミウムの回収方法Info
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- JPH055132A JPH055132A JP3021399A JP2139991A JPH055132A JP H055132 A JPH055132 A JP H055132A JP 3021399 A JP3021399 A JP 3021399A JP 2139991 A JP2139991 A JP 2139991A JP H055132 A JPH055132 A JP H055132A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
〔目的〕 亜鉛製錬煙灰等の浸出液から低廉でかつ簡
便、安定性に優れたカドミウムの回収法を提供する。 〔構成〕 Cd,Zn及びAs等を含む非鉄乾式製錬煙
灰の酸浸出液を繰返し浸出に供し、溶出成分を濃縮し、
この濃縮上澄液又は未濃縮上澄液に対して、アルカリ中
和剤又は/及び酸化物を添加して、PH3〜4に中和
し、この上澄液に対し、空気、酸素又は/及び酸化剤を
用い、該溶液中の3価のAsを5価に酸化しながらCa
(OH)2を投入し、PHを4〜4.5に調整し、引き
続いて、上記調整液に対し、アルカリ中和剤又は/及び
CdO,ZnO等の酸化物を用いてPHを4〜4.5に
維持しながら第二鉄イオンを添加し、生成した澱物を分
離し、濾過液を置換工程に供するカドミウムの回収方
法。
便、安定性に優れたカドミウムの回収法を提供する。 〔構成〕 Cd,Zn及びAs等を含む非鉄乾式製錬煙
灰の酸浸出液を繰返し浸出に供し、溶出成分を濃縮し、
この濃縮上澄液又は未濃縮上澄液に対して、アルカリ中
和剤又は/及び酸化物を添加して、PH3〜4に中和
し、この上澄液に対し、空気、酸素又は/及び酸化剤を
用い、該溶液中の3価のAsを5価に酸化しながらCa
(OH)2を投入し、PHを4〜4.5に調整し、引き
続いて、上記調整液に対し、アルカリ中和剤又は/及び
CdO,ZnO等の酸化物を用いてPHを4〜4.5に
維持しながら第二鉄イオンを添加し、生成した澱物を分
離し、濾過液を置換工程に供するカドミウムの回収方
法。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明はCd,Zn,As等を含
む非鉄乾式製錬等で発生する煙灰から湿式処理によりC
dを回収する方法に関し、特に亜鉛製錬で発生する焼結
煙灰からのCdの分離、回収工程に最適な方法に係る。
む非鉄乾式製錬等で発生する煙灰から湿式処理によりC
dを回収する方法に関し、特に亜鉛製錬で発生する焼結
煙灰からのCdの分離、回収工程に最適な方法に係る。
【0002】
【従来の技術およびその問題点】通常、亜鉛製錬等にお
けるCdの回収は煙灰浸出液中のCdイオンをZn粉末
を用いた置換反応によりスポンジCdを得るのが一般的
である。こうして得られるスポンジCdの性状は次工程
でのプレス安定性又は直接熔鋳工程へ供する場合の歩留
等に著しい影響を及ぼすものである。例えば、Cd濃度
に関しては、スポンジの泥状化を防ぐ目的で、30g/
l以上とし、またAs濃度に関しては、アルミン発生防
止、スポンジの緻密化等のため、3mg/l以下等とさ
れる。
けるCdの回収は煙灰浸出液中のCdイオンをZn粉末
を用いた置換反応によりスポンジCdを得るのが一般的
である。こうして得られるスポンジCdの性状は次工程
でのプレス安定性又は直接熔鋳工程へ供する場合の歩留
等に著しい影響を及ぼすものである。例えば、Cd濃度
に関しては、スポンジの泥状化を防ぐ目的で、30g/
l以上とし、またAs濃度に関しては、アルミン発生防
止、スポンジの緻密化等のため、3mg/l以下等とさ
れる。
【0003】従って、従来、該工程においてはAs分離
を兼ねたCdの濃縮工程を設けるのが通例である。Cd
の濃縮方法には、CdCO3としての濃縮方法やイオン
交換樹脂法等がある。前者は3g-Cd/l前後の浸出液に
対し、Na2CO3を投入し、液中CdイオンをCdCO
3として固定、回収し、再度、硫酸により溶解し、30
g-Cd/l以上に濃度を調整し、置換供用液を作成する方
法である。しかし、該CdCO3濃縮法においては、高
価なNa2CO3試薬を用いるため、コスト高の問題があ
り、しかもCdCO3溶解液にはAsが少量残留するた
め、高PH域での砒酸カルシウム形成による脱砒素処理
が必要であり、Cdロスが甚大であった。また、後者の
イオン交換樹脂法を用いた分離回収法においては、高額
の設備投資が必要であり、コスト的に問題があった。
を兼ねたCdの濃縮工程を設けるのが通例である。Cd
の濃縮方法には、CdCO3としての濃縮方法やイオン
交換樹脂法等がある。前者は3g-Cd/l前後の浸出液に
対し、Na2CO3を投入し、液中CdイオンをCdCO
3として固定、回収し、再度、硫酸により溶解し、30
g-Cd/l以上に濃度を調整し、置換供用液を作成する方
法である。しかし、該CdCO3濃縮法においては、高
価なNa2CO3試薬を用いるため、コスト高の問題があ
り、しかもCdCO3溶解液にはAsが少量残留するた
め、高PH域での砒酸カルシウム形成による脱砒素処理
が必要であり、Cdロスが甚大であった。また、後者の
イオン交換樹脂法を用いた分離回収法においては、高額
の設備投資が必要であり、コスト的に問題があった。
【0004】本発明は、非鉄乾式製錬煙灰、特に亜鉛製
錬煙灰の浸出液から低廉でかつ簡便、安定性に優れるC
dの回収方法を提供することを目的とするものである。
錬煙灰の浸出液から低廉でかつ簡便、安定性に優れるC
dの回収方法を提供することを目的とするものである。
【0005】
【問題点を解決するための手段】本発明は、Cd,Zn
及びAs等を含む非鉄乾式製錬煙灰の酸浸出液からCd
を回収する方法において、 a)煙灰浸出上澄液を繰返し浸出に供し、溶出成分を濃
縮する第一工程と、 b)上記濃縮上澄液又は未濃縮上澄液に対して、アルカ
リ中和剤又は/及びCdO、ZnO等の酸化物を添加し
て、PH3〜4に中和する第二工程と、 c)上記第二工程の上澄液に対し、空気、酸素又は/及
び酸化剤を用い、該溶液中の3価のAsを5価に酸化し
ながらCa(OH)2を投入し、PHを4〜4.5に調
整する第三工程と、 d)引き続いて、上記調整液に対し、アルカリ中和剤又
は/及びCdO,ZnO等の酸化物を用い、PHを4〜
4.5に維持しながら第二鉄イオンを添加する第四工程
とを有し、 e)生成した澱物を分離し、濾過液を置換工程に供する
ことを特徴とするカドミウムの回収方法により、前記の
問題点を解決したものである。
及びAs等を含む非鉄乾式製錬煙灰の酸浸出液からCd
を回収する方法において、 a)煙灰浸出上澄液を繰返し浸出に供し、溶出成分を濃
縮する第一工程と、 b)上記濃縮上澄液又は未濃縮上澄液に対して、アルカ
リ中和剤又は/及びCdO、ZnO等の酸化物を添加し
て、PH3〜4に中和する第二工程と、 c)上記第二工程の上澄液に対し、空気、酸素又は/及
び酸化剤を用い、該溶液中の3価のAsを5価に酸化し
ながらCa(OH)2を投入し、PHを4〜4.5に調
整する第三工程と、 d)引き続いて、上記調整液に対し、アルカリ中和剤又
は/及びCdO,ZnO等の酸化物を用い、PHを4〜
4.5に維持しながら第二鉄イオンを添加する第四工程
とを有し、 e)生成した澱物を分離し、濾過液を置換工程に供する
ことを特徴とするカドミウムの回収方法により、前記の
問題点を解決したものである。
【0006】本発明において、浸出後、液を繰返し浸出
に供することによりカドミウムの濃縮が可能であるこ
と、すなわち繰返し浸出によりカドミウム濃度が30〜
40g/l(PH=1.5)においても煙灰中カドミウ
ムの浸出率に何らの悪影響を及ぼさないとの認識を得た
ことに基づくものである。しかし、カドミウムの濃縮と
ともに、ヒ素も濃縮されるため、煙灰浸出液から良好で
緻密なスポンジカドミウムを得るためには、カドミウム
の濃縮と同時に安定かつ安価な脱ヒ素方法が必要であ
る。
に供することによりカドミウムの濃縮が可能であるこ
と、すなわち繰返し浸出によりカドミウム濃度が30〜
40g/l(PH=1.5)においても煙灰中カドミウ
ムの浸出率に何らの悪影響を及ぼさないとの認識を得た
ことに基づくものである。しかし、カドミウムの濃縮と
ともに、ヒ素も濃縮されるため、煙灰浸出液から良好で
緻密なスポンジカドミウムを得るためには、カドミウム
の濃縮と同時に安定かつ安価な脱ヒ素方法が必要であ
る。
【0007】従来、酸性溶液中のヒ素を除去する方法と
して、例えば特公昭62−21728、特公昭56−1
8540、特公昭56−20338あるいはHydrometal
lurgy,22(1989)311〜337に開示される方法等が知られて
いる。こられの方法は、酸性溶液中のヒ素を砒酸鉄とし
て除去するものであり、有効な方法と考えられる。しか
しながら、ヒ素を数mg/lオーダーまで除去するため
には、少なくとも3価のFe(以下、Fe()とい
う)/5価のAs(以下、As()という)比が重量
比で3〜5必要であることが知られており、高ヒ素濃度
となった場合には、Fe()/As()比を高めに
設定することを要し、従って2価のFe()源コスト
及びFe()への酸化剤等によりコスト上昇を招き、
より実際的な方法とはいえない。
して、例えば特公昭62−21728、特公昭56−1
8540、特公昭56−20338あるいはHydrometal
lurgy,22(1989)311〜337に開示される方法等が知られて
いる。こられの方法は、酸性溶液中のヒ素を砒酸鉄とし
て除去するものであり、有効な方法と考えられる。しか
しながら、ヒ素を数mg/lオーダーまで除去するため
には、少なくとも3価のFe(以下、Fe()とい
う)/5価のAs(以下、As()という)比が重量
比で3〜5必要であることが知られており、高ヒ素濃度
となった場合には、Fe()/As()比を高めに
設定することを要し、従って2価のFe()源コスト
及びFe()への酸化剤等によりコスト上昇を招き、
より実際的な方法とはいえない。
【0008】他方、三価の鉄を使わない脱ヒ素方法とし
て、カルシウムイオン添加による砒酸カルシウム脱ヒ素
が一般的である。しかし、通常、砒酸カルシウム脱ヒ素
の最適領域としては、中性〜アルカリ性であり、Cd
(OH)2の沈殿領域に近づくため、カドミウムロスが
大きな問題となる。
て、カルシウムイオン添加による砒酸カルシウム脱ヒ素
が一般的である。しかし、通常、砒酸カルシウム脱ヒ素
の最適領域としては、中性〜アルカリ性であり、Cd
(OH)2の沈殿領域に近づくため、カドミウムロスが
大きな問題となる。
【0009】従って、砒酸カルシウム形成による脱ヒ素
処理を、本工程に採用する場合には、弱酸性領域におけ
る除去能力を確認する必要がある。図1にPH4におけ
る砒酸カルシウム形成による脱ヒ素状況を示す。なお、
条件は以下のようにした。H2O2添加量は量論量の
1.5倍、Ca(OH)2投入によりPH4に調整、
40℃恒温保持とした。この図1より、PH4におけ
る脱ヒ素は10〜20mg/lの濃度で平衡に達するも
のと考えられる。さらに、本発明者らの検討によれば、
PH3では、脱ヒ素率が約50%であり、酸性側での砒
酸カルシウム形成による脱ヒ素はPH依存性の強い反応
であることも明らかになった。すなわち、PHが中性側
ほど脱ヒ素効率は良好と推定されるが、カドミウムロス
が増大するため、PHは4〜4.5が最適と考えられ
る。従って、ヒ素濃度を3mg/l以下まで除去するた
めには、該浸出液に対して、PH4〜4.5の砒酸カル
シウム処理を施した後、固液分離し、濾過液に対して砒
酸鉄脱ヒ素を実施すれば可能と考えられるが、反応層の
外にシックナーや濾過槽等の付属設備が必要となり、か
つ操業が煩雑になると考えられた。
処理を、本工程に採用する場合には、弱酸性領域におけ
る除去能力を確認する必要がある。図1にPH4におけ
る砒酸カルシウム形成による脱ヒ素状況を示す。なお、
条件は以下のようにした。H2O2添加量は量論量の
1.5倍、Ca(OH)2投入によりPH4に調整、
40℃恒温保持とした。この図1より、PH4におけ
る脱ヒ素は10〜20mg/lの濃度で平衡に達するも
のと考えられる。さらに、本発明者らの検討によれば、
PH3では、脱ヒ素率が約50%であり、酸性側での砒
酸カルシウム形成による脱ヒ素はPH依存性の強い反応
であることも明らかになった。すなわち、PHが中性側
ほど脱ヒ素効率は良好と推定されるが、カドミウムロス
が増大するため、PHは4〜4.5が最適と考えられ
る。従って、ヒ素濃度を3mg/l以下まで除去するた
めには、該浸出液に対して、PH4〜4.5の砒酸カル
シウム処理を施した後、固液分離し、濾過液に対して砒
酸鉄脱ヒ素を実施すれば可能と考えられるが、反応層の
外にシックナーや濾過槽等の付属設備が必要となり、か
つ操業が煩雑になると考えられた。
【0010】しかし、本発明者らは、上記問題点に関
し、鋭意研究を重ねた結果、生成した砒酸カルシウムを
濾別せず、該生成物が懸濁する状態において、例えばP
H=4を維持しながら三価の鉄の溶液を添加することに
より、未反応のヒ素がさらに反応、低減する現象ととも
に砒酸カルシウムからの再溶解速度が添加Fe()量
の増大とともに顕著に抑えられる特異現象を見出すに至
った。
し、鋭意研究を重ねた結果、生成した砒酸カルシウムを
濾別せず、該生成物が懸濁する状態において、例えばP
H=4を維持しながら三価の鉄の溶液を添加することに
より、未反応のヒ素がさらに反応、低減する現象ととも
に砒酸カルシウムからの再溶解速度が添加Fe()量
の増大とともに顕著に抑えられる特異現象を見出すに至
った。
【0011】図2にPH=4における砒酸カルシウム脱
ヒ素処理に引き続きFe()溶液添加を施した場合の
ヒ素の再溶解挙動を示した。なお、条件は以下のように
した。原液:As=3.9g/l,Cd=31g/
l,Cl(陰イオン)=21g/l、As()から
As()の1.5倍当量のH2O2添加、PH4での
砒酸カルシウム脱ヒ素1Hr時点(As=87mg/
l)にてFe()溶液添加、ZnOにてPH4に保
持、液温40℃恒温保持とした。この図2より、Fe
()溶液を添加した後、該反応液を2〜3時間以内に
濾過に供することにより、1mg/l以下のヒ素濃度が
確保可能であることがわかる。さらには、シックナー等
によるクッション工程を設ける場合においても、Fe
()添加量を被処理液に対して好ましくは2g/l以
上の濃度に設定することにより1〜2日間の滞留におい
てもヒ素3mg/l以下が確保されることがわかる。
ヒ素処理に引き続きFe()溶液添加を施した場合の
ヒ素の再溶解挙動を示した。なお、条件は以下のように
した。原液:As=3.9g/l,Cd=31g/
l,Cl(陰イオン)=21g/l、As()から
As()の1.5倍当量のH2O2添加、PH4での
砒酸カルシウム脱ヒ素1Hr時点(As=87mg/
l)にてFe()溶液添加、ZnOにてPH4に保
持、液温40℃恒温保持とした。この図2より、Fe
()溶液を添加した後、該反応液を2〜3時間以内に
濾過に供することにより、1mg/l以下のヒ素濃度が
確保可能であることがわかる。さらには、シックナー等
によるクッション工程を設ける場合においても、Fe
()添加量を被処理液に対して好ましくは2g/l以
上の濃度に設定することにより1〜2日間の滞留におい
てもヒ素3mg/l以下が確保されることがわかる。
【0012】】このように、本発明における脱ヒ素方法
は、砒酸カルシウム形成と砒酸鉄形成による脱ヒ素を連
続的に行うものであり、かつ生成した反応物からのヒ素
の再溶解をFe()添加量で抑制し脱ヒ素処理を完結
するものである。従って、本脱ヒ素方法においては、予
めすべてのヒ素を三価から五価に酸化させる必要があ
る。酸化剤としては、空気、酸素等も考えられるが、酸
化速度において、過マンガン酸カリ又は過酸化水素水が
最適である。酸化に必要な添加量としては、共存する還
元物質の多少により差はあるものの、As()からA
s()反応の1.2〜1.5倍当量で良く、エアレー
ションの併用等も好ましい。さらに、添加時点として
は、Ca(OH)2添加の前、あるいは同時でもよく、
同様の効果が得られる。砒酸カルシウム処理に次いで、
引き続き行われるFe()溶液添加工程では、PHが
4以下に低下しないよう、すなわち生成した砒酸カルシ
ウムが安定のままFe()溶液を添加することが重要
である。
は、砒酸カルシウム形成と砒酸鉄形成による脱ヒ素を連
続的に行うものであり、かつ生成した反応物からのヒ素
の再溶解をFe()添加量で抑制し脱ヒ素処理を完結
するものである。従って、本脱ヒ素方法においては、予
めすべてのヒ素を三価から五価に酸化させる必要があ
る。酸化剤としては、空気、酸素等も考えられるが、酸
化速度において、過マンガン酸カリ又は過酸化水素水が
最適である。酸化に必要な添加量としては、共存する還
元物質の多少により差はあるものの、As()からA
s()反応の1.2〜1.5倍当量で良く、エアレー
ションの併用等も好ましい。さらに、添加時点として
は、Ca(OH)2添加の前、あるいは同時でもよく、
同様の効果が得られる。砒酸カルシウム処理に次いで、
引き続き行われるFe()溶液添加工程では、PHが
4以下に低下しないよう、すなわち生成した砒酸カルシ
ウムが安定のままFe()溶液を添加することが重要
である。
【0013】以上のような本発明方法をその工程順に模
式的に図示すると、図3のようになる。この図3からも
明らかなように、本方法によれば、カドミウム濃縮工程
に試薬Na2CO3が不要になり、従来の砒酸鉄法に比べ
て、表1に示すような試薬の低減が可能となる。なお、
表1は砒酸鉄法と本方法との試薬使用量の比較を示す。
条件は、処理対象液中As=4g/l,砒酸鉄法Fe
()/As()=3,本方法Fe()添加量=2
g/l設定とした。
式的に図示すると、図3のようになる。この図3からも
明らかなように、本方法によれば、カドミウム濃縮工程
に試薬Na2CO3が不要になり、従来の砒酸鉄法に比べ
て、表1に示すような試薬の低減が可能となる。なお、
表1は砒酸鉄法と本方法との試薬使用量の比較を示す。
条件は、処理対象液中As=4g/l,砒酸鉄法Fe
()/As()=3,本方法Fe()添加量=2
g/l設定とした。
【0014】
【表1】
【0015】
【発明の効果】以上のような本発明によれば、カドミウ
ム濃縮工程にNa2CO3試薬又はイオン交換設備が不要
となり、さらには脱ヒ素に関しても公知の砒酸鉄法に比
べて試薬使用量が低減でき、またシックナー等の大型設
備が不要となるので、大幅なコスト低減が可能となる。
さらに、脱ヒ素処理が二段連続となっており、安定した
脱ヒ素能力の確保が可能となる。
ム濃縮工程にNa2CO3試薬又はイオン交換設備が不要
となり、さらには脱ヒ素に関しても公知の砒酸鉄法に比
べて試薬使用量が低減でき、またシックナー等の大型設
備が不要となるので、大幅なコスト低減が可能となる。
さらに、脱ヒ素処理が二段連続となっており、安定した
脱ヒ素能力の確保が可能となる。
【0016】
【実施例】以下に本方法の実施例を図3を参照して説明
する。
する。
【0017】亜鉛製錬で発生した焼結煙灰(Cd:4〜
5%,Pb:60%前後,As:0.2〜0.3%)を
本方法に従って2.3〜2.5t/Hrのペースで処理
した。浸出槽内では、濃度77%の硫酸をPH計と連動
してPH1〜2の硫酸酸性となるように添加した。N
o.1シックナーのオーバーフロー(Cd濃度:32g
/l、As濃度:2.7g/l)を2m3/Hrのペー
スで次工程へ連続的に送液した。
5%,Pb:60%前後,As:0.2〜0.3%)を
本方法に従って2.3〜2.5t/Hrのペースで処理
した。浸出槽内では、濃度77%の硫酸をPH計と連動
してPH1〜2の硫酸酸性となるように添加した。N
o.1シックナーのオーバーフロー(Cd濃度:32g
/l、As濃度:2.7g/l)を2m3/Hrのペー
スで次工程へ連続的に送液した。
【0018】中和工程 中和工程は容量10m3の中和槽を用い、PH3.5に
設定し、これを自動制御によりコントロールした。用い
た中和剤は工場内発生粗製ZnOであり、中和能力とし
ては十分であった。
設定し、これを自動制御によりコントロールした。用い
た中和剤は工場内発生粗製ZnOであり、中和能力とし
ては十分であった。
【0019】沈降、分離工程 中和完了した液は、No.2シックナーへ連続的に移送
した。この液中の未反応固形分の沈降性は非常に良好で
あり、従ってNo.2シックナーの容量は4m3で十分
であった。
した。この液中の未反応固形分の沈降性は非常に良好で
あり、従ってNo.2シックナーの容量は4m3で十分
であった。
【0020】脱ヒ素工程 No.2シックナーのオーバーフロー(平均1.7m3
/Hr)をNo.1反応槽(10m3容量)へ連続的に
供給した。このNo.1反応槽では、定量ポンプによ
り、35%H2O2to7l/Hrのペースで添加し、か
つCa(OH)2投入によりPHを4に調整した。槽内
温度は38℃であった。次いで、No.1反応槽での反
応液は、オーバーフロー式に連続的にNo.2反応槽
(5m3容量)へ供給した。なお、No.1反応槽オー
バーフロー時点での液中As濃度は91mg/lであっ
た。No.2反応槽では、定量ポンプによりFe()
溶液(80g/l,PH=0.6)を55l/Hrのペ
ースで添加し、PHは工場内発生粗製ZnOにて4.5
に調整した。なお、No.1,No.2反応槽における
PH調整は自動制御により連続的に実施した。
/Hr)をNo.1反応槽(10m3容量)へ連続的に
供給した。このNo.1反応槽では、定量ポンプによ
り、35%H2O2to7l/Hrのペースで添加し、か
つCa(OH)2投入によりPHを4に調整した。槽内
温度は38℃であった。次いで、No.1反応槽での反
応液は、オーバーフロー式に連続的にNo.2反応槽
(5m3容量)へ供給した。なお、No.1反応槽オー
バーフロー時点での液中As濃度は91mg/lであっ
た。No.2反応槽では、定量ポンプによりFe()
溶液(80g/l,PH=0.6)を55l/Hrのペ
ースで添加し、PHは工場内発生粗製ZnOにて4.5
に調整した。なお、No.1,No.2反応槽における
PH調整は自動制御により連続的に実施した。
【0021】濾過工程(FP工程) No.2反応槽からのオーバーフローをクッションタン
ク(12m3容量)に受け、5m3ストック時点で濾過に
供じた。得られた濾過液中のAs濃度は0.6mg/l
であり、かつ本工程における濾過性は良好であった。
ク(12m3容量)に受け、5m3ストック時点で濾過に
供じた。得られた濾過液中のAs濃度は0.6mg/l
であり、かつ本工程における濾過性は良好であった。
【0022】置換工程 FP濾過液5m3に対して、H2SO4を添加し、PHを
1.8に調整し、Zn粉末を添加してZn末置換を行っ
た。得られたスポンジカドミウムは3〜5mmの緻密で
良好なメタリック状態であった。
1.8に調整し、Zn粉末を添加してZn末置換を行っ
た。得られたスポンジカドミウムは3〜5mmの緻密で
良好なメタリック状態であった。
【図1】砒酸カルシウムによる脱ヒ素濃度と反応時間と
の関係図である。
の関係図である。
【図2】Fe()添加後反応生成物からのヒ素の溶解
挙動を示し、濾過液中のヒ素濃度と添加後の時間との関
係図である。
挙動を示し、濾過液中のヒ素濃度と添加後の時間との関
係図である。
【図3】本方法の工程の一例を示す概略図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内村 貞悦 青森県八戸市根城1丁目13−8 (72)発明者 新村 隆平 青森県八戸市多賀台2丁目14 製錬社宅5 −32
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項1】 Cd,Zn及びAs等を含む非鉄乾式製
錬煙灰の酸浸出液からCdを回収する方法において、 a)煙灰浸出上澄液を繰返し浸出に供し、溶出成分を濃
縮する第一工程と、 b)上記濃縮上澄液又は未濃縮上澄液に対して、アルカ
リ中和剤又は/及びCdO、ZnO等の酸化物を添加し
て、PH3〜4に中和する第二工程と、 c)上記第二工程の上澄液に対し、空気、酸素又は/及
び酸化剤を用い、該溶液中の3価のAsを5価に酸化し
ながらCa(OH)2を投入し、PHを4〜4.5に調
整する第三工程と、 d)引き続いて、上記調整液に対し、アルカリ中和剤又
は/及びCdO,ZnO等の酸化物を用い、PHを4〜
4.5に維持しながら第二鉄イオンを添加する第四工程
とを有し、 e)生成した澱物を分離し、濾過液を置換工程に供する
ことを特徴とするカドミウムの回収方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3021399A JPH055132A (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | カドミウムの回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3021399A JPH055132A (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | カドミウムの回収方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH055132A true JPH055132A (ja) | 1993-01-14 |
Family
ID=12053977
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3021399A Pending JPH055132A (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | カドミウムの回収方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH055132A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010013670A (ja) * | 2008-07-01 | 2010-01-21 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 亜鉛・鉛製錬法の排水処理工程の操業方法 |
CN114790514A (zh) * | 2022-04-20 | 2022-07-26 | 白银有色集团股份有限公司 | 一种湿法炼锌过程中提高镉回收率的方法 |
-
1991
- 1991-01-23 JP JP3021399A patent/JPH055132A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010013670A (ja) * | 2008-07-01 | 2010-01-21 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 亜鉛・鉛製錬法の排水処理工程の操業方法 |
CN114790514A (zh) * | 2022-04-20 | 2022-07-26 | 白银有色集团股份有限公司 | 一种湿法炼锌过程中提高镉回收率的方法 |
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