JPH05508341A

JPH05508341A - 土壌修復プロセスとシステム

Info

Publication number: JPH05508341A
Application number: JP3507186A
Authority: JP
Inventors: モンラックス，ケネス・ジェイ
Original assignee: リード・アンド・グラハム・インコーポレーテッド
Priority date: 1990-03-06
Filing date: 1991-03-06
Publication date: 1993-11-25
Also published as: CA2049947A1; AU7578491A; EP0519004A1; CA2049947C; WO1991013698A1; US5098481A; AU651341B2; EP0519004A4; AU7440094A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、汚染防止に関し、特にガソリン、ケロシン、ディーゼル燃料、航空機燃料、オイル、およびグリースなどの炭化水素の流出で汚染されている土壌を処理して炭化水素を除去する土壌修復のゼロに近い排出プロセスに関する。修復された土壌は、清浄な修復された土壌として埋立地へ戻されるか、もしくは（土壌の種類によって）通路床盛土として、または高級アスファルトや道路舗装用の骨材充填材として使用される。排ガスは凝縮され、また凝縮水／炭化水素は分離されて、炭化水素はアスファルトバッチタワーへ供給される。このプロセスは、− 貫アスフアルド生産設備に特に適切である。

多くの数および多くの量の自然発生的および人為的な土壌の炭化水素による汚染がある。これらの最も一般的なものは、ガソリン、オイルとグリース、ケロノン、ディーゼル燃料および航空機燃料の偶発的または意図的な流出である。これらの場所は、油田操業場所から航空機給油所、ガソリンスタンドおよびグリース投票所までに及ぶ。また自然発生的なオイル浸出、および地震、建設または地滑りに起因するガスやオイルラインの破断がある。

この問題は非常に大きく、例えばカリフォルニア州だけでも、修復を必要とする６３００万トンの土壌に関わる土地が約１２．０００１１所ある。またこの問題は法律的に厳しく　、　ｓｏ、ｏｏｏドルを越える土地の譲渡は、汚染の特性、範囲および程度を調べるための土壌調査を必要とする。汚染があれば、法律により土壌の修復が要求される。

技術の現状は、元の汚染された土壌を修復しないで、前処理することなく、それをアスファルトの構成成分のような構成物として他の物質に単に封止している。

またコンクリートおよびソイルクリートなどに封止するような他の用法が提案されている。しかしながら関与する土壌量および封止技術の現状は、低級で低負端用の混合物を単に生み出すに過ぎない。例えばアスファルト封止の非前処理土壌は、低級であるので、駐車場および私有車道にだけ使用できる。それは、道路、滑走路または交通量の多い連絡道路用の高級アスファルトに使用できない。

特許文献によれば、原油または他の石油精製製品により汚染された土壌を再修復する種々の方法があることがわかる。概してこれらの方法には、間接的熱処理、曝気、微生物作用を伴う生物修復および化学処理が含まれる。例えば、Ｎｏ１ａｎｄの米国特許第４．７Ｈ，２０６号は、空気との接触を防止するように（低０２含有量）土壌をストリフピングコンベヤーに封止し、高温の移送流体により加熱される中空のスクリ二−フライトに接触させてコンベヤー内の土壌を間接的に加熱する。高温の移送流体は、燃料加熱炉によりコンベヤーの外部を加熱する高温オイルでもよい。この炉の排ガスは、非酸化性であり、土壌供給と向流でコンベヤー中に供給される。コンベヤーは、１２０〜４５０　’Ｆ　、好ましくは１４０〜２２０°Ｆの間に加熱される。コンベヤーから排出される高１ガスは、先ずバッグハウスを通り、明白に熱回収を行わない凝縮器へ送られ、ついでガス／液体分離器へ送られる。ついでガスは再燃焼装置へ送られ、そこで焼却される。

Ｇｌｇｕａｒｅの米国特許系４．４２４．０８１号は、汚染された土壌を混合および加熱して配合されたスラリーを形成する水性システムを包含する。スパージャ−キルンは、水性スラリーを撹拌して、構成物を細かい粒子状スラリーに破砕する。ついで細かい粒子状スラリーは、清澄装置で洗浄され、ついでさらに薬剤を添加して浮上槽で洗浄され、そこで細かい土壌粒子からオイルが分離される。

曝気清澄装置は、浮上槽から分離された液体混合物からオイルを分離する。

■ｏｎｏｕｒの米国特許第４．１７０．５５１号は、船上の船の蒸気ボイラー内で廃オイルを燃焼する。Ｊｓｎｎ［ｎｇ８の米国特許第４．８２７，０３０号および箪４．７８７．４５２号は、ハイトロリ、タフラフチャリング流体または水蒸気と混合して高粘度オイルで生成された微粉を処分する。その混合物はフラクチャリング流体として使用される。

米国特許第４．７４５．８５０号におけるＢａ５ｔｉｉｎなどは、一連の垂直ポーリング穴とポーリング穴を接続して空気通路を形成する水平導管を設けることにより、５ｉｔｕなどにおける曝気を採用している。吸込みは、従来式の風タービンにより行われる。

Ｂｒｏｗｎの米国特許１ｉ４．５１５．６８４号は、内部に中央混合筒および加熱または冷却用の手段を有する１槽以上の専用沈殿槽を使用し、かつ化学的解乳化剤を使用することにより、オイル、水および粒状固形物の乳化した混合物からオイルを回収する。Ｂｒｕｙａの米国特許第４．８４１．９９８号は、土壌撹拌器および沈殿槽に水性アンモニア溶液を使用して、有害有機廃棄物を含有する土壌を処理する。この方法により最も良く処理される汚染物は、多核芳香族炭化水素、他の非極性有機廃棄物および石油生成物である。

Ｇｌｏｂｕｓの米国特許第４．５８１．１３０号は、金属ナトリウムをオイル中に分散し、銅と鉛と反応させて、Ｎａ／Ｃｕ／Ｐｂの３元合金を生成し、その合金と／％ロゲン化炭化水素と接触させ、ついでここでハロゲンの無くなった物質から塩化ナトリウム、過剰の合金およびＣｕ／Ｐｂを回収することにより、ＰＣＢを含む塩素化炭化水素を処理する。Ｃｒｉｓｍａｎなどの米国特許第４．４４７．３３２号は、燃料スラッジから濾過により揮発性液体炭化水素および／または水を分離し、Ｕｖ放射（紫外線）に暴露させて、鉛含有燃料貯蔵タンクスラッジを無毒化する。

アスファルトプラントに使用される種々のアスファルトプロセスと装置は、Ｂｒａｃｅｇｉｒｄｌｅなどの特許第４．７８４．２１６号、第４．２４５．９１５号、および箪４．３７８．１６２号と再発行第３２．２０６号に示されている。

特許第４．７８４．２１６号には、本発明のシステムの１つの要素である凝縮器／熱交換器として使用できるＲ１＾、Ｐ、加熱器が示される。特許第４．２４５．９１８号、および第４，３７８，１６２号と再発行第３２．２０６号には、封止した間接加熱の混合室においてアスファルトを製造する種々の１様が示される。

種々の特許によれば、オイル／エール、タールサンドおよび石炭から一般的には非常な高温で炭化水素を回収するために熱を使用しており、その一部はクラブキング反応を含んでいる。例えば、Ｗｅｉｃｈｍａｎの米国特許系４．１３３．７４１号は、通常のオイルシェール垂直炉レトルトに存在する凝縮と再蒸発を防止するために、直交流構造の連続式直線または円形の水平移動床においてオイルシェールから７エール油炭化水素を回収する。Ｗｅｉｃｈｍａｎのプロセスは、破砕されたオイル／エール石の床を通して下回流方向に８００〜１１００°Ｆの温度で中性または還元ガスを使用する。この理論的特許においては、例が示されていないし、また出口の廃シエール炭化水素含有量も開示されていない。Ｄｕｎｃａｎの米国特許第４．５８５．５４３号は、Ｇ、　１）０５〜２秒の滞留時間で、かつ１４００°Ｆのオーダの温度で垂直反応器内における熱再生クラッキングにより、オイルシェール、石炭またはタールサンドから炭化水素を回収する。固形物はストリッパーへ送られ、ついでガス化装置へ送られる。Ｒａ５ａｆｅｒの米国特許系４．６５９．４５６号は、タールサンド、オイルサンドおよび珪藻土を２００〜７５０℃の過熱水蒸気に直接接触させ、残りの固形物は、細粒の伝熱媒体と混合して４００〜６００℃の乾留装置へ送られる。残留物は残留炭化水素を含有してもよい。

これら３つのオイル７エール／タールサンド特許は、ゼロに近い排出の土壌修復の間−問題を指向したものではなく、またそのプロセス条件と出口生成物は非常に異なり、オイル／エールとタールサンド処理からの廃棄堆積残留物は、通常炭化水素が約３％であり、すなわち依然として炭化水素で非常に汚染されている。

したがって、これらの種類の炭化水素により汚染された土壌を修復して、各種の修復された生成物を生み出し、一部は安全な再埋立に、他は通路床充填材に、さらに他のものは高級アスファルト構成材として適切である生成物を生み出すプロセスに対する早急かつ多大のニーズがある。

本発明の目的は、広範囲の種類の炭化水素汚染土壌を修復する方法を提供することにある。

本発明の他の目的は、結果として得られた修復土壌が、再埋立、通路床充填材としての用途または高級アスファルト構成材としての用途を含む各種の用途に使用できる炭化水素汚染土壌修復のプロセスを提供することにある。

本発明の他の目的は、アスファルトの骨材充填材として炭化水素汚染土壌を同時に修復する一貫したアスファルト生産プロセスを提供することにある。

本発明の他の目的は、本質的にゼロに近い排出である炭化水素汚染土壌修復プロセスを提供することにある。

本発明の他の目的は、土壌修復処理設備からの廃ガスはＲ，Ａ、Ｐまたは他の骨材の予熱に使用され、またこの熱交換からの炭化水素凝縮物は、アスファルトコンクリートまたはパブチタワーへ、その特性を劣化することなく投入される一貫したアスファルト生産設備用プロセスを提供することにある。

本発明の他の目的は、Ｒ９＾、Ｐ、熱交換ユニブトからの排ガスは、主乾燥器バーナー用の二次空気として使用される一貫したアスファルト生産設備を提供することにある。

本発明の他の目的は、「泥」が伝Ｊ！１／凝縮ユニットを閉塞するのを防止する脈動圧縮空気清浄手段を備えた改良された伝熱／凝縮ユニットを提供すること（こある。

本発明の他の目的は、本発明に従って土壌の修復中に分離器内に生成された超微粒ダストの圧縮空気パージによる伝熱／凝縮ユニットの閉塞するのを防止する手段を提供することにある。

さらに他の目的は、明細書、図面および特許請求の囲から明白であろう。

発明の要約：本発明は、種々の汚染源、主として燃料流出汚染源からの炭化水素汚染土壌修復のための汚染防止プロセスと装置に関する。サイズが１−１／２インチ未満のオーダーでかつ炭化水素汚染物濃度が３０．０ＯＯｐｐｍ未満のオーダーの炭化水素汚染土壌は、揮発性炭化水素を土壌からゼロに近いレベルまで放出させる時間の間（分離器を通る多バスの再循環を含む）、酸化性（僅か酸化性）雰囲気内で約３７５°Ｆから約７５０　’Ｆ　、好ましくは６００〜１ＧＯ’Ｆの温度まで、内部軸方向ノイーナーを備える傾斜回転式分離器で過熱される。処理量は、一般的に１０〜７０トン毎時であり、好ましくは１５〜５０トン毎時である。修復すべき土壌は、標準材料取扱手法ζこ従って配合、現場ての分離およびサイズ分けなどにより事前調製してもよζ１゜修復された土壌は、残留する汚染物について試験される。＋、ｏｏｐｐ−未満の場合、土壌の種類にもよるが、通路床充填材またはアスファルト骨材充填材として使用できる。後者の場合、土壌はアスファルト製造プラントの主乾燥器へ送られ、ついでパブチタワーへ送られる。揮発した炭化水素（ＶＨＣ）を含有する分離器からの高温排ガス（一般的に２２５〜３２０°Ｆ）は、ついで専用凝縮器ユニットを通り、そこで熱が抽出され、かつ周囲温度のＲ，Ａ、　Ｐ、投入材と熱交換される。凝縮器／熱交換器に存在する高温のＲ，Ａ、　Ｐ、　（一般的に１００〜１４０°Ｆ）は、つ％１で主乾燥器１こ存在する一般的に３２０’Ｆの高温骨材（修復された土壌を含む）と結合されて、ノイブチタワーへ移送される。凝縮物は、水／炭化水素の混合物であり、つ（λでオイル／水の分離器中へ配管を通して送られる。約１２５°Ｆの分離された炭化水素（および水の一部または全て）は、ついでアスファルトコンクリートタンクからの高温（一般的に３４０　’Ｆ）の液体舗装アスファルトとアスファルト乳化機内で混合されて、ノ４ブチタワーへ投入される。

凝縮器ユニットからの高温（一般的に１００〜１６０　’Ｆ）の排ガスは、一層効率的な燃焼ができるように、主乾燥器バーナー（一般的に内部軸方同バーナー）の二次空気中へ吸引される。主乾燥器のバーナー性能／エネルギー効率は、良好な空気対燃料比、高温の入カニ次空気および一層効率的な燃焼のために、約８５％　から約９０〜９５％まで約５〜１０％同上する。低温（周囲温度）の骨材（分離器に存在する適切なｐｌｉｌｌの修復された土壌を含む）は、ついで結合された骨材流れを約３２ｏ。

Ｆまで過熱する時間の間、一般的には約６００　’Ｆの内Ｍ７Ｎｒｌを有する主乾燥器内で過熱される。高温の骨材は、高温のＲ，Ａ、Ｐと結合されて、パッチタワーへ送られ、その途中で骨材は、従来の方法で高温オイルと結合（混合）されて、結果として得られたアスファルト混合物が使用される。

一般的な温度がここで示されているが、全ての温度は、運転条件、質量と処理量、を図される生産の種類および用途などに依存する範囲に入ることが理解されよう。

好ましくは、使用される分離器は、長さが３０フイート、直径が６フイートのオーダーであり、約０〜２５ｒｐ＊　、好ましくはゴ〜１５ｒｐｓの速度で回転する。それは向流乾燥器として機能し、上端に役人される汚染された土壌は、２５０．０ＯＯＢＴＵ／時のオーダーの容量がある出口端にありかつ軸方向に合わせられた裸火式多燃料バーナーと向流する。それには、一連の内部リフタ〜が設けられて、熱伝導を良好にするため、落下する土壌の仕切り部を提供する。

現場の土壌が１．ｏｏｐｐ■の炭化水素を含有する場合、法律による処置をＩＪ（：なければならな（化、また１９９０年５月８日以降その土壌は、該当する処理許可証を有するブラットで修復しなければならない。一般的な汚染土壌は、２００〜５００（ｌｐｐｍの軽潤滑油、ディーゼル油、ケロ７ン、ジェブト燃料およびガソリンの範囲にあるが、約３０．　ＤＯＤｐｐｍ以上の炭化水素は本発明のプロセスにより修復できる。

ｒＲ，Ａ、　Ｐコとは再利用されたアスファルト生成物を意味し、その好ましいものは再生アスファルトである。しかしながらアスファルト母材として使用される全ての骨材生成物は、凝縮器／熱交換器ユニットを通過できる。それは、主乾燥器に投入される前に貯蔵堆積場からの１７４インチ未満の骨材または低温の修復土壌を含有することがある。貯蔵堆積場からの一般的なＲ−Ａ、Ｐまたは骨材は、低温で湿っている（５罵を越える水分）。Ｍｔｌｉ器／無交換器ユニットから出た高温の１１．　Ａ。

Ｐは、一般的＋１ｎ１００〜１８０　’Ｆ　、通常１ｔｌＯＱ　−１４０’Ｆ　ｔ７）範ｇ＋＝ｓる。

分離器と凝縮器ユニットは、組合わせてアスファルトプラントから独立して運転でき、分離された炭化水素と修復土壌は貯蔵堆積されることが理解されよう。

例えば主乾燥器は、始動期間中、低燃焼で空運転できる（凝縮器排出ガスは低燃焼で二次空気として使用できる）。オイル／水の分離器は、従来の重力式分離器でよい。

主乾燥器は、一般的に長さが５４フイート、直径が１２フイートで、下端に軸方向バーナーを有する。好ましくは主乾燥器は、リフトを有し、また排ガスは約３００　Ｆ±２５゛Ｆである。主乾燥器の最大温度は６００’Ｆのオーダーであり、また高温骨材の出口Ｉｌｉ度は約３００〜３３０’Ｐである。

修復土壌に関し、本発明のプロセスで処理され、かつ約１．ＯＯＯｐｐｍ未満の修復された炭化水素値を有する土壌は、それが適切なＩｌｉのものであれば、パッチタワーにおいて骨材充填材として使用できる。道路床材の場合、その値は一般的に１００１１１１）箇未満、好ましくは約ｔｏｐｐ−である。修復土壌が道路床材または骨材充填材として使用されるかの簡易な判定試験は、その土壌がＣＡＲＴＲＡＮＳまたはＤｏ３丁、（運輸省）の７８１１の最小基準値（安定性）、３ｏを越える砂換冨値、および５ｏを越える耐久性〈硬度）に合致しない場合、それは道路床材として使用される。上記の値とＩｌｉｇｉが適正（Ｄ、　Ｏ，Ｔ、　またはＣＡＲＴＲＡＮＳに合致）な場合、それはアスファルト骨材充填材として使用される。＋ｏｏｐ四未満の炭化水素値を有する修復土壌は、種類に関係なく、清浄な修復土壌として当初の場所に戻すか、または清浄な充填材として他の場所に使用できる。

試運転によれば、１０，０００＋）Ｐ−の全炭化水素（ここではＩＩＣと呼ぶ〉から２５．　ｏａｏｐｐ璽のディーゼル燃料＃２までを含有する土壌は、本発明の方法に従う分離器を通る単一のパスで全炭化水素が約１５分以内で非検出レベルまで削減され、処理できることが判る。

本発明の凝縮ａ／熱交換器ユニブトは、冷却および凝縮された分離器ガスと共に蓄積されたダストを主乾燥器ユニブト中に吹出すために、圧縮空気で定期的に脈動流される専用吹出し管を設けることにより、分離器に生成される超微粒の「泥」で閉塞されるのが防止される。

図ｊこ示されるプロセスの代案として、従来のドラム乾燥器は、パッチタワーの代わりに使用できる。ドラム乾燥器は、並流または向流構造のものでよい。

図面本発明は下記の図面に図示される第１図は、本発明のプロセスフローノートの概略である。

第２図は、本発明の凝縮器／熱交換器ユニットの透視図である。

第３図は、熱交換パネルを取外して吹出しチコーブとマニホールド／ステムを示した第２図の線３−３に沿った凝縮器／熱交換器の立面図である。

第４図は、泥吹付はチューブを供給するマニホールド／ステムの部分的透視図である。

詳細な説明下記の詳細な説明は、本発明の原理を限定する方法ではなく、例として本発明を具体的に説明したものである。この説明により、技術に有能な者は本発明を製作し使用できるのは明らかであり、また私が現在信じている本発明を実施する最善の軽様のものを含む、本発明の幾つかの実ｍ例、適応、変形、代案および用途を説明する。

第１図は、本発明の土壌修復システムとプロセスの代表例を示したものである。

最大３０．ＯＯＯｐｐｍ　、好ましくは２００〜５ＯＧＯｐｐ■の炭化水素を含有する汚染された土壌１は、適切な試験により汚染されていると判断された現場から掘削され、分離器ユニット２へ移送される。代わりに分離器ユニブト２は、可搬式で、例えばトラックまたは鉄道で現場へ持込まれ、後者の場合、好ましくは平床の軌道車上に恒久的に取付けられる。この例の分離器は、長さが３０フイート、直径が６フイートで、同流式のバーナーへ傾斜した軟鋼製ユニットであり、内部にリフターと磨耗板が装置され、また５０〜７５馬力電気モーターにより可変速（０〜１５ｒｐｍ）できるようにトラニオン上に取付けられる。中実軸バーナーは、多燃料バーナーであり、例えばプロパン、天然ガス（好ましくは）またはディーゼル燃料燃焼式で、１００２−次空気および１００　％の負荷ｍｌ！！Ｆ範囲のものである。１−１／２インチ未満から２００タイラメ１ンユを越える粒度の土壌１５〜４１ノ毎時の処理量で、分離器内部の温度範囲は、約３７５〜７５０’Ｆ、好ましくは６００〜７００’Ｆの範囲に制御できる。

状態は僅か酸化性であるが、分離器内の土壌Ｉｌｉ度は、着火温度以下に保たれる。

修復された土壌４（炭化水素が熱により分離された対象の土壌）は、保持サイロ、例えば１００トンサイロ３ｏへ移送できる。ついで土壌は、試験され（ブロック５として概略示される）、残留石油系炭化水素含＊ｔがめられる。修復された土壌は土壌の種類について試験される。それがＣＡＬＴＲＡＮＳおよび７′ｔたはり、　Ｏ，Ｔ仕様に合致しないで、かつ炭化水素含有量が約１００ｐｐ諺未満の場合、通路床充填材８として使用できる。それが種類に関係なく　１１００ｐｐ未満、好ましくは１０ｐｐ■未満の場合、清浄な戻し土壌７として戻され再埋立てできる。それがＣＡＬＴＲＡＮＳまたはり、　０．　Ｔ、仕様に合致し、かつ最大的１０Ｏｆｌｐｐ＋＋のＩＩｃである場合、アスファルト用の骨材充填材９として使用できる。炭化水素含有量が高すぎるとみなされる場合、ライン３８を通して東２のパスまたは多パスができるように乾燥器へ再ＮＮされるが、一般的な場合、ＨＣを非検出レベルまで削減するには１＠のパスで十分である。

汚染された土壌１は、必要ならば現場で分離３１するか、または他の当初の汚染された土壌と配合３２するか、または分離器２の上部入口端に投入される前に再循環された土壌３３と配合３２することができる。同様に修復された土壌４は、試験前または試験後に現場で配合または分離でき、もしくは汚染物を所要レベルまで削減するまで数回再循環３８できる。修復された土壌が適切な種類のものであり、かつ約１１００ｐｐ未満の場合、その土壌は、主乾燥器の入ロボッパ−４２へ、直接もしくは中間貯蔵および／または配合後に移送される（ライン９参照）。

ライン１１を経由して分離器２から排出される約３００メツシユを越えるダストと微粉は、突出しボックス３４に抑留され、また１８〜４０トン毎時の処理量の場合に２４０　’Ｆ（Ｚｏｏ　〜４００　’Ｆ　）範囲）で一般的＋：　５０００ＡＣＦＭテある排ガスｉ１、未断熱の２インチダクトｌｌａを通して、以下に詳述される凝縮器７％交換器ユニット１２までダクトで送られる。突出しボックス３４は、サイクロンまたはマルチサイクロン（単一突出しボックスにおける複数の小形サイクロン）でよい。微粉４３は、修復された土壌であり、１００　トンサイｇ３ｏまで送られる。

周囲温度のＲｌＡＰ、　（５０〜ｓｓ’ｐ＞または池の骨材充填材１３は、凝縮器ユニット１２を、分離器の高温廃がスｌｌａに対し向流、好ましくは直交流で通過する。そのガスは輩＾、Ｐ、と接触しないし、またΔＰは約１インチ水柱である。Ｃ４社（オクラポマ州オクラホマ市）の改良されたモデルＨＲＢ１３５の熱回収容器型分離器／熱交換器を使用するのが好ましい。超微粒泥による閉塞を防止するための変形は、以下に詳述される。代わりに、分離器煙道ガス内の湿気が低い場合、凝縮器１２上流側にバッグハウスを便泪して、微粉を除去し、それを主乾燥器２１へ移送することができる。

凝縮器ユニｙＮ２において、Ｆ１２０の約１７２は滴下排出される。例え１ｆ汚染された土壌の水分含有量が６瓢、また分離器燃焼用天然ガスが４ｏｚの相対湿度で、５０％の過剰空気で供給され、排ガスＩ１ｇの凝縮器への入口温度が２４０　’Ｆ　、凝縮液１５の出口温度が１２５°Ｆの場合、２００ポンド１モル／時の入口排ガス１１＆は、ライン１５で９０ボンド１モルフ時の水が凝縮し、効率は５３駕となる。これは、分離器２を通り１パスでＩ　［１ｌｌｐ箇未満に削減された５ａｏｏｐｐ■のディーゼル燃料汚染物を有する汚染土壌の分離器２における処理量が２０トン毎時の場合、ライン１５で約２ガロン毎分の水／オイルの凝縮液が回収されることを意味する。

この２ｇｐｍの水／オイルの凝縮液は、分離器２７で処理されて０．４〜０．５１ｐｍの炭化水素を生成し、その炭化水素は、従来のようにアスファルトコンクリートタンク１６で３２５〜３５０’Ｆまで加熱された液体舗装アスファルト１７とライン２ａを通して結合され、必要に応じてライン１８を経由してバッチタワー１０へ移送される。ライン２８における回収された液体炭化水素は、必要とされるまで、保持タンク（図示されない）に保持できる。分離器２フについては、ＭｅＴｉｇｈｅ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉｓｓ社製ＬｏマＦｌｏ曹Ｍｏｄｅｌ　３５０−５５０またはそれより小形のような［１１１２段型重力式分離器を使用できる。

代わりに、オイル／水の凝縮液はアスファルト乳化機（図示されない）に使用でき、またその乳化液は直接使用されるか、またはバッチタワ−１０へ投入される。

同−例で説明を続けると、凝縮器１２からの排ガス１９は、３８５０　ＡＣＦＭ（約３５００〜４５０ｏ　ＡＣＦＭの範囲）で約１４０’Ｆであろうし、また二次空気として主乾燥機２１のバーナー２０ヘダクトで送られる。代わりに、分離器排ガスｌｌａの一部は、ダクト３９．４０を経由して分離器バーナーへの二次（吸引〉空気として使用できるか、またはＭＨＩが必要ないか、または望ましくない場合、例えば土壌内の非常に低いＩＩｃ汚染物または始動時の場合に、ダクト３５，１９を経由して主乾燥機へ直接送られる。逆に、凝縮器排ガス１９の一部は、ライン＋９．３５および／または４ｏを経由して分離器バーナー３における二次空気として使用できる。

主乾燥機は、長さが５４フイート、直径が１２フイートの標準傾斜式骨材乾燥器であり、６３．０００　ＡＣＦＭ（１５０％の過剰空気で、−次と二次空気を加えたもの）で、２５０．０００８７０７時のオーダーの容量を冑するプロワ−加圧式バーナーを採用している。

したがって、３５００〜４５００　ＡＣＦＭでのライン１９からの高温凝縮器排ガスは、この主バーナ−２０に対して許容できる二次バーナー空気の範囲内に十分ある。この方法で凝縮器排ガスを使用すると、上述したように、主乾燥機バーナーのエネルギー効率が大幅に改善される。

低温の骨材２２は、入口ホッパ−４２を経由して主乾燥機２１の上端に投入される。

この骨材は、一般的に破砕された砂利、砂およびライン９からの修復された土壌である。主乾燥機は、修復された土壌の２０トン毎時を含む３５０　）ン毎時の容量のサイズとなっている。乾燥器内部温度は最大的６００’Ｆであるので、出口高温骨材２３は３１０〜３３０’Ｆの範囲、例えば３２０　’Ｐの温度になっている。骨材２３は、３６におけるように貯蔵堆積できるが、好ましくは、凝縮器／熱交換器ユニット１２からの約ｉｏｏ’ｐから約１８０’Ｆまでの温度範囲を有する高湿Ｒ，Ａ、　Ｐ、　１４と共にバッチタワー１０へ移送される。

主乾燥機２１からの排ガス２４は、３００°Ｆのオーダーの温度を有するであろう。そのガス中のフライアッンニ（微粉）はバッグハウス２５で補集され、また煙道ガスは、約２５０’Ｆから約２７５　’Ｆまでの温度範囲で、かつ０．５％Ｓ未満で煙突２もがら排出される。バッグハウスのフライアフン二２９は、バッチタワー１ｏへ空気移送できるし、また主乾燥機２１の全骨材処理量の約ｌ篤であるのが一般的である。

バッチタワー１０は、一般的に３５０トン毎時のタワーであり、スクリーンを使用して、骨材を４つの隔室中へ分離する。骨材は計量ホブパーを経由して混合室内へ投入される。バッグハウス２５からのダスト２９は、高温オイル１８が添加され、３０〜４０秒間混合されて、トラックへ積込みされる。

オイル／水の分離器２７からの少量の水３７（２，５〜２．６ｇｐ讃）は、従来の方法で処理、使用および／または排出するために、アスファルトプラントの水処理設備へ移送される。

例１上述のシステム装置（３０フイートｘ６フイート直径の分離器）が使用されて、２５、　ＯＯＯｐｐｍのｓ２ディーゼル燃料で汚染された＊＊プロセス骨材（砂と砂利）を修復した。分離器は、４．５ｒｐａで回転しながら、４０）ン毎時の処理量で、かり６００゛Ｆの温度で運転された。

滞留時間は６分であった。ｌパスで処理後、修復された骨材は、ＥＰＡ改定８０１５試験によりＨＣについて試験されたが、ＨＣは検出されなかった。汚染された原料の水分量は変化した。凝ＩＩ器ユニット中への煙道ガスは２４０°Ｐ、凝縮器出口ガスは１４０′Ｆであったし、また凝縮器からのオイル／水の凝縮液は約２ｇＰ曹で１２５’Ｆであった。

例２゜例１と同一の装置が使用され、５．５ｒｐ謹で運転された。汚染された土壌は、１０゜０００ｐｐｍを含有する廃オイル生成物を含み、また水分含有量は変化した。１２分の滞留時間、１８トン毎時の処理量、および７００°Ｆの温度での１パス後に行ったＥＰＡ　８０１５試験によれば、全ＨＣは検出されないことが判った。凝縮器入口ガスは２４０’Ｆ、出口ガスは１４０°Ｆ１また約２ｇｐ■での凝縮液は１２Ｓ’Ｆであった。

検討ｔ２ディーゼル燃料と廃オイルにおけるＨＣを２５．０ＯＯｐｐ醜から１０ｐｐ ■まで、実際は非検出レベルまで、短い滞留時間の１パスで分解分離することは、全く予期されなかったし、またプロセスは適切であり、かつ装置は期待以上の性能で作動することが判った。エネルギー効率、特に主乾燥器ユニブトにおける５〜１０％の効率同上も予想外の効果であった。

凝縮器ユニット・第２図〜第４図は、本発明の凝縮器／熱交換器ユニブト１２を具体的に示したもので、高温煙道ガス室に微粉の蓄積を防止する専用の三輪空気脈動の泥吹出しチューブを有し、その蓄積を抑制しないままにすると、高温煙道ガスゾーンと通路を閉塞するので、効率とユニット寿命を低下し、ある場合にはユニブトを実質的に作動不能にすることがある。

凝縮器１２は、一般的に２０）ン容器で、幅１４フィート、長さ２２フイートおよび高さ１６フイートの大形のトラフ形状の容器から通常構成され、３２〜６インチのＲ１＾。

Ｐ容器または供給ゾーンを備え、それは枠組５０（必須部分を不明瞭にしないために一部だけが示される）に支持され、その枠組は、複数の脚５１．５２．５３および付属の支持支柱（番号付けされない）を備える。Ｂｒｉｃａｇｒｉｒｄｌｓの特許第４．７８４．２１６号に示される形式の容器は、上記のようにかなり変更すれば、好ましい最善の態様のユニットである。

この容器は、一対の平面の、一般的に垂直の互いに間隔を設けた端壁５４．５５から構成されるが、この端壁は、一層煙突状にするために内側に傾斜できることが理解されよう。側壁は、間隔を設けた対の５６．５７および５８．５９で設けられ、その間に入口空間６０と出口空間６１をそれぞれ形成する。この側壁対は、図示のように互いに間隔を設けられ、かつ内側へ傾斜しているので、一般的にトラフ状の容器を形成する。高温煙道ガス熱交換ゾーン６２〜６８を、その間に形成する複数の対の分割板は、容器を通して配設され、その縦軸に対し横方向に置かれ、かつ側壁間の空間を通して渡されている。これらの壁画は、容器の縦軸に沿って互いに間隔が設けられ、ここに示されるように、Ｒ１＾、ＰＩ３を受入れる容器７０〜７５を形成する。側部空間６０と６１の上部と底部は、上板である板７６．７７で、および底板である板７８．７ｇで封止される。底板７８、了りは、一般に内側へ延びて、トラフの傾斜底７ａａ　、　７９ｇを形成する（第３図に最も良（示される）。これらの板は、中央で合致しないで、間隔が設けられて、二重（ツイン）弐対向回転混合／供給スクリューユニット１１７　、ｆｉｌｌ用のハウジングを形成し、そのユニットは加熱されたＲ１＾、Ｐ、１４をコンベヤーベルト組立体８０上へ堆積させ、そのベルト朝立体は加熱されたＲ、Ａ、Ｐ、をバッチタワ−（箪２図では示されない）へ搬送する。

熱交換器高温ガスゾーン６２〜６８の上部は、板８１〜８７で被覆される。熱交換器板の６２ａ、ｂから６８ａ　Ｓｂまでの対は、下向きに延び、底板７８ａ　、　７９ａによるか、または個別の底板１０１〜１０７により底端部で封止され、高温空気空間を形成する。

しかしながら内部側！！５フ、５９は、これらの空間への通路を提供するように長大が設けられるので、揮発性炭化水素を含有する分離器の高温煙道ガスＩ１ｍが、そこから出入りできる。この高温ガスは、ダクトａ８を通り流入し、空間６０を通過し、ついでＩｔ、　Ａ、　Ｐ容器７０〜７５内のＩｌ、Ａ、Ｐ、の垂直下方移動と直交する方向にゾーン６２〜６ｓを水平に通過する。冷却された排ガスは、排出空間６１に捕集されて、冷却された煙道ガス１ｇとしてダクト８９から排出され、ついで二次空気として主乾燥器２４のバーナー２０へ、またはその一部が分離器２のバーナー３ヘダクトを通して送られる。凝縮器ユニット１２を通過するプロセスにおいて、煙道ガスは熱を失い、一方Ｒ，Ａ、　Ｐ、は加熱される。１つ以上のドレン管９０．９１は、オイル／水の凝縮液１５を除去する。

圧縮空気溜め９２へは、空気圧縮機（図示されない）からラインｇ３を経由して約１２５ｐｓｉｇの圧縮空気が供給される。この空気溜め９２は、複数の高負荷用供給ホース９４〜ｉｏＯ（１−１グ２〜２インチ径）を、茅３図に最も良く示される複数の電磁弁作動ダイヤフラム弁を経由して、第４図に最も良く示され、吹出しチ二−ブ（１３０ｉ〜ｇ　、　１３１ａ−ｇ　、１３２ａ〜ｇなど）を供給する内部マニホールド（ヘッダー１１０〜１１６）中へ供給する。図面を不明瞭にしないために第２図においては、３つの供給ホース９４〜９６だけが示される。各供給ホースは、それ自体の電磁弁とダイヤフラム弁を有する。図面を不明瞭にしないために箪３図においては、１つだけが示される。

６つのＲ，Ａ、Ｐ、容器７０〜フ５が７つの熱交換器ゾーン６２〜６８と共に示されるが、任意の数のものを採用できるこが理解されよう。一般的に、Ｒ，Ａ、　Ｐ、容器は幅が６インチであり、また煙道ガス熱交換空間６２〜６８の内幅はＩ−１グ２インチである。

ここで第３図を参照すると、第２図の線３〜３に沿うた面についての概略端部立面図が示され、対面する（第２図で見て左側）垂直熱交換器ゾーン板６７ｇが取除かれ、その中の複数の吹出しチューブ１３０３〜１３０ｇが示される。全体図面を不明瞭にしないために、吹出しチューブ１３０３〜Ｃだけが示される。吹出しチューブは、凝縮液が流出できるように、一般に入口から出口へ３度±２度の角度で下向きに傾斜している。図から判るように、分離器の高温煙道ガスｌｌａは、ダクト８８を経由して空間６０の右側に流入する。吹出し圧總空気システム（以下で詳細ｌこ説明される）と混同しないように、これは底部に示されるが、好ましい実施例における高温ガス入口は、後端の右上にあり（第２図に示すように）、また空間６１とダクト８９を経由する冷却されたガスの排出部は、第２図に示すように前端の左上にある。

煙道ガスは、空間６０内で分布され、ついで第３図の中心部の波状矢印により最も良く示されるように、下方に流れるＲ、Ａ、Ｐ、１３と直交して通過する。凝縮液１５は、底部にある１つ以上の管を経由して取出される。これらの管は空間６０とＳｌの底部に示されるが、底板７８ａ　、７９ａの都合のよい場所に設けてもよいことが理解されよう。Ｒ，Ａ、　Ｐ、は、下方に流れると、補集され、ついで内部パブフル１１９で分離されるツインスクリニウ−１１７，１１８により、コンベヤーベルト組立体８０上へ分布される。ついでこの高温のＲ，Ａ、　Ｐ、　１４は、バッチタワー１０へ移送される。

第３図の右上に、容器の側壁または枠組み組立体ＳＯへ固定されるブラケット１２０が示される。圧縮空気溜め９２は、その人口９３と共に、ブラケフト１２０へ固定される。一方、空気溜めにブラケｙ）Ｈ８により固定されるものは、一連の電磁弁１２３であり、それはダイヤフラム弁１２１を作動し、この２つの弁は空気ライン１２２により相互に接続される。第１図に示すように、一連の組立体の１つだけ、すなわち１２１ｆ、　１２２ｆ、　１２３ｆおよび１２６ｆだけが示され、それぞれの組立体は、複数の内部マニホールド１１０〜１１６の１つに、単一のたわみ式高負荷水蒸気盟供給ホースを供給する。ホース９９に接続されるマニホールド１１５が示される。このマニホールド１１５は、断面が約９インチ×４インチの方形で、かつ長さが約９３インチのチューブであり、過室垂直に整合され（側部立面図に示されるように）、またＲ。

Ａ、Ｐ、Ｓ器７５の内！５７に平行に傾斜している。そのマニホールドは、複数の銅チューブ１４０８〜１４０ｇ用の内部マニホールドへ１グーとして機能し、その銅チューブは、空気溜めからの圧縮空気を、供給ホースを経由して吹出しチューブ１３０ａ〜１３０ｇへ分布する。これらの銅チューブは、各端部に１つあるニフブル１５０ａ〜ｇとｆ６０ａ〜ｇにより接続される。これは東４図に最も良く示される。

吹出しチューブは、一般的に繻が５７８インチ、高さが１−１７２インチであり、かつ各端部が封止されている。上端（右手）は、鋼管からの入口を設けている。これらの吹出しチューブは、互いに約６インチの中心間隔で上下に置かれる。

複数の１／６４イノチ穴が、傾斜した底部に穴あけされ、第４図に最も良く示されるように、長穴開口部１３５を形成する。これらの穴は、一般的に８イノチの中心間隔で設けられる。各電磁弁は、配置１１１２４を経由してパルス制御器１２５へ電気的に接続される。

茶３図と共に始まり、箪４図まで続く吹出し制御装置の作動は以下の通りである。分離器２において修復される汚染土壌の処理中、一般的に約３００メノン二未満のオーダーである超微粉が多量に生成される。突出しボックス３４は、通常３００メ、７１以上の物質および３００メツシュ未満の物質の一部を除去するが、３００メツ／ユ未満の大部分は煙道ガス１１１を経由して凝縮器ユニット中へ移送される。

そこで水とＨＣは＃縮するので、超微粉ダストはその凝縮液と結合して重い泥を生成し、その泥は煙道ガス熱交換ゾーンに急速に堆積することがあるので、効率を低下させ、結局はユニｙトを作動不能状態まで閉塞することになる。熱交換ゾーンを清浄に保つために、第３図と第４図に示すように、吹出し管が傾斜配向で隙間６２〜８８に挿入される。制御器１２５により、ｉｉｍ弁１２３は不規則にその関連するダイヤフラム弁を作動して、ｌ−１グ２〜５秒のオーダーの持続時間、好ましくは２−】７２秒の持続時間でパルスを、高圧ホース９４〜１００を経由して、その関連する内部マニホールド１１０〜１１６中へ、ついでその関連する吹出し管１３０ａ＝ｇ中へ放出させる。藁３図と第４図に示すように、圧縮空気１３Ｇは隣接する壁部分に吹出し清浄にし、またダストは、排ガス１９と共に排出されて主乾燥器まで送られ、そこで高温の骨材２３と結合される。パルスの間隔は、１０秒から５分のオーダー、好ましくは２０〜４０秒であるので、マニホールド１１０〜１１６およびその関連する吹出しチューブは、平均して３〜２５分毎に、好ましくは５〜１０分毎にパルスされる。単一の熱交換ゾーン内の全ての吹出しチューブは同時にパルスされる。

吹出しチューブの他の機能は、１ｉ６２ａ、ｂから６８ａ　、　ｂまでの間隔を互いに維持して、熱交換ゾーン６２〜６８の一体性を保つことである。これは極めて重要である。と言うのは、Ｉｔ、　Ａ、　Ｐの重量によりそれらの壁が内側に倒れることがあるので、熱交換器を通る空気流が減少し、かつその効率が低下するからである。したがってこれらの吹出し管は、スペーサーとダスト除去という２つの機能を有する。茅４図は、ゾーン６６に挿入される７つの吹出し管だけを示しているが、任意の数の管を使用できることが理解されよう。同様に単に図面を不明瞭にしないために、ゾーン６７には３つの吹出し管、またシー７６８には２つの吹出し管が示される。７つの熱交換ゾーン６２〜６８だけが示されるが、ｚａトン容器の場合に３１〜３３のゾーンが使用されるであろうことが理解されよう。

多くの変形を、本発明の範囲内で、かつ本発明の精神から逸脱することなく、技術において通常の技量を有する者により実施できることが理解されよう。また容器１２を通して加熱されるＲ、　Ａ、　ｐ、を参照した場合に、骨材は、Ｒ，Ａ、　Ｐ、の代わりに、またはそれと混合して使用できることが理解されよう。したがって私は、私の発明が、従来技術が本明細書を考慮して許容できるほど広範に、付属の特許請求の範囲により明示されることを希望する。

浄書（内容に変更なし）Ｆｉｇ３浄書（内容に変更なし）要約書縮空気で熱交換充満を除去する。

補正書の写し（Ｎ訳文）提出書（特許法第１８４条の７第１項）平成４年９月７日

Claims

【特許請求の範囲】

１．ａ）１−１／２インチ未満に分割された状態の炭化水素汚染土壌を、裸火にさらされる第１の拘束ゾーンへ投入し、ｂ）前記汚染土壌を前記第１のゾーンにおいて酸化性雰囲気で撹拌しながら、前記土壌からかなりのパーセントの前記炭化水素汚染物を蒸気として放出するのに必要な時間、約３７５°Ｆから荷７５０°Ｆまでの範囲の土壌着火温度未満の温度で前記土壌を加熱し、ｃ）前記第１のゾーンからの前記炭化水素蒸気を含有する高温ガスを第２のゾーンへ通過させ、ｄ）かなりのパーセントの前記炭化水素蒸気を液体炭化水素として凝縮するために、前記第２のゾーンにおける前記高温ガスから熱を回収することと、ｅ）前記液体炭化水素を回収し、ｆ）前記土壌を、約１０００ｐｐｍ未満の炭化水素汚染物を含有する修復土壌として、前記第１のゾーンから取り出す、任意の操作シーケンスの過程を有する約３０，０００ｐｐｍまでの炭化水素汚染物を含有する土壌の修復のプロセス。
２．ａ）前記第１のゾーンから離れた現場から前記汚染土壌を取り出し、ｂ）前記土壌を、修復処理のために前記第１のゾーンまで移送する過程を含む請求の範囲第１項記載の土壌修復プロセス。
３．ａ）前記修復土壌の少なくとも一部を前記元の現場へ戻す過程を含む請求の範囲第２項記載の土壌修復プロセス。
４．ａ）前記修復土壌の残留炭化水素含有量を分析し、ｂ）約１０００ｐｐｍ未満の残留炭化水素含有量を有し、かつＤ．Ｏ．Ｔ．の最低基準に合致する前記修復土壌の少なくとも一部を、アスファルト骨材充填材として供給する過程を含む請求の範囲第１項記載の土壌修復プロセス。
５．ａ）前記修復土壌の残留炭化水素含有量を分析し、ｂ）約１００ＰＰｍ未満の残留炭化水素含有量を有し、かつＤ．Ｏ．Ｔ．の最低道路床基準に合致しない前記修復土壌の少なくとも一部を、元の現場または他の現場戻すために清浄な修復土壌として供給する過程を含む請求の範囲第１項記載の土壌修復プロセス。
６．ａ）前記高温ガスを、液体炭化水素の凝縮後にそこから回収し、ｂ）前記高温ガスを、二次空気としてバーナーへ供給する過程を含む請求の範囲第１項記載の土壌修復プロセス。
７．ａ）前記の回収された熱をＲ．Ａ．Ｐ．へ供給し、ｂ）前記液体炭化水素を、原料として、アスファルト生産用の高温オイル中へ供給する過程を含む請求の範囲第６項記載の土壌修復プロセス。
８．ａ）低温の骨材をバーナー燃焼式主乾燥器内で加熱し、ｂ）前記高温ガスの少なくとも一部を前記主乾繰器バーナーへ供給する過程を含む請求の範囲第６項記載の土壌修復プロセス。
９．ａ）前記修復土壌の残留炭化水素含有量を分析し、ｂ）約１０００ｐｐｍ未満の残留炭化水素含有量を有し、かつＤ．Ｏ．Ｔ．の最低基準に合致する前記修復土壌の少なくとも一部を、アスファルト骨材充填材として供給する過程を含む請求の範囲第８項記載の土壌修復プロセス。
１０．ａ）前記修復土壌の残留炭化水素含有量を分析し、ｂ）約１００ｐｐｍ未満の残留炭化水素含有量を有し、かつＤ．Ｏ．Ｔ．の最低道路床基準に合致しない前記修復土壌の少なくとも一部を、元の現場または他の現場戻すために清浄な修復土壌として供給する過程を含む請求の範囲第８項記載の土壌修復プロセス。
１１．ａ）高温ガスの構成成分として炭化水素蒸気を生成するために、炭化水素汚染土壌を拘束されたゾーン内で加熱する第１の手段を有し、ｂ）前記第１の加熱手段は、傾斜シリンダーから構成され、そのシリンダーは、その第１の上端に隣接して配設される汚染土壌入口と、その第２の下端に隣接して配設される汚染土壌出口と、前記下端に隣接して配設される軸方向バーナーと、および前記第１の上端からのガス入口を有するダストと微粉の突出しボックスとを備え、前記軸方向バーナーはそこを通過する前記土壌を火炎にさらすように配設されており、ｃ）前記高温ガスから熱を回収し、かつ前記高温ガスから炭化水素蒸気を液体炭化水素として凝縮して、残留の冷却されたガスを除去する手段を有し、ｄ）前記高温ガスから凝縮された前記液体炭化水素を回収する手段を有し、ｅ）前記加熱手段から修復された土壌を回収する手段を有するように操作的に組合わせて成る土壌修復システム。
１２．ａ）前記残留の冷却されたガスを回収し、かつ少なくともその一部を二次空気としてバーナーへ供給する手段を含む請求の範囲第１１項記載の土壌修復システム。
１３．ａ）前記回収された液体炭化水素を原料としてアスファルト製造事業所へ供給する手段を含む請求の範囲第１１項記載の土壌修復システム。
１４．ａ）第２のバーナーを有する主骨材乾燥器と、ｂ）前記高温骨材と前記高温オイルを混合してアスファルトを生成する手段とを含む請求の範囲第１３項記載の土壌修復システム。
１５．ａ）前記熱回収手段が、前記の回収された熱をＲ．Ａ．Ｐ．へ伝達し、加熱されたＲ．Ａ．Ｐ．を生成するようにしている請求の範囲第１４項記載の土壌修復システム。
１６．ａ）前記修復土壌の少なくとも一部を前記主骨材乾燥器へ供給する手段を含む請求の範囲第１５項記載の土壌修復システム。
１７．ａ）縦軸と前記軸に通常直角をなして配設される複数のＲ．Ａ．Ｐ．加熱ゾーンと、上部の低毒Ｒ．Ａ．Ｐ．入口と、および下部の加熱されたＲ．Ａ．Ｐ．出口を備えたトラフ状容器と、ｂ）前記縦軸に通常直角をなす前記Ｒ．Ａ．Ｐ．ゾーンの対向し、間隔を設けた境界を形成するように配設される高温煙道ガス熱交換空間と、ｃ）前記熱交換空間と連通する高温ガスの入口および出口と、ｄ）前記容器から補集された凝縮液を送出する手段と、ｅ）圧縮空気を前記容器へ供給する手段と、ｆ）圧縮空気を前記熱交換空間へ分布し、高温煙道ガスを冷却しながら凝縮中に、その空間に補集されたダストと泥を除去する手段とを操作的に組合わせた、Ｒ．Ａ．Ｐ．を加熱しながら土壌炭化水素修復分離器ユニットに存在する高温煙道ガスから炭化水素と水を凝縮する装置。
１８．ａ）前記圧縮空気分布手段は、ｋ）それぞれが熱交換空間に関連する複数のヘッダーと、ｌ）各熱交換空間に配設される複数の吹出し管と、ｍ）前記ヘッダーのそれぞれを、共通熱交換空間内の一群の吹出し管に接続する配管とから成る請求の範囲第１７項記載の土壌修復凝縮／熱交換容器。
１９．ａ）前記圧縮空気分布手段は、ｋ）それぞれが前記ヘッダーの１つに関連する複数の弁と、１）圧縮空気のパルスが前記吹出し管へ送られ、前記熱交換空間からダストと泥を除去するように前記弁を作動する手段とから成る請求の範囲第１８項記載の土壌修復凝縮／熱交換容器。
２０．ａ）前記吹出し管は、通常断面が方形であり、また前記熱交換空間の内部壁部分を清浄にするために、圧縮空気ジェットを供給する複数の間隔を設けた穴を備える請求の範囲第１９項記載の土壌修復凝縮／熱交換容器。土壌修復プロセスとシステム発明の詳細な説明