JPH0550194A - 鋼の連続鋳造用タンデイツシユ - Google Patents
鋼の連続鋳造用タンデイツシユInfo
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- JPH0550194A JPH0550194A JP20674791A JP20674791A JPH0550194A JP H0550194 A JPH0550194 A JP H0550194A JP 20674791 A JP20674791 A JP 20674791A JP 20674791 A JP20674791 A JP 20674791A JP H0550194 A JPH0550194 A JP H0550194A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 特別な構造にすることなく、Ａｌ2 Ｏ3 系介
在物を低減させることができる。 【構成】 内面を被覆するライニング材中に酸化チタン
（ＴｉＯ2 ）が２〜１０重量％の範囲で配合されてい
る。このＴｉＯ2 が溶鋼中に懸濁しているＡｌ2 Ｏ 3 系
介在物と接触すると、ＴｉＯ2 を核とするＡｌ2 Ｏ3 と
ＴｉＯ2の焼結体ができ、これがライニング材表面にＡ
ｌ2 Ｏ3 が付着蓄積する。又、ＴｉＯ2 は溶鋼中の溶解
Ａｌとも反応してＡｌ2 Ｏ3 を生成させ、更に、ライニ
ング材表面のＡｌ2 Ｏ3 と溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 との焼結
も起こり、こられのＡｌ2 Ｏ3 もライニング材表面に付
着蓄積する。このようにして、鋼中のＡｌ2 Ｏ3 はライ
ニング材に捕捉されて除去される。
在物を低減させることができる。 【構成】 内面を被覆するライニング材中に酸化チタン
（ＴｉＯ2 ）が２〜１０重量％の範囲で配合されてい
る。このＴｉＯ2 が溶鋼中に懸濁しているＡｌ2 Ｏ 3 系
介在物と接触すると、ＴｉＯ2 を核とするＡｌ2 Ｏ3 と
ＴｉＯ2の焼結体ができ、これがライニング材表面にＡ
ｌ2 Ｏ3 が付着蓄積する。又、ＴｉＯ2 は溶鋼中の溶解
Ａｌとも反応してＡｌ2 Ｏ3 を生成させ、更に、ライニ
ング材表面のＡｌ2 Ｏ3 と溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 との焼結
も起こり、こられのＡｌ2 Ｏ3 もライニング材表面に付
着蓄積する。このようにして、鋼中のＡｌ2 Ｏ3 はライ
ニング材に捕捉されて除去される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造用タンデ
ィッシュに関する。
ィッシュに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の精錬においては、鋼中に溶解してい
る酸素を除去するために、酸素との親和力が強いアルミ
ニウム（Ａｌ）を添加してアルミナ（Ａｌ2Ｏ3 ）を生
成させ、酸素を除去している。鋳造する鋼中に介在物で
あるＡｌ2 Ｏ3 が存在していると、得られた鋳片から製
造した圧延製品に表面疵が発生したり、又、介在物が製
品内部に存在した場合には、延性等の特性が低下した
り、或いは強度不足になったりする。
る酸素を除去するために、酸素との親和力が強いアルミ
ニウム（Ａｌ）を添加してアルミナ（Ａｌ2Ｏ3 ）を生
成させ、酸素を除去している。鋳造する鋼中に介在物で
あるＡｌ2 Ｏ3 が存在していると、得られた鋳片から製
造した圧延製品に表面疵が発生したり、又、介在物が製
品内部に存在した場合には、延性等の特性が低下した
り、或いは強度不足になったりする。
【０００３】このため、精錬の過程においては、浮上分
離等による介在物の除去が行われている。又、更に連続
鋳造時においても、タンディッシュの容量を大きくして
溶鋼の滞留時間を長くすることによって介在物粒子の浮
上分離をよくしたり、再酸化を防止して介在物が増加し
ないような処置がなされている。
離等による介在物の除去が行われている。又、更に連続
鋳造時においても、タンディッシュの容量を大きくして
溶鋼の滞留時間を長くすることによって介在物粒子の浮
上分離をよくしたり、再酸化を防止して介在物が増加し
ないような処置がなされている。
【０００４】しかし、上記の手段だけでは介在物の除去
は十分に行われない。そこで、タンディッシュ内で溶鋼
を清浄化する技術が種々開発されている。例えば、取鍋
から注入される溶鋼を整流させる構造にし、介在物の浮
上を容易にすることを図ったタンディッシュがある（実
開平１−１１８８４８号公報）。このタンディッシュ
は、取鍋から注入される溶鋼を受け入れ区画を設けるた
めの堰の内側に導壁を備え、受け入れた溶鋼を蛇行させ
て注入時に乱れた溶鋼の流れを整流させることを図って
いる。
は十分に行われない。そこで、タンディッシュ内で溶鋼
を清浄化する技術が種々開発されている。例えば、取鍋
から注入される溶鋼を整流させる構造にし、介在物の浮
上を容易にすることを図ったタンディッシュがある（実
開平１−１１８８４８号公報）。このタンディッシュ
は、取鍋から注入される溶鋼を受け入れ区画を設けるた
めの堰の内側に導壁を備え、受け入れた溶鋼を蛇行させ
て注入時に乱れた溶鋼の流れを整流させることを図って
いる。
【０００５】又、溶鋼の流路に多孔質の耐火物（介在物
フィルター）を備えたタンディッシュもある（鉄と鋼、
Ｖｏｌ．７２（１９８６）Ｓ−１０７１）。このタンデ
ィッシュは通常のろ過操作と同じ原理によって介在物の
粒子を瀘し分け、これを除去する。
フィルター）を備えたタンディッシュもある（鉄と鋼、
Ｖｏｌ．７２（１９８６）Ｓ−１０７１）。このタンデ
ィッシュは通常のろ過操作と同じ原理によって介在物の
粒子を瀘し分け、これを除去する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来技術
にそれぞれ問題点がある。堰を設けた区画内に導壁を備
え、溶鋼の整流を図ったタンディッシュにおいては、Ａ
ｌ2 Ｏ3 の介在物は、精錬工程で生成した時点では非常
に微細なものであるため、タンディッシュ内の鋼中にお
いても非常に小さいものが懸濁している。このため、タ
ンディッシュ内で溶鋼を整流した程度では、微細な介在
物までを浮上分離させることは期待できない。
にそれぞれ問題点がある。堰を設けた区画内に導壁を備
え、溶鋼の整流を図ったタンディッシュにおいては、Ａ
ｌ2 Ｏ3 の介在物は、精錬工程で生成した時点では非常
に微細なものであるため、タンディッシュ内の鋼中にお
いても非常に小さいものが懸濁している。このため、タ
ンディッシュ内で溶鋼を整流した程度では、微細な介在
物までを浮上分離させることは期待できない。
【０００７】溶鋼の流路に介在物フィルターを備えたタ
ンディッシュにおいては、このようなフィルターを鋼の
介在部除去に供した場合には、フィルターの目詰まりが
激しく長時間の使用ができないので、実操業のタンディ
ッシュとして採用するのは極めて困難である。
ンディッシュにおいては、このようなフィルターを鋼の
介在部除去に供した場合には、フィルターの目詰まりが
激しく長時間の使用ができないので、実操業のタンディ
ッシュとして採用するのは極めて困難である。
【０００８】本発明は、特別な構造にすることなく、Ａ
ｌ2 Ｏ3系介在物を低減させることができる鋼の連続鋳
造用タンディッシュを提供することを目的とする。
ｌ2 Ｏ3系介在物を低減させることができる鋼の連続鋳
造用タンディッシュを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明は、堰で区画された区画内に取鍋からの溶
鋼を受入れ、この溶鋼を連続鋳造用鋳型に鋳込むための
タンディッシュにおいて、その内面にマグネシアを主体
にしたライニング材を被覆したものである。そして、こ
のライニング材中には酸化チタン（ＴｉＯ2 ）が２〜１
０重量％の範囲で配合されている。
めに、本発明は、堰で区画された区画内に取鍋からの溶
鋼を受入れ、この溶鋼を連続鋳造用鋳型に鋳込むための
タンディッシュにおいて、その内面にマグネシアを主体
にしたライニング材を被覆したものである。そして、こ
のライニング材中には酸化チタン（ＴｉＯ2 ）が２〜１
０重量％の範囲で配合されている。
【００１０】内面にマグネシアを主体にした上記ライニ
ング材が被覆されたタンディッシュとしては、その被覆
箇所が特定の区画の内面だけであってもよい。即ち、上
記ライニング材が被覆される箇所が、溶鋼注入区画の内
面だけであってもよく、或いは溶鋼受入れ区画の内面だ
けであってもよい。
ング材が被覆されたタンディッシュとしては、その被覆
箇所が特定の区画の内面だけであってもよい。即ち、上
記ライニング材が被覆される箇所が、溶鋼注入区画の内
面だけであってもよく、或いは溶鋼受入れ区画の内面だ
けであってもよい。
【００１１】
【作用】溶鋼中に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3 系介在物がラ
イニング材中のＴｉＯ2 と接触すると、ＴｉＯ2 が焼結
材の役目をなして固相間の拡散反応が起こり、図７に示
すように、ＴｉＯ2 を核とするＡｌ2 Ｏ3 とＴｉＯ2 の
焼結体ができる。そして、この焼結体のユニットが多数
連結してライニング材表面にＡｌ2 Ｏ3 が付着蓄積す
る。又、ＴｉＯ2 は、（１）式のように、溶鋼中の溶解
Ａｌとも反応してＡｌ2 Ｏ3 を生成させ、このＡｌ2 Ｏ
3 もライニング材表面に付着蓄積する。 ３ＴｉＯ2 ＋４Ａｌ＝２Ａｌ2 Ｏ3 ＋３Ｔｉ …（１）
イニング材中のＴｉＯ2 と接触すると、ＴｉＯ2 が焼結
材の役目をなして固相間の拡散反応が起こり、図７に示
すように、ＴｉＯ2 を核とするＡｌ2 Ｏ3 とＴｉＯ2 の
焼結体ができる。そして、この焼結体のユニットが多数
連結してライニング材表面にＡｌ2 Ｏ3 が付着蓄積す
る。又、ＴｉＯ2 は、（１）式のように、溶鋼中の溶解
Ａｌとも反応してＡｌ2 Ｏ3 を生成させ、このＡｌ2 Ｏ
3 もライニング材表面に付着蓄積する。 ３ＴｉＯ2 ＋４Ａｌ＝２Ａｌ2 Ｏ3 ＋３Ｔｉ …（１）
【００１２】更に、このライニング材表面に付着蓄積し
たＡｌ2 Ｏ3 に溶鋼中に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3 が接触
してもＡｌ2 Ｏ3 同士の焼結が起こり、このＡｌ2 Ｏ3
もライニング材表面に付着蓄積する。このようにして、
鋼中のＡｌ2 Ｏ3 はライニング材に捕捉されて除去され
る。
たＡｌ2 Ｏ3 に溶鋼中に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3 が接触
してもＡｌ2 Ｏ3 同士の焼結が起こり、このＡｌ2 Ｏ3
もライニング材表面に付着蓄積する。このようにして、
鋼中のＡｌ2 Ｏ3 はライニング材に捕捉されて除去され
る。
【００１３】付着蓄積したＡｌ2 Ｏ3 の量が増すと、ラ
イニング材表面にＡｌ2 Ｏ3 を主とする層ができる。こ
のような状態になると、上記の層がライニング材から剥
離することも起こるが、その剥離物は粗大であるので、
タンディッシュ内で容易に浮上し除去される。又、Ｔｉ
Ｏ2 とＡｌ2 Ｏ3 の焼結体は融点が非常に高く（最も低
い場合でも１７０５℃）、タンディッシュ内の溶鋼（１
６００℃以下）中では固体の状態であるので、溶鋼中に
混入することはない。
イニング材表面にＡｌ2 Ｏ3 を主とする層ができる。こ
のような状態になると、上記の層がライニング材から剥
離することも起こるが、その剥離物は粗大であるので、
タンディッシュ内で容易に浮上し除去される。又、Ｔｉ
Ｏ2 とＡｌ2 Ｏ3 の焼結体は融点が非常に高く（最も低
い場合でも１７０５℃）、タンディッシュ内の溶鋼（１
６００℃以下）中では固体の状態であるので、溶鋼中に
混入することはない。
【００１４】そして、タンディッシュ内面には、その全
面に亘ってＴｉＯ2を含むライニング材の被覆を施すの
が望ましいが、そのライニング材が何れかの区画に被覆
してあれば、Ａｌ2 Ｏ3 を捕捉する効果をもたらす。
面に亘ってＴｉＯ2を含むライニング材の被覆を施すの
が望ましいが、そのライニング材が何れかの区画に被覆
してあれば、Ａｌ2 Ｏ3 を捕捉する効果をもたらす。
【００１５】
（実施例１）従来から使用されているライニング材であ
るマグネシアセメントに、ＴｉＯ2 を０〜２０重量％の
範囲で配合し、表１に示すような各種組成のライニング
材を調製した。表中、試料番号１はＴｉＯ2 無添加の従
来のライニング材である。これらのライニング材をそれ
ぞれ図６に示した実験装置のタンディッシュ２０の内張
り材２１として使用し、鋳造実験を行った。
るマグネシアセメントに、ＴｉＯ2 を０〜２０重量％の
範囲で配合し、表１に示すような各種組成のライニング
材を調製した。表中、試料番号１はＴｉＯ2 無添加の従
来のライニング材である。これらのライニング材をそれ
ぞれ図６に示した実験装置のタンディッシュ２０の内張
り材２１として使用し、鋳造実験を行った。
【００１６】
【表１】
【００１７】まず、Ａｒガス雰囲気に調整された高周波
誘導溶解炉で低炭素鋼（Ｃ＝０．０５ｗｔ％）１００ｋ
ｇを溶解して、固体電解質を用いた酸素メーターで溶鋼
中の溶解酸素を測定しながらＳｉとＭｎで脱酸し、溶鋼
中の溶解酸素を２００ｐｐｍまで下げた。次いで、この
溶鋼にＡｌを１００ｇ添加した後、直ちにライニング材
２１を内張りしたタンディッシュ２０に注湯し、実験用
鋳型２２に鋳込んだ。この鋳造の際、実験条件をできる
だけ一定に揃えるために、成分調整時の温度は１５８０
±１０℃に調節し、Ａｌを添加した溶鋼をタンディッシ
ュ２０へ注入するまでの時間は５秒とした。又、溶鋼の
注入終了までの時間は約１分間にした。
誘導溶解炉で低炭素鋼（Ｃ＝０．０５ｗｔ％）１００ｋ
ｇを溶解して、固体電解質を用いた酸素メーターで溶鋼
中の溶解酸素を測定しながらＳｉとＭｎで脱酸し、溶鋼
中の溶解酸素を２００ｐｐｍまで下げた。次いで、この
溶鋼にＡｌを１００ｇ添加した後、直ちにライニング材
２１を内張りしたタンディッシュ２０に注湯し、実験用
鋳型２２に鋳込んだ。この鋳造の際、実験条件をできる
だけ一定に揃えるために、成分調整時の温度は１５８０
±１０℃に調節し、Ａｌを添加した溶鋼をタンディッシ
ュ２０へ注入するまでの時間は５秒とした。又、溶鋼の
注入終了までの時間は約１分間にした。
【００１８】そして、Ａｌ添加後の溶鋼及び凝固後の鋼
塊から分析試料を採取し、それぞれの試料について、全
酸素（Ｔ・Ｏ）、溶解Ａｌ及びＴｉの分析を行った。こ
の結果は図１及び図２に示す。
塊から分析試料を採取し、それぞれの試料について、全
酸素（Ｔ・Ｏ）、溶解Ａｌ及びＴｉの分析を行った。こ
の結果は図１及び図２に示す。
【００１９】図１はライニング材中のＴｉＯ2 含有率と
溶鋼から鋼塊になる間における全酸素の濃度低下との関
係を示した図である。又、図２はライニング材中のＴｉ
Ｏ2 含有率と溶鋼から鋼塊になる間における溶解Ａｌの
濃度低下との関係を示した図である。
溶鋼から鋼塊になる間における全酸素の濃度低下との関
係を示した図である。又、図２はライニング材中のＴｉ
Ｏ2 含有率と溶鋼から鋼塊になる間における溶解Ａｌの
濃度低下との関係を示した図である。
【００２０】図１及び図２において、ΔＴ・Ｏ及びΔＡ
ｌは次の（２）式、（３）式に示すように、ΔＴ・Ｏは
タンディッシュへ注入前の溶鋼中のＴ・Ｏ濃度と鋼塊中
のＴ・Ｏ濃度の差を表し（値が大きいほど鋼塊中のＴ・
Ｏ濃度が低下していることを示す）、又、ΔＡｌはタン
ディッシュへ注入前の溶鋼中の溶解Ａｌ濃度と鋼塊中の
溶解Ａｌ濃度の差を表したものである（値が大きいほど
鋼塊中の溶解Ａｌ濃度が低下していることを示す）。 ΔＴ・Ｏ＝溶鋼中のＴ・Ｏ（ｗｔ％）−鋼塊中のＴ・Ｏ（ｗｔ％）…（２） ΔＡｌ ＝溶鋼中のＡｌ（ｗｔ％）−鋼塊中のＡｌ（ｗｔ％） …（３）
ｌは次の（２）式、（３）式に示すように、ΔＴ・Ｏは
タンディッシュへ注入前の溶鋼中のＴ・Ｏ濃度と鋼塊中
のＴ・Ｏ濃度の差を表し（値が大きいほど鋼塊中のＴ・
Ｏ濃度が低下していることを示す）、又、ΔＡｌはタン
ディッシュへ注入前の溶鋼中の溶解Ａｌ濃度と鋼塊中の
溶解Ａｌ濃度の差を表したものである（値が大きいほど
鋼塊中の溶解Ａｌ濃度が低下していることを示す）。 ΔＴ・Ｏ＝溶鋼中のＴ・Ｏ（ｗｔ％）−鋼塊中のＴ・Ｏ（ｗｔ％）…（２） ΔＡｌ ＝溶鋼中のＡｌ（ｗｔ％）−鋼塊中のＡｌ（ｗｔ％） …（３）
【００２１】図１において、ライニング材中のＴｉＯ2
含有率とΔＴ・Ｏの関係についてみると、ＴｉＯ2 の含
有率が増すほどΔＴ・Ｏは増加するが、ＴｉＯ2 の含有
率が約１０％付近からΔＴ・Ｏの増加率は小さくなる。
含有率とΔＴ・Ｏの関係についてみると、ＴｉＯ2 の含
有率が増すほどΔＴ・Ｏは増加するが、ＴｉＯ2 の含有
率が約１０％付近からΔＴ・Ｏの増加率は小さくなる。
【００２２】図２において、ライニング材中のＴｉＯ2
含有率と、ΔＡｌ及び鋼塊中のＴｉ濃度との関係につい
てみると、ＴｉＯ2 の含有率が増すほどΔＡｌは増加す
るが、ＴｉＯ2 の含有率が約１０％付近から鋼塊中にＴ
ｉが検出され、Ｔｉの溶解が起こり始めている。
含有率と、ΔＡｌ及び鋼塊中のＴｉ濃度との関係につい
てみると、ＴｉＯ2 の含有率が増すほどΔＡｌは増加す
るが、ＴｉＯ2 の含有率が約１０％付近から鋼塊中にＴ
ｉが検出され、Ｔｉの溶解が起こり始めている。
【００２３】図１及び図２の結果のように、Ａｌで脱酸
した後のＡｌ2 Ｏ3 はＴｉＯ2 を含んだライニング材を
内張りしたタンディッシュを経由してくる間に除去され
ることが明らかになった。この場合のライニング材中の
ＴｉＯ2 の含有率は、１０ｗｔ％以下であるのがよい。
又、ＴｉＯ2 が僅かでも含有していると、Ａｌ2 Ｏ3 の
捕捉効果があるが、その下限は２％程度である。
した後のＡｌ2 Ｏ3 はＴｉＯ2 を含んだライニング材を
内張りしたタンディッシュを経由してくる間に除去され
ることが明らかになった。この場合のライニング材中の
ＴｉＯ2 の含有率は、１０ｗｔ％以下であるのがよい。
又、ＴｉＯ2 が僅かでも含有していると、Ａｌ2 Ｏ3 の
捕捉効果があるが、その下限は２％程度である。
【００２４】（実施例２）次に、実機の連続鋳造装置で
試験した結果について説明する。連続鋳造装置は図５に
示す２ストランドのものを使用した。図５において、１
はタンディッシュ、２は取鍋、３はロングノズル、４は
連続鋳造用鋳型であり、７は溶鋼、８はスラグ、９は凝
固シェルを示す。このタンディッシュ１には２枚の堰
５，５が設けられて溶鋼受入れ区画６ａ、注入区画６
ｂ、注入区画６ｃの３箇所に分かれている。この連続鋳
造装置の使用に際し、タンディッシュの注入区画６ｂの
内面（堰５の内側も含む）だけに表１に記載した試料番
号４（ＴｉＯ2 ８ｗｔ％）のライニング材を内張りし、
その他のタンディッシュ内面には試料番号１の従来のラ
イニング材（ＴｉＯ2 無添加）を内張りした。
試験した結果について説明する。連続鋳造装置は図５に
示す２ストランドのものを使用した。図５において、１
はタンディッシュ、２は取鍋、３はロングノズル、４は
連続鋳造用鋳型であり、７は溶鋼、８はスラグ、９は凝
固シェルを示す。このタンディッシュ１には２枚の堰
５，５が設けられて溶鋼受入れ区画６ａ、注入区画６
ｂ、注入区画６ｃの３箇所に分かれている。この連続鋳
造装置の使用に際し、タンディッシュの注入区画６ｂの
内面（堰５の内側も含む）だけに表１に記載した試料番
号４（ＴｉＯ2 ８ｗｔ％）のライニング材を内張りし、
その他のタンディッシュ内面には試料番号１の従来のラ
イニング材（ＴｉＯ2 無添加）を内張りした。
【００２５】鋳造条件は、鋼種を０．０４％〜０．０５
％ＣのＡｌキルド鋼にし、鋳片断面寸法を１２００ｍｍ
×２２ｍｍ、鋳片引抜き速度を２．２ｍ／分にした。タ
ンディッシュ１の内容量は６５トンであり、タンディッ
シュ１内の溶鋼過熱度は３０℃以上にした。この条件
で、１ヒート３００トンの溶鋼を６ヒート連続して鋳造
した。
％ＣのＡｌキルド鋼にし、鋳片断面寸法を１２００ｍｍ
×２２ｍｍ、鋳片引抜き速度を２．２ｍ／分にした。タ
ンディッシュ１の内容量は６５トンであり、タンディッ
シュ１内の溶鋼過熱度は３０℃以上にした。この条件
で、１ヒート３００トンの溶鋼を６ヒート連続して鋳造
した。
【００２６】そして、各ヒートでの鋳造条件が定常にな
った状態において、注入区画６ｂ側ストランド及び注入
区画６ｃ側ストランド双方の鋳片から試料を採取し、
又、取鍋２中の溶鋼の試料も採取した。これらの試料に
ついて、Ｔ・Ｏ、溶解Ａｌ及びＴｉの分析を行った。こ
の結果は図３に示す。
った状態において、注入区画６ｂ側ストランド及び注入
区画６ｃ側ストランド双方の鋳片から試料を採取し、
又、取鍋２中の溶鋼の試料も採取した。これらの試料に
ついて、Ｔ・Ｏ、溶解Ａｌ及びＴｉの分析を行った。こ
の結果は図３に示す。
【００２７】図３によって、注入区画６ｂ側ストランド
（ライニング材にＴｉＯ2 を含む）と注入区画６ｃ側ス
トランド（ライニング材にＴｉＯ2 無添加）について、
取鍋２から注入した溶鋼成分と鋳片成分との差を比較し
てみると、ΔＴ・Ｏ、ΔＡｌは注入区画６ｂ側ストラン
ドの方が大きく、ＴｉＯ2 を含むライニング材を使用し
た場合には、タンディッシュ内でＡｌ2 Ｏ3 が捕捉され
ていることが明らかになった。なお、Ｔｉの分析結果で
は、何れの場合にもトレースであった。
（ライニング材にＴｉＯ2 を含む）と注入区画６ｃ側ス
トランド（ライニング材にＴｉＯ2 無添加）について、
取鍋２から注入した溶鋼成分と鋳片成分との差を比較し
てみると、ΔＴ・Ｏ、ΔＡｌは注入区画６ｂ側ストラン
ドの方が大きく、ＴｉＯ2 を含むライニング材を使用し
た場合には、タンディッシュ内でＡｌ2 Ｏ3 が捕捉され
ていることが明らかになった。なお、Ｔｉの分析結果で
は、何れの場合にもトレースであった。
【００２８】（実施例３）実施例２の場合と同じ連続鋳
造装置を使用し、ＴｉＯ2 を含むライニング材の内張り
箇所を変えて鋳造した。ＴｉＯ2を含むライニング材
は、実施例２の場合と同じ表１の試料番号４の組成のも
のを使用した。又、鋳造条件は実施例２と同じにした。
造装置を使用し、ＴｉＯ2 を含むライニング材の内張り
箇所を変えて鋳造した。ＴｉＯ2を含むライニング材
は、実施例２の場合と同じ表１の試料番号４の組成のも
のを使用した。又、鋳造条件は実施例２と同じにした。
【００２９】 溶鋼受入れ区画６ａの内面（堰５の内
側も含む）だけにＴｉＯ2 を含むライニング材を内張り
した場合、 注入区画６ｂ，６ｃの内面（堰５の内側も含む）だ
けにＴｉＯ2 を含むライニング材を内張りした場合、 タンディッシュの全内面（溶鋼受入れ区画６ａ及び
注入区画６ｂ，６ｃの内面）にＴｉＯ2 を含むライニン
グ材を内張りした場合、 なお、比較のために、タンディッシュ１の何れの区画に
も従来のライニング材を内張りしたタンディッシュも使
用した鋳造も行った。
側も含む）だけにＴｉＯ2 を含むライニング材を内張り
した場合、 注入区画６ｂ，６ｃの内面（堰５の内側も含む）だ
けにＴｉＯ2 を含むライニング材を内張りした場合、 タンディッシュの全内面（溶鋼受入れ区画６ａ及び
注入区画６ｂ，６ｃの内面）にＴｉＯ2 を含むライニン
グ材を内張りした場合、 なお、比較のために、タンディッシュ１の何れの区画に
も従来のライニング材を内張りしたタンディッシュも使
用した鋳造も行った。
【００３０】これらの鋳造における結果は図４に示す。
図４で明らかなように、ＴｉＯ2 を含むライニング材を
使用した場合には、何れの箇所に被覆しても従来のライ
ニング材を使用した場合よりもΔＴ・Ｏ、ΔＡｌが大き
く、タンディッシュ内でのＡｌ2 Ｏ3 の捕捉が行われて
いることが分かる。
図４で明らかなように、ＴｉＯ2 を含むライニング材を
使用した場合には、何れの箇所に被覆しても従来のライ
ニング材を使用した場合よりもΔＴ・Ｏ、ΔＡｌが大き
く、タンディッシュ内でのＡｌ2 Ｏ3 の捕捉が行われて
いることが分かる。
【００３１】上記の結果を更に詳細に検討してみると、
上記のタンディッシュの全内面にＴｉＯ2 を含むライ
ニング材を内張りした場合の効果が最も大きい。しか
し、上記の溶鋼受入れ区画６ａの内面だけにＴｉＯ2
を含むライニング材を内張りした場合が上記（タンデ
ィッシュの全内面）に次いでよい結果が得られている。
この理由は、溶鋼受入れ区画６ａは取鍋２から溶鋼７が
注入される区画であり、溶鋼７が最も激しく攪拌される
箇所であるので、ライニング材中のＴｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ
3 との反応率がよいためであると思われる。
上記のタンディッシュの全内面にＴｉＯ2 を含むライ
ニング材を内張りした場合の効果が最も大きい。しか
し、上記の溶鋼受入れ区画６ａの内面だけにＴｉＯ2
を含むライニング材を内張りした場合が上記（タンデ
ィッシュの全内面）に次いでよい結果が得られている。
この理由は、溶鋼受入れ区画６ａは取鍋２から溶鋼７が
注入される区画であり、溶鋼７が最も激しく攪拌される
箇所であるので、ライニング材中のＴｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ
3 との反応率がよいためであると思われる。
【００３２】
【発明の効果】本発明は、内面を被覆するライニング材
中に酸化チタンが２〜１０重量％の範囲で配合されてい
るので、ＴｉＯ2 が溶鋼中に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3 系
介在物と接触すると、ＴｉＯ2 を核とするＡｌ2 Ｏ3 と
ＴｉＯ2 の焼結体ができ、これがライニング材表面にＡ
ｌ2 Ｏ3 が付着蓄積する。又、ＴｉＯ2 は溶鋼中の溶解
Ａｌとも反応してＡｌ2 Ｏ3 を生成させ、更に、ライニ
ング材表面のＡｌ2 Ｏ3 と溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 との焼結
も起こり、こられのＡｌ2 Ｏ3 もライニング材表面に付
着蓄積する。このようにして、鋼中のＡｌ2 Ｏ3 はライ
ニング材に捕捉されて除去される。
中に酸化チタンが２〜１０重量％の範囲で配合されてい
るので、ＴｉＯ2 が溶鋼中に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3 系
介在物と接触すると、ＴｉＯ2 を核とするＡｌ2 Ｏ3 と
ＴｉＯ2 の焼結体ができ、これがライニング材表面にＡ
ｌ2 Ｏ3 が付着蓄積する。又、ＴｉＯ2 は溶鋼中の溶解
Ａｌとも反応してＡｌ2 Ｏ3 を生成させ、更に、ライニ
ング材表面のＡｌ2 Ｏ3 と溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 との焼結
も起こり、こられのＡｌ2 Ｏ3 もライニング材表面に付
着蓄積する。このようにして、鋼中のＡｌ2 Ｏ3 はライ
ニング材に捕捉されて除去される。
【００３３】そして、堰で区画されたタンディッシュの
場合には、取鍋から溶鋼を受入れる区画の内面だけでも
上記ライニング材を被覆してあれば、Ａｌ2Ｏ3 を捕捉
する効果をもたらす。従って、ライニング材の組成を変
えるだけで、Ａｌ2 Ｏ3 系介在物を大幅に低減させるこ
とができる。
場合には、取鍋から溶鋼を受入れる区画の内面だけでも
上記ライニング材を被覆してあれば、Ａｌ2Ｏ3 を捕捉
する効果をもたらす。従って、ライニング材の組成を変
えるだけで、Ａｌ2 Ｏ3 系介在物を大幅に低減させるこ
とができる。
【図１】ライニング材中のＴｉＯ2 含有率と溶鋼から鋼
塊になる間における全酸素の濃度低下との関係を示した
図である。
塊になる間における全酸素の濃度低下との関係を示した
図である。
【図２】ライニング材中のＴｉＯ2 含有率と溶鋼から鋼
塊になる間における溶解Ａｌの濃度低下との関係を示し
た図である。
塊になる間における溶解Ａｌの濃度低下との関係を示し
た図である。
【図３】ＴｉＯ2 を含むライニング材を使用した場合と
ＴｉＯ2無添加のライニング材を使用した場合につい
て、実機の連続鋳造装置を使用した際の全酸素、溶解Ａ
ｌ、Ｔｉの結果を比較した図である。
ＴｉＯ2無添加のライニング材を使用した場合につい
て、実機の連続鋳造装置を使用した際の全酸素、溶解Ａ
ｌ、Ｔｉの結果を比較した図である。
【図４】ライニング材の内張り箇所を変えた場合につい
て、実機の連続鋳造装置を使用した際の全酸素、溶解Ａ
ｌ、Ｔｉの結果を比較した図である。
て、実機の連続鋳造装置を使用した際の全酸素、溶解Ａ
ｌ、Ｔｉの結果を比較した図である。
【図５】鋳造試験を行った実機の連続鋳造装置を示す図
である。
である。
【図６】鋳造実験装置を示す図である。
【図７】ライニング材中のＴｉＯ2 を核としてＡｌ2 Ｏ
3 とＴｉＯ2 の焼結体ができる状態を示す模式図であ
る。
3 とＴｉＯ2 の焼結体ができる状態を示す模式図であ
る。
１ タンディッシュ ２ 取鍋 ３ ロングノズル ４ 連続鋳造用鋳型 ５ 堰 ６ａ 溶鋼受入れ区画 ６ｂ，６ｃ 注入区画 ７ 溶鋼 ８ スラグ ９ 凝固シェル ２０ 実験装置のタンディッシュ ２１ ライニング材 ２２ 実験用鋳型
Claims (3)
- 【請求項１】 堰で区画された区画内に取鍋からの溶鋼
を受入れ、この溶鋼を連続鋳造用鋳型に鋳込むためのタ
ンディッシュにおいて、前記タンディッシュの内面がマ
グネシアを主体にしたライニング材で被覆され、このラ
イニング材中に酸化チタンが２〜１０重量％の範囲で配
合されていることを特徴とする鋼の連続鋳造用タンディ
ッシュ。 - 【請求項２】 堰で区画された区画内に取鍋からの溶鋼
を受入れ、この溶鋼を連続鋳造用鋳型に鋳込むためのタ
ンディッシュにおいて、溶鋼注入区画の内面がマグネシ
アを主体にしたライニング材で被覆され、このライニン
グ材中に酸化チタンが２〜１０重量％の範囲で配合され
ていることを特徴とする鋼の連続鋳造用タンディッシ
ュ。 - 【請求項３】 堰で区画された区画内に取鍋からの溶鋼
を受入れ、この溶鋼を連続鋳造用鋳型に鋳込むためのタ
ンディッシュにおいて、溶鋼受入れ区画の内面がマグネ
シアを主体にしたライニング材で被覆され、このライニ
ング材中に酸化チタンが２〜１０重量％の範囲で配合さ
れていることを特徴とする鋼の連続鋳造用タンディッシ
ュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20674791A JPH0550194A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 鋼の連続鋳造用タンデイツシユ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20674791A JPH0550194A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 鋼の連続鋳造用タンデイツシユ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0550194A true JPH0550194A (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=16528433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20674791A Pending JPH0550194A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 鋼の連続鋳造用タンデイツシユ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0550194A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018517562A (ja) * | 2015-03-24 | 2018-07-05 | ベスビウス クルーシブル カンパニー | 構成された穿孔構造でライニングされた冶金容器 |
| US10799944B2 (en) | 2016-06-27 | 2020-10-13 | Hitachi Metals, Ltd. | Equipment and method for manufacturing copper alloy material |
-
1991
- 1991-08-19 JP JP20674791A patent/JPH0550194A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018517562A (ja) * | 2015-03-24 | 2018-07-05 | ベスビウス クルーシブル カンパニー | 構成された穿孔構造でライニングされた冶金容器 |
| US10799944B2 (en) | 2016-06-27 | 2020-10-13 | Hitachi Metals, Ltd. | Equipment and method for manufacturing copper alloy material |
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