JPH0547422U - ディーゼルエンジンの燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 拡散燃焼期の燃料と空気との混合を促進し、
拡散燃焼を活性化させる。 【構成】 エンジン１の燃焼室毎に配設され、燃料が供
給されたとき燃焼室内に夫々独立に燃料噴射する、第１
の噴孔を備えた第１燃料噴射ノズル１０と第１の噴孔よ
り噴孔径が小径に形成された第２の噴孔を備えた第２燃
料噴射ノズル１０ａとが配設されている。第１の噴孔と
第２の噴孔とに夫々独立に燃料を供給する第１および第
２燃料噴射ポンプ５０，５０ａが配設される。第２燃料
噴射ポンプ５０ａは、第１の噴孔から噴射された燃料の
拡散燃焼期に第２の噴孔に燃料を供給する一方、第２の
噴孔は、該拡散燃焼中の燃料噴霧に向けて燃料を噴射す
るよう形成されている。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

この考案は、ディーゼルエンジンの燃料噴射装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】

ディーゼルエンジンでは、その燃焼が所謂筒内噴射圧縮着火によって行われる ため、排ガスに含まれる各成分の生成メカニズムがガソリン予混合燃焼の場合と 異なったものとなる。すなわち、ディーゼルエンジンでは、一般的に燃焼が空気 過剰の状態で行なわれ、ＨＣとＣＯとの排出濃度が比較的低水準になるのに対し 、燃焼温度が高くなることからＮＯｘが多量に発生する。また、噴射燃焼が行な われ、燃料蒸気又は極端な過濃度混合気が局所的に高温度雰囲気に晒される結果 、燃料分子が熱分解されて炭素粒子が形成されやすい。このため、排ガス中に多 量のすすを排出させるという問題がある。

【０００３】 そこで、上記の問題のうち前者のＮＯｘを低減することを目的として、従来の ディーゼルエンジンの燃料噴射装置では、燃料噴射時期を遅らせ、燃料噴射が圧 縮終わり近傍に開始されるようにしている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】

しかしながら、従来のディーゼルエンジンの燃料噴射装置において為されてい る、燃料噴射時期を遅らせる方法では、ＮＯｘを低減させることができる一方、 燃料噴射が圧縮終わり近傍に開始されるようになったため、燃料噴射時には燃焼 室内の空気の渦流速が低下し始め、燃料と空気との混合が十分に行われなくなる 。このため、噴射された燃料が空気に十分接触することができずに燃料が蒸し焼 き状態になり、多量のすすを発生させるという問題がある。

【０００５】 本考案はこのような問題を解決するためになされたもので、すすの発生を低減 させるように図ったディーゼルエンジンの燃料噴射装置を提供することを目的と する。

【０００６】

【課題を解決するための手段】

上述の目的を達成するために、本発明のディーゼルエンジンの燃料噴射装置に よれば、エンジンの燃焼室毎に配設され、燃料が供給されたとき該燃焼室内に夫 々独立に燃料噴射する、第１の噴孔と前記第１の噴孔より噴孔径が小径に形成さ れた第２の噴孔とを具備する燃料噴射手段を備えたディーゼルエンジンの燃料噴 射装置において、前記燃料噴射手段の第１の噴孔と第２の噴孔とに夫々独立に燃 料を供給する燃料供給手段を備え、前記燃料供給手段は、前記第１の噴孔から噴 射された燃料の拡散燃焼期に前記第２の噴孔に燃料を供給する一方、前記第２の 噴孔は、該拡散燃焼中の燃料噴霧に向けて燃料を噴射するよう形成されて成るこ とを特徴とする。

【０００７】

【作用】

上述のディーゼルエンジンの燃料噴射装置において、燃料供給手段は、まず、 第１の噴孔に燃料を供給し、第１の噴孔から燃焼室内に燃料を噴射させ、次に、 第１の噴孔から噴射された燃料の拡散燃焼期に、第１の噴孔より噴孔径が小径に 形成された第２の噴孔に燃料を供給する一方、燃料を供給された第２の噴孔は、 該拡散燃焼中の燃料噴霧に向けて燃料を噴射するよう形成されて成るので、第２ の噴孔から噴射された燃料の高噴射エネルギにより、該拡散燃焼中の燃料と空気 との混合を促進させることができ、よって、該拡散燃焼を活発化させることがで きる。

【０００８】

【実施例】

以下、本考案の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。 図１は、本考案のディーゼルエンジンの燃料噴射装置の具体的構成を示す。 図１において符号１は、例えば、４気筒ディーゼルエンジンを示し、エンジン １の左右側には、夫々、第１燃料噴射ポンプ５０（燃料供給手段）と第２燃料噴 射ポンプ５０ａ（燃料供給手段）とが配設されている。燃料噴射ポンプ５０，５ ０ａには、燃料噴射ポンプ５０，５０ａに燃料を供給する燃料パイプ４，５が夫 々接続されている。また、エンジン１のシリンダヘッド１ａには、シリンダ毎に 、燃料噴射手段を構成する第１燃料噴射ノズル１０と第２燃料噴射ノズル１０ａ とが夫々取り付けられ、第１燃料噴射ノズル１０と第１燃料噴射ポンプ５０とは 燃料パイプ６により、また、第２燃料噴射ノズル１０ａと第２燃料噴射ポンプ５ ０ａとは燃料パイプ７により、夫々接続されている。

【０００９】 図２は、燃料噴射ノズル１０の要部の構成を示す。燃料噴射ノズル１０は、概 ね、ノズルホルダ１１とノズル２１とリテイニングナット２９とにより構成され ている。 ノズルホルダ１１の略中心線上には、大径のスペーサ収容室１２，中径のスプ リング収容室１３，小径のロッド孔１４が上からこの順に連続して穿設されてい る。また、ノズルホルダ１１の上部には、燃料パイプ４を接続する接続端１５が 形成され、ノズルホルダ１１内のスペーサ収容室１２等の外側には、接続端１５ とノズルホルダ１１の下端面１６との間を連通させるフィードホール１７が穿設 されている。ロッド孔１４には、略円柱状に形成されその上部に円板状のスプリ ング座３２を一体に備えて成る第１プッシュロッド３１が、スプリング収容室１ ３側から慴動自在に挿通されている。一方、スペーサ収容室１２には、略円筒状 のスペーサ３３が図示上側から嵌合され、このスペーサ３３は、ノズルホルダ１ １に嵌挿螺着された略円筒状のセットスクリュ３４により、ノズルホルダ１１に 固定されている。スペーサ３３とスプリング座３２との間には第１スプリング３ ５が介装され、第１プッシュロッド３１が常時図示下方に付勢されている。スペ ーサ３３内には、上部にスプリング座３７を一体に備えて成る第２プッシュロッ ド３６が、セットスクリュ３４側から慴動自在に挿通されている。また、セット スクリュ３４の上側開口端にはアジャストスクリュウ３８が嵌挿螺合され、アジ ャストスクリュウ３８とスプリング座３７との間には、第２スプリング３９が介 装され、第２プッシュロッド３６が常時図示下方に付勢されている。この第２ス プリング３９の付勢力は、アジャストスクリュウ３８の押込量を変化させること により調整することができる。また、スプリング座３７とスペーサ３３との間に はシム４０が介装され、第１プッシュロッド３１と第２プッシュロッド３６との 間の当接関係を調整している。

【００１０】 一方、ノズルホルダ１１の下方には、略円柱状に形成されたノズル２１が、リ テイニングナット２９によって液密に取り付けられている。 ノズル２１には、ノズルホルダ１１のロッド孔１４に連続して、大径のガイド ホール２２と小径のバルブ孔２３とが上からこの順に穿設され、また、ガイドホ ール２２とバルブ孔２３との間には燃料溜り２４が設けられている。この燃料溜 り２４とノズルホルダ１１のフィードホール１７とは、フィードホール２５によ り連通されている。一方、バルブ孔２３の下端部は錐形に形成され、この錐形部 ２６には、バルブ孔２３を通って供給された燃料をエンジン１の燃焼室内に所要 角度で噴射するｎ1 個の、例えば、５個の第１噴孔（第１の噴孔）２７が穿設さ れている。ノズル２１の先端は、リテイニングナット２９の先端から突出してお り、燃料噴射ノズル１０がエンジン１のシリンダヘッド１ａに取り付けられたと き、図５に示されるように、ピストン９０に形成された燃焼室９１内に突出する 。

【００１１】 ガイドホール２２とバルブ孔２３とには、ノズルニードル４１が嵌挿されてい る。ノズルニードル４１は大径のガイド部４２と小径のニードル部４３とから成 り、ガイド部４２はガイドホール２２に慴動自在に嵌合し、また、ニードル部４ ３はバルブ孔２３に所要の隙間を介して嵌挿されている。ニードル部４３の下端 部は錐形に形成され、この錐形部４４がバルブ孔２３の錐形部２６に当接するこ とにより噴孔２７とバルブ孔２３とが遮断され、噴孔２７からの燃料噴射が停止 される。また、ガイド部４２の上端面には円柱状の突出端４５が形成され、突出 端４５がロッド孔１４に嵌挿されて第１プッシュロッド３１に当接している。こ れにより、ノズルニードル４１がスプリング３５，３９により常時下方に付勢さ れる。

【００１２】 一方、第２燃料噴射ノズル１０ａも、上述した第１燃料噴射ノズル１０と同様 に構成されている。このため、その詳細な説明は省略する。但し、第２燃料噴射 ノズル１０ａに設けられた第２噴孔（第２の噴孔）２７ａ（図８参照）は、ｎ2 個、例えば、３個だけ配設され、そして、噴孔径が第１噴孔２７より小さく形成 されている。これにより、後述するように、第１噴孔２７とは異なった噴射圧， 噴霧パターン，噴射時間等を得ることができる。また、第１燃料噴射ノズル１０ は燃焼室９１の略中央に配置されているのに対し（図６参照）、第２燃料噴射ノ ズル１０ａは燃焼室９１の一側に配置されている（図９参照）。

【００１３】 図３は、第１燃料噴射ポンプ５０の要部の構成を示す。すなわち、第１燃料噴 射ポンプ５０は、所謂列型の容量型ポンプで構成され、ポンプハウジング５１の 下部には、図示しないクランクシャフトのクランク角θに連動するカムシャフト ５２がベアリング５３を介して回動自在に軸支され、このカムシャフト５２には カム５４が一体に形成されている。カム５４の上方には、ポンプハウジング５１ に慴動自在に嵌挿されたタベット５５が配設され、このタベット５５には、カム ５４のカム面を転動するタベットローラ５６が回動自在に軸支されている。タベ ット５５の上端部にはプランジャ５７が固着され、プランジャ５７はカム５４の 回動によりタベット５５と一体に上下に往復運動する。プランジャ５７の下部に 形成されたロワスプリングシート５８とポンプハウジング５１に固着されたアッ パスプリングシート５９との間にはプランジャスプリング６０が介装され、プラ ンジャ５７がこのプランジャスプリング６０によって常時下方に付勢されている 。プランジャ５７の上部は、略円筒状のコントロールスリーブ６１の中に上下に 慴動自在に且つ回動自在に嵌挿され、また、コントロールスリーブ６１の上部は ポンプハウジング５１に回動自在に嵌挿されている。コントロールスリーブ６１ の外周面にはピニオンギア６２が形成され、このピニオンギア６２は、ポンプハ ウジング５１の中を慴動自在に挿通するラック６３と噛合している。このため、 コントロールスリーブ６１はラック６３に駆動されてポンプハウジング５１とプ ランジャ５７とに対して回動自在である。そして、コントロールスリーブ６１内 のプランジャ５７の上方空間が、第１燃料噴射ポンプ５０のシリンダ室７６を形 成している。

【００１４】 プランジャ５７の上端部の外周面には、螺旋状の溝、つまり、コントロールグ ルーブ６４が形成される一方、コントロールスリーブ６１の側壁にはフィードホ ール６５，６５が穿設され、これらフィードホール６５，６５の内側開口端は、 プランジャ５７が下死点にあるとき、プランジャ５７の上端面と略面一である。 また、ポンプハウジング５１にはコントロールスリーブ６１を囲んで燃料溜り６ ６が形成され、燃料溜り６６にはフィードホール６５，６５の外側開口端が開口 し、燃料溜り６６は燃料供給口７８に連通している。すなわち、燃料供給口７８ とフィードホール６５，６５とは、コントロールスリーブ６１の回動位置に係わ りなく燃料溜り６６を介して常時連通している。

【００１５】 次に、ポンプハウジング５１の上端部にはデリバリバルブホルダ６７が液密に 固着され、デリバリバルブホルダ６７の内部にはバルブ収容室６８が設けられて いる。このバルブ収容室６８には、デリバリバルブ７０とデリバリバルブスプリ ング６９とが収容されている。バルブ収容室６８とシリンダ室７６はバルブガイ ド孔７７により連通され、バルブガイド孔７７にはデリバリバルブ７０のガイド 部７１が慴動自在に嵌挿されている。また、バルブガイド孔７７のバルブ収容室 ６８側の開口端には、デリバリバルブ７０の円錐状のバルブ部７２がデリバリバ ルブスプリング６９に付勢されて当接し、デリバリバルブ７０が閉弁される。ま た、バルブ収容室６８とシリンダ室７６とはバイパス路７３によっても連通され 、バイパス路７３にはバルブ収容室６８からシリンダ室７６への燃料流のみを許 容する逆止弁７４が介装されている。バルブ収容室６８は吐出口７５に連通し、 デリバリバルブ７０が開弁するとシリンダ室７６と吐出口７５とが連通する。

【００１６】 次に、第２燃料噴射ポンプ５０ａも、第１燃料噴射ポンプ５０と同様の列型の 容量型ポンプで構成されている。このため、その詳細な説明は省略する。但し、 第２燃料噴射ポンプ５０ａの最大吐出量は、第１燃料噴射ポンプ５０のそれより 少ないので、第２燃料噴射ポンプ５０ａのプランジャ（図示ぜず）の径は第１燃 料噴射ポンプ５０のプランジャ５７の径より小さく形成されている。また、第１ および第２燃料噴射ポンプ５０，５０ａは作動が異なるので、第２燃料噴射ポン プ５０ａのカム（図示ぜず）と第１燃料噴射ポンプ５０のカム４４とは異なった 形状に形成されている。

【００１７】 第１燃料噴射ポンプ５０には、図１に示されるように、第１ガバナ８０と第１ タイマ８１とが装着されている。第１ガバナ８０は、図示しないアクセルの踏込 み量等に連動して上述した第１燃料ポンプ５０のラック６３を慴動させ、第１燃 料噴射ポンプ５０の燃料噴射量を変化させる。また、第１タイマ８１は、エンジ ン１の回転数に応じて、第１燃料噴射ポンプ５０のカム５４の回転位置とクラン ク角θとの関係、すなわち、燃料噴射時期を調整している。そして、第２燃料噴 射ポンプ５０ａにも、図１に示されるように、第１ガバナ８０および第１タイマ ８１と同様の第２ガバナ８０ａおよび第２タイマ８１ａが装着され、第２燃料噴 射ポンプ５０ａの燃料噴射量と燃料噴射時期とを夫々調整している。

【００１８】 次に、本燃料噴射装置の作動について、図４乃至９を参照して説明する。 まず、図４に、図示しないクランクシャフトのクランク角θと第１燃料噴射ノ ズル１０のノズルニードル４１の押上げ量Ｌ1 との関係、および、クランク角θ と第２燃料噴射ノズル１０ａのノズルニードル（図示せず）の押上げ量Ｌ2 との 関係を示す。図４によれば、クランク角θが、エンジン１の圧縮終わり近傍に設 定された所定クランク角θ1 に達すると、第１燃料噴射ポンプ５０のカム軸５２ が、図示しないクランクシャフトに連動してカム５４を回転させ、タベットロー ラ５６，タベット５５を介してプランジャ５７をプランジャスプリング６０の付 勢力に抗して上方に押動する。すると、プランジャ５７がフィードホール６５， ６５の内側開口端を閉塞し、フィードホール６５，６５とシリンダ室７６とが遮 断される。このときシリンダ室７６には、燃料供給口７８，燃料溜り６６，フィ ードホール６５，６５を介して燃料が供給されている。このため、プランジャ５ ７の上方への動きによりシリンダ室７６内の燃料が徐々に加圧され、そして、シ リンダ室７６内の燃料圧が所要圧にまで加圧されると、デリバリバルブ７０がデ リバリバルブスプリング６９の付勢力に抗して開弁する。これにより、燃料吐出 口７５から燃料が吐出され、燃料パイプ６を介して、第１燃料噴射ノズル１０の フィードホール１７，２５に供給される。

【００１９】 一方、第１燃料噴射ノズル１０では、燃料がフィードホール１７，２５を介し て燃料溜り２４に供給され、この供給された燃料の、ノズルニードル４１のガイ ド部４２のテーパ状の下端面４６に加わる総燃料圧が、スプリング３５，３９の 付勢力を上回ったとき、ノズルニードル４１が上方に押し上げられ、第１噴孔２ ７とバルブ孔２３とが連通し、第１噴孔２７から燃料が噴射される。このとき、 燃料は、バルブ孔２３とノズルニードル４１のニードル部４３との間の隙間を介 して、燃料溜り２４から第１噴孔２７にまで供給される。ここで、ノズルニード ル４１は、クランク角θがθ1 に達した直後にＬ0 だけ押し上げられ、その後、 クランク角θが所定クランク角θ2 に達するまでの間、押上げ量は略Ｌ0 に保持 される。また、図５，６は、第１燃料噴射ノズル５０の第１噴孔２７による燃料 噴射状態を示す。すなわち、第１燃料噴射ノズル１０は、上述したように、燃焼 室９１の略中央に配置されているので、５つの第１噴孔２７から燃焼室９１内に 一様に燃料を噴射することができる。

【００２０】 図４を参照すると、クランク角θが所定クランク角θ2 に達したとき、第１燃 料噴射ポンプ５０では、カム５４の作動によりコントロールグルーブ６４の螺旋 状の溝がフィードホール６５，６５の内側開口端にまで上昇し、コントロールグ ルーブ６４を介してシリンダ室７６とフィードホール６５，６５とが連通して、 シリンダ室７６内の燃料圧が燃料溜り６６の燃料圧にまでに低下し、デリバリバ ルブ７０がデリバリバルブスプリング６９の付勢力によって閉弁する。以後、プ ランジャ５７が上死点に達するまでシリンダ室７６とフィードホール６５，６５ との連通状態が維持され、シリンダ室７６内の燃料圧は燃料溜り６６の燃料圧と 同圧に保たれる。このように、第１燃料噴射ポンプ５０は、プランジャ５７の下 死点位置からコントロールグルーブ６４の溝がフィードホール６５，６５の内側 開口端に到達した位置までのシリンダ室７６の容積分だけの燃料Ｑ1 を噴射する 。

【００２１】 また、クランク角θと第１燃料噴射ポンプ５０の噴射圧Ｐ1 との関係を、図７ に示す。図７によれば、第１燃料噴射ポンプ５０の噴射圧Ｐ1 は、クランク角θ がθ1 に達した後に急速に増加し、クランク角θがθ1 とθ2 との略中間にある とき最大噴射圧Ｐ1 max.に達し、その後は急速に減少するように設定されている 。このようにして、第１燃料噴射ノズル１０からの燃料噴射、つまり、主噴射が 行われる。

【００２２】 再び図４を参照すると、クランク角θが所定クランク角θ3 に達したとき、第 ２燃料噴射ポンプ５０ａが第１燃料噴射ポンプ５０と同様に作動し、噴射量Ｑ2 の燃料を第２燃料噴射ノズル１０ａに供給する。これにより、第２燃料噴射ノズ ル１０ａが第１燃料噴射ノズル１０と同様に作動して、噴射量Ｑ2 の燃料を第２ 噴孔２７ａから噴射させる。つまり、主噴射後のアフタインジェクションが行わ れるのである。ここで、所定クランク角θ3 は、このアフタインジェクションが 上述した主噴射の拡散燃焼期に行われれるように設定されている。そして、第２ 燃料噴射ノズル１０ａのノズルニードル（図示ぜず）は、クランク角θがθ3 に 達した直後に、 第１燃料噴射ノズル１０のノズルニードル４１の押上げ量Ｌ0 と 略同量だけ押し上げられ、その後、クランク角θが所定クランク角θ4 に達する まで、押上げ量は略Ｌ0 に保持される。また、第２燃料噴射ポンプ５０ａの噴射 時間ｔ2 は、第１燃料噴射ポンプ５０の噴射時間ｔ1 より短く設定されている。 一方、図７には、クランク角θと第２燃料噴射ポンプ５０ａの噴射圧Ｐ2 との関 係が示されている。図７によれば、第２燃料噴射ポンプ５０ａの噴射圧Ｐ2 は、 クランク角θがθ3 に達した後に、第１燃料噴射ポンプ５０の噴射圧Ｐ1 よりも 更に急速に増加し、クランク角θがθ3 とθ4 との略中間にあるとき最大噴射圧 Ｐ2 max.に達し、その後は急速に減少するように設定されている。そして、第２ 燃料噴射ポンプ５０ａの最大噴射圧Ｐ2 max.は、第１燃料噴射ポンプ５０の最大 噴射圧Ｐ1 max.より高く設定されている。つまり、このような噴射時間ｔ1,ｔ2 および最大噴射圧Ｐ1 max.，Ｐ2 max.が得られるように、燃料噴射ポンプ５０， ５０ａおよび燃料噴射ノズル１０，１０ａが夫々構成され、そして、調整されて いる。このとき、次式（１）が成立する。

【００２３】 ［ｑ1 ／｛ｎ1 ・（ｄ1 ）² ｝］＜［ｑ2 ／｛ｎ2 ・（ｄ2 ）² ｝］ ・・・（１） ここで、ｑ1 ，ｑ2 は、第１および第２燃料噴射ポンプ５０，５０ａの夫々の 噴射量Ｑ1 ，Ｑ2 を夫々の噴射時間ｔ1 , ｔ2 で割算した値、つまり、第１およ び第２燃料噴射ポンプ５０，５０ａの単位時間当たりの噴射量であり、また、ｎ 1 ，ｎ2 とｄ1 ，ｄ2 は、第１燃料噴射ノズル１０の第１噴孔２７および第２燃 料噴射ノズル１０ａの第２噴孔２７ａの夫々の噴孔数と、夫々の噴孔径である。

【００２４】 また、第２燃料噴射ノズル１０ａから噴射される燃料の噴射状態を、図８，９ に示す。第２燃料噴射ノズル１０ａの第２噴孔２７ａは、上述したように、噴孔 径が第１燃料噴射ノズル１０のそれより小さく形成されており、また、第２燃料 噴射ポンプ５０ａの噴射圧Ｐ2 も、上述したように、第１燃料噴射ポンプ５０の 噴射圧Ｐ1 より高圧に設定されている。このため、３つの第２噴孔２７ａから高 速，高圧の燃料が、燃焼室９１内の第１噴孔２７ａから噴射された燃料の噴霧に 向けて噴射される。この第２噴孔２７ａから噴射された燃料の高噴射エネルギに より、拡散燃焼期にある第１噴孔２７ａから噴射された燃料と空気との混合が促 進される。これにより、第１噴孔２７ａから噴射された燃料の拡散燃焼が活発化 され、燃料がほぼ完全に燃焼されて、拡散燃焼期に発生するすすを大巾に低減さ せることができる。

【００２５】 図４を参照すると、クランク角θが所定クランク角θ4 に達したとき、第２燃 料噴射ポンプ５０ａが、第１燃料噴射ポンプ５０と同様に作動して、燃料噴射を 停止する。これにより、第２燃料噴射ノズル１０ａによる燃料噴射が停止される 。以上により、アフタインジェクションが終了する。 なお、本考案のディーゼルエンジンの燃料噴射装置は、上述した一実施例に限 定されるものではなく、種々の変形が可能である。

【００２６】 例えば、上述した実施例では、燃料噴射手段が２本の燃料噴射ノズル１０，１ ０ａにより構成されていたが、これに限定されるものではなく、例えば、図１０ に示されるように、夫々独立に燃料を噴射し且つ噴孔径が異なる２つの噴孔１２ ７，１２７ａを具備した１本の燃料噴射ノズル１００によって燃料噴射手段を構 成するようにしてもよい。

【００２７】

【考案の効果】

以上詳細に説明したように、本考案のディーゼルエンジンの燃料噴射装置にお いて、燃料供給手段は、第１の噴孔から噴射された燃料の拡散燃焼期に第２の噴 孔に燃料を供給する一方、第２の噴孔は、該拡散燃焼中の燃料噴霧に向けて燃料 を噴射するよう形成されて成り、第２の噴孔から噴射された燃料の高噴射エネル ギにより、該拡散燃焼中の燃料と空気との混合が促進され、該拡散燃焼が活発化 されるので、拡散燃焼時に発生するすすを大巾に低減させることかできる、とい う効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案のディーゼルエンジンの燃料噴射装置の
具体的構成を示す平面図である。

【図２】図１中の第１燃料噴射ノズル１０の要部の構成
を示す正面断面図である。

【図３】図１中の第１燃料噴射ポンプ５０の要部の構成
を示す正面断面図である。

【図４】クランク角θと、第１燃料噴射ポンプ５０およ
び第２燃料噴射ポンプ５０ａの夫々のノズルニードルの
押上げ量Ｌ1 ，Ｌ2 との関係を示す特性図である。

【図５】図１中の第１燃料噴射ノズル１０による燃料噴
射状態を示す正面断面図である。

【図６】図５中の矢線VI−VIから見た、第１燃料噴射ノ
ズル１０による燃料噴射状態を示す底面断面図である。

【図７】クランク角θと、第１燃料噴射ポンプ５０およ
び第２燃料噴射ポンプ５０ａの夫々の噴射圧Ｐ1 ，Ｐ2
との関係を示す特性図である。

【図８】図１中の第２燃料噴射ノズル１０ａによる燃料
噴射状態を示す正面断面図である。

【図９】図８中の矢線IX−IXから見た、第２燃料噴射ノ
ズル１０ａによる燃料噴射状態を示す底面断面図であ
る。

【図１０】燃料噴射手段の別構成を示す正面断面図であ
る。

【符号の説明】

１ ディーゼルエンジン（エンジン） １０ 第１燃料噴射ノズル（燃料噴射手段） １０ａ 第２燃料噴射ノズル（燃料噴射手段） ２７ 第１噴孔（第１の噴孔） ２７ａ 第２噴孔（第２の噴孔） ５０ 第１燃料噴射ポンプ（燃料供給手段） ５０ａ 第２燃料噴射ポンプ（燃料供給手段） ８０ 第１ガバナ ８０ａ 第２ガバナ ８１ 第１タイマ ８１ａ 第２タイマ

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 エンジンの燃焼室毎に配設され、燃料が
   供給されたとき該燃焼室内に夫々独立に燃料噴射する、
   第１の噴孔と前記第１の噴孔より噴孔径が小径に形成さ
   れた第２の噴孔とを具備する燃料噴射手段を備えたディ
   ーゼルエンジンの燃料噴射装置において、前記燃料噴射
   手段の第１の噴孔と第２の噴孔とに夫々独立に燃料を供
   給する燃料供給手段を備え、前記燃料供給手段は、前記
   第１の噴孔から噴射された燃料の拡散燃焼期に前記第２
   の噴孔に燃料を供給する一方、前記第２の噴孔が、該拡
   散燃焼中の燃料噴霧に向けて燃料を噴射するよう形成さ
   れて成ることを特徴とするディーゼルエンジンの燃料噴
   射装置。