JPH0534023A - 冷却装置 - Google Patents
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- JPH0534023A JPH0534023A JP3186220A JP18622091A JPH0534023A JP H0534023 A JPH0534023 A JP H0534023A JP 3186220 A JP3186220 A JP 3186220A JP 18622091 A JP18622091 A JP 18622091A JP H0534023 A JPH0534023 A JP H0534023A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
- F25B41/31—Expansion valves
- F25B41/34—Expansion valves with the valve member being actuated by electric means, e.g. by piezoelectric actuators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F25B41/40—Fluid line arrangements
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- F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
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- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
-
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- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 被冷却対象物の乾燥を抑制する。
【構成】 圧縮機１、凝縮器２、電子式膨張弁４、蒸発
器５および冷媒流量制御弁１３を配管で順次接続して冷
凍サイクルを構成し、冷媒流量制御弁１３の開度を蒸発
器５で冷却される空気の温度に基づいて制御するととも
に、電子式膨張弁４を冷媒流量制御弁１３と圧縮機との
間の吸入配管１５の温度と吸入配管内１５の圧力に相当
する飽和温度との差が所定の値になるように制御する。
器５および冷媒流量制御弁１３を配管で順次接続して冷
凍サイクルを構成し、冷媒流量制御弁１３の開度を蒸発
器５で冷却される空気の温度に基づいて制御するととも
に、電子式膨張弁４を冷媒流量制御弁１３と圧縮機との
間の吸入配管１５の温度と吸入配管内１５の圧力に相当
する飽和温度との差が所定の値になるように制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、被冷却対象物の乾燥
を防止するとともに冷却温度を木目細かく制御する冷却
装置に関するものである。
を防止するとともに冷却温度を木目細かく制御する冷却
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１１は例えば実開昭56-12761号公報に
示された従来の冷却装置の回路構成を示す図である。従
来の冷却装置は図に示すように、圧縮機１により吐き出
された冷媒ガスは凝縮器２に導かれ、ここで液化して受
液器３に溜められる。この冷媒は電気信号に基づいて減
圧率が可変な電子式膨張弁４により減圧され、低温、低
圧の液となって連通管１１を経て蒸発器５に入る。ここ
で冷蔵庫内の空気より熱を奪い、冷媒液はガス化して吸
入管１２を通り圧縮機１に戻る。冷蔵庫内に配置される
温度検出器９及び温度調節器１０は過熱温度調節器６の
過熱度の設定値を指定するように作動する。電子式膨張
弁４は吸入管１２上に取り付けられた温度検出器７、圧
力検出器８によって測定される吸入ガスの過熱度を過熱
度調節器６の設定値と等しくなるように蒸発器５への冷
媒供給量を調節する。
示された従来の冷却装置の回路構成を示す図である。従
来の冷却装置は図に示すように、圧縮機１により吐き出
された冷媒ガスは凝縮器２に導かれ、ここで液化して受
液器３に溜められる。この冷媒は電気信号に基づいて減
圧率が可変な電子式膨張弁４により減圧され、低温、低
圧の液となって連通管１１を経て蒸発器５に入る。ここ
で冷蔵庫内の空気より熱を奪い、冷媒液はガス化して吸
入管１２を通り圧縮機１に戻る。冷蔵庫内に配置される
温度検出器９及び温度調節器１０は過熱温度調節器６の
過熱度の設定値を指定するように作動する。電子式膨張
弁４は吸入管１２上に取り付けられた温度検出器７、圧
力検出器８によって測定される吸入ガスの過熱度を過熱
度調節器６の設定値と等しくなるように蒸発器５への冷
媒供給量を調節する。
【０００３】なお過熱度調節器６は吸入管１２上に取り
付けられた温度検出器７と圧力検出器８により測定され
る温度、圧力により電気的に過熱度を演算し、その値を
過熱度の設定値と等しくなるように電子式膨張弁４に指
令を与えるものである。したがって過熱度調節器６は電
気的に吸入ガスの過熱度をとらえることができるので、
冷蔵庫内の温度の状態により過熱度調節器６の設定値を
自動的に変えることにより冷蔵庫内の温度は一定に制御
される。
付けられた温度検出器７と圧力検出器８により測定され
る温度、圧力により電気的に過熱度を演算し、その値を
過熱度の設定値と等しくなるように電子式膨張弁４に指
令を与えるものである。したがって過熱度調節器６は電
気的に吸入ガスの過熱度をとらえることができるので、
冷蔵庫内の温度の状態により過熱度調節器６の設定値を
自動的に変えることにより冷蔵庫内の温度は一定に制御
される。
【０００４】今、温度検出器９により測定された冷蔵庫
内の温度がその設定値を下回った場合は、温度調節器１
０により過熱度調節器６に過熱度の設定値を上げるよう
な指令を送る。その結果、電子式膨張弁４は吸入ガス過
熱度が大きくなるように蒸発器５への給液量を減らすよ
うに動作する。これにより蒸発器５の能力は減少し、冷
蔵庫内の温度が設定値と等しくなるように制御が行われ
る。又、逆に冷蔵庫内の温度がその設定値よりも上回っ
た場合は、温度調節器１０により過熱度調節器６に過熱
度の設定値を下げるような指令を送ることにより電子式
膨張弁４は前記と逆に動作し冷蔵庫内の温度がその設定
値と等しくなるように制御が行われる。
内の温度がその設定値を下回った場合は、温度調節器１
０により過熱度調節器６に過熱度の設定値を上げるよう
な指令を送る。その結果、電子式膨張弁４は吸入ガス過
熱度が大きくなるように蒸発器５への給液量を減らすよ
うに動作する。これにより蒸発器５の能力は減少し、冷
蔵庫内の温度が設定値と等しくなるように制御が行われ
る。又、逆に冷蔵庫内の温度がその設定値よりも上回っ
た場合は、温度調節器１０により過熱度調節器６に過熱
度の設定値を下げるような指令を送ることにより電子式
膨張弁４は前記と逆に動作し冷蔵庫内の温度がその設定
値と等しくなるように制御が行われる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の冷却装置は以上
のように構成されているので、温度検出器９により測定
された冷蔵庫内の温度がその設定値を下回った場合は、
上記のように温度調節器１０により過熱度調節器６に指
令を与え過熱度の設定値を上げる。冷却装置のシステム
冷却能力は図１２に示すように、冷凍機能力（圧縮機
１、凝縮器２が組み合わせてでる能力）の線図Ａと蒸発
器５の能力線図Ｂの交点Ｃで求まる。この場合、庫内温
度０℃、外気温度（凝縮器吸込空気温度）３２℃の条件
で、システム冷却能力は5500Kcal/hで蒸発温度は−１５
℃である。過熱度の設定を上げると蒸発器５の能力は減
少し能力線図Ｄのように交点Ｅでバランスし、冷却能力
は4800Kcal/hで蒸発温度は−２０℃になる。このよう
に、システム冷却能力は小さくなるが、蒸発温度が低下
するので庫内温度と蒸発温度の差が大きくなり、蒸発器
５の着霜量が多くなる。すなわち、着霜量が多くなると
いうことは、冷蔵庫内の水分を多く取っていることにな
るので庫内湿度が下がる。
のように構成されているので、温度検出器９により測定
された冷蔵庫内の温度がその設定値を下回った場合は、
上記のように温度調節器１０により過熱度調節器６に指
令を与え過熱度の設定値を上げる。冷却装置のシステム
冷却能力は図１２に示すように、冷凍機能力（圧縮機
１、凝縮器２が組み合わせてでる能力）の線図Ａと蒸発
器５の能力線図Ｂの交点Ｃで求まる。この場合、庫内温
度０℃、外気温度（凝縮器吸込空気温度）３２℃の条件
で、システム冷却能力は5500Kcal/hで蒸発温度は−１５
℃である。過熱度の設定を上げると蒸発器５の能力は減
少し能力線図Ｄのように交点Ｅでバランスし、冷却能力
は4800Kcal/hで蒸発温度は−２０℃になる。このよう
に、システム冷却能力は小さくなるが、蒸発温度が低下
するので庫内温度と蒸発温度の差が大きくなり、蒸発器
５の着霜量が多くなる。すなわち、着霜量が多くなると
いうことは、冷蔵庫内の水分を多く取っていることにな
るので庫内湿度が下がる。
【０００６】例えば図１３に示すように、被冷却対象物
としての保管物に魚のまぐろを例にとった場合、保存６
時間後で蒸発器５の前面風速が 2m/secの場合である
が、冷蔵庫内の湿度低下によって重量減少率が大きくな
ることがわかる。つまり庫内温度と蒸発温度の差が大き
くなると保管物が乾き食品価値が低下する。また、蒸発
器５の着霜量が多くなるので煩雑に霜取りを実施しなけ
ればならず、庫内温度の上昇をともなうため、食品の保
存に対しては悪影響がある。又、冷蔵庫内の温度が設定
値よりも上回った場合は、温度調節器１０により過熱度
調節器６に指令を与えて過熱度の設定値を下げるが、設
定値を下げ過ぎると液バックになり、圧縮機１を損傷す
る恐れがある等の問題点があった。
としての保管物に魚のまぐろを例にとった場合、保存６
時間後で蒸発器５の前面風速が 2m/secの場合である
が、冷蔵庫内の湿度低下によって重量減少率が大きくな
ることがわかる。つまり庫内温度と蒸発温度の差が大き
くなると保管物が乾き食品価値が低下する。また、蒸発
器５の着霜量が多くなるので煩雑に霜取りを実施しなけ
ればならず、庫内温度の上昇をともなうため、食品の保
存に対しては悪影響がある。又、冷蔵庫内の温度が設定
値よりも上回った場合は、温度調節器１０により過熱度
調節器６に指令を与えて過熱度の設定値を下げるが、設
定値を下げ過ぎると液バックになり、圧縮機１を損傷す
る恐れがある等の問題点があった。
【０００７】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、被冷却部の温度を一定に保つと
ともに、被冷却対象物の乾燥を最小限に抑制することが
でき、又、圧縮機への液バック防止、過熱運転防止が可
能な冷却装置を提供することを目的とする。
ためになされたもので、被冷却部の温度を一定に保つと
ともに、被冷却対象物の乾燥を最小限に抑制することが
でき、又、圧縮機への液バック防止、過熱運転防止が可
能な冷却装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明に係る冷却装置
は、圧縮機、凝縮器、電子式膨張弁、蒸発器および冷媒
流量制御弁を配管で順次接続して冷凍サイクルを構成
し、冷媒流量制御弁の開度を蒸発器で冷却される空気の
温度に基づいて制御するとともに、電子式膨張弁を冷媒
流量制御弁と圧縮機との間の吸入配管の温度と吸入配管
内の圧力に相当する飽和温度との差が所定の値になるよ
うに制御するものである。
は、圧縮機、凝縮器、電子式膨張弁、蒸発器および冷媒
流量制御弁を配管で順次接続して冷凍サイクルを構成
し、冷媒流量制御弁の開度を蒸発器で冷却される空気の
温度に基づいて制御するとともに、電子式膨張弁を冷媒
流量制御弁と圧縮機との間の吸入配管の温度と吸入配管
内の圧力に相当する飽和温度との差が所定の値になるよ
うに制御するものである。
【０００９】
【作用】この発明における冷却装置の流量制御弁は、蒸
発器で冷却される空気の温度に基づいてその開度が制御
され、又、電子式膨張弁は吸入配管の温度とこの吸入管
内の圧力に相当する飽和温度との差が所定の値になるよ
うに制御される。
発器で冷却される空気の温度に基づいてその開度が制御
され、又、電子式膨張弁は吸入配管の温度とこの吸入管
内の圧力に相当する飽和温度との差が所定の値になるよ
うに制御される。
【００１０】
実施例１．以下、この発明の各実施例を図について説明
する。図１はこの発明の実施例１における冷却装置の回
路構成を示す図である。図において、圧縮機１、凝縮器
２、受液器３、電子式膨張器４、蒸発器５、連通管１１
および吸入管１２は図１１における従来装置と同様であ
る。１３は蒸発器５と圧縮機１との間に接続される冷媒
流量制御弁で、蒸発器５で冷却された空気の温度を検出
する第１の温度検出器１４の検出値に基づいて後述の制
御装置により開度が制御される。１５は冷媒流量制御弁
１３と圧縮機１との間を連通する吸入配管、１６はこの
吸入配管１５の温度を検出する第２の温度検出器、１７
は吸入配管１５の圧力を検出する圧力検出器、１８はこ
の圧力検出器１７で検出された圧力に基づき、その圧力
に相当する飽和温度に換算し、この換算された温度と第
２の温度検出器１６で検出された温度との差が所定の値
になるように電子式膨張弁４を制御する制御装置であ
る。
する。図１はこの発明の実施例１における冷却装置の回
路構成を示す図である。図において、圧縮機１、凝縮器
２、受液器３、電子式膨張器４、蒸発器５、連通管１１
および吸入管１２は図１１における従来装置と同様であ
る。１３は蒸発器５と圧縮機１との間に接続される冷媒
流量制御弁で、蒸発器５で冷却された空気の温度を検出
する第１の温度検出器１４の検出値に基づいて後述の制
御装置により開度が制御される。１５は冷媒流量制御弁
１３と圧縮機１との間を連通する吸入配管、１６はこの
吸入配管１５の温度を検出する第２の温度検出器、１７
は吸入配管１５の圧力を検出する圧力検出器、１８はこ
の圧力検出器１７で検出された圧力に基づき、その圧力
に相当する飽和温度に換算し、この換算された温度と第
２の温度検出器１６で検出された温度との差が所定の値
になるように電子式膨張弁４を制御する制御装置であ
る。
【００１１】図２は上記のように構成された実施例１に
おける冷却装置のモリエル線図で、圧縮機１より吐き出
された冷媒ガスは凝縮器２に導かれて液化し（図中
ａ）、この液冷媒は制御装置１８によって制御される電
子式膨張弁４によって減圧され（図中ｂ）、蒸発器５に
導入され蒸発する（図中ｃ）。そして、蒸発器５を出た
後、制御装置１８によって制御される流量制御弁１３で
減圧され（図中ｄ）、圧縮機１に吸入される（図中
ｅ）。電子式膨張弁４の開度は、吸入配管１５の温度と
吸入配管１５の圧力に相当する飽和温度との差(図中Ｓ
Ｈ1)が所定の値になるように制御される。
おける冷却装置のモリエル線図で、圧縮機１より吐き出
された冷媒ガスは凝縮器２に導かれて液化し（図中
ａ）、この液冷媒は制御装置１８によって制御される電
子式膨張弁４によって減圧され（図中ｂ）、蒸発器５に
導入され蒸発する（図中ｃ）。そして、蒸発器５を出た
後、制御装置１８によって制御される流量制御弁１３で
減圧され（図中ｄ）、圧縮機１に吸入される（図中
ｅ）。電子式膨張弁４の開度は、吸入配管１５の温度と
吸入配管１５の圧力に相当する飽和温度との差(図中Ｓ
Ｈ1)が所定の値になるように制御される。
【００１２】通常、食品を保管し冷やし込む場合は流量
制御弁１３が全開となり、図３に示すようなモリエル線
図となる。この場合、図４に示すように条件を例えば庫
内温度０℃、外気温度（凝縮器吸込空気温度）３２℃と
すると、冷凍機能力の線図Ｆと蒸発器能力の線図Ｇとの
交点Ｈでバランスする。この時の冷却能力は4500(Kcal/
h)で蒸発温度は−１０℃であるから、ＴＤ1（庫内温度
−蒸発温度）＝１０℃である。食品の冷却が完了して冷
却負荷が必要でなくなると、負荷としては主に侵入熱の
みになるので、庫内の温度を検出する第１の温度検出器
１４で検出される温度が設定値より低くなる。この場合
は冷凍機能力を減ずるように流量制御弁１３の開度は小
となり冷媒循環量も小となる。このため冷凍機能力は線
図Ｉとなり蒸発器能力の線図Ｇとの交点Ｊでバランスす
る。この時の冷却能力は2200(Kcal/h)で蒸発温度は−５
℃であるから、ＴＤ2（庫内温度−蒸発温度）＝５℃と
なる。このようにすれば冷却能力も小さくなり、蒸発温
度も上がるので蒸発器５への着霜量が減少して食品の乾
燥は抑制される。
制御弁１３が全開となり、図３に示すようなモリエル線
図となる。この場合、図４に示すように条件を例えば庫
内温度０℃、外気温度（凝縮器吸込空気温度）３２℃と
すると、冷凍機能力の線図Ｆと蒸発器能力の線図Ｇとの
交点Ｈでバランスする。この時の冷却能力は4500(Kcal/
h)で蒸発温度は−１０℃であるから、ＴＤ1（庫内温度
−蒸発温度）＝１０℃である。食品の冷却が完了して冷
却負荷が必要でなくなると、負荷としては主に侵入熱の
みになるので、庫内の温度を検出する第１の温度検出器
１４で検出される温度が設定値より低くなる。この場合
は冷凍機能力を減ずるように流量制御弁１３の開度は小
となり冷媒循環量も小となる。このため冷凍機能力は線
図Ｉとなり蒸発器能力の線図Ｇとの交点Ｊでバランスす
る。この時の冷却能力は2200(Kcal/h)で蒸発温度は−５
℃であるから、ＴＤ2（庫内温度−蒸発温度）＝５℃と
なる。このようにすれば冷却能力も小さくなり、蒸発温
度も上がるので蒸発器５への着霜量が減少して食品の乾
燥は抑制される。
【００１３】図５にＴＤ（庫内温度−蒸発温度）と蒸発
器５の単位時間当たりの着霜量との関係を示す。通常の
温度式膨張弁はその開度を、図６に示すように蒸発器の
蒸発圧力に相当する飽和温度と蒸発器の出口温度との差
(ＳＨ2)に基づいて制御されるため、流量制御弁１３の
開度が小さくなる（図６中Ｋ点→Ｍ点）ほど、吐出温度
が高くなる（図６中Ｌ点→Ｎ点）不具合があり、又、Ｔ
Ｄ（庫内温度−蒸発温度）を例えば３〜５℃と小さくす
るためには図６中のＳＨ2 を３〜５℃以下に下げなけれ
ばならず液バックの問題がある。このため、電子式膨張
弁４の開度を図２に示すように、吸入配管１５の温度と
吸入配管１５の圧力に相当する飽和温度との差(図２中
ＳＨ1 )で制御すれば、吐出ガス温度もある程度迎える
ことができ、又、過熱度も５〜８℃程度で制御できるの
で液バックの問題も解消される。
器５の単位時間当たりの着霜量との関係を示す。通常の
温度式膨張弁はその開度を、図６に示すように蒸発器の
蒸発圧力に相当する飽和温度と蒸発器の出口温度との差
(ＳＨ2)に基づいて制御されるため、流量制御弁１３の
開度が小さくなる（図６中Ｋ点→Ｍ点）ほど、吐出温度
が高くなる（図６中Ｌ点→Ｎ点）不具合があり、又、Ｔ
Ｄ（庫内温度−蒸発温度）を例えば３〜５℃と小さくす
るためには図６中のＳＨ2 を３〜５℃以下に下げなけれ
ばならず液バックの問題がある。このため、電子式膨張
弁４の開度を図２に示すように、吸入配管１５の温度と
吸入配管１５の圧力に相当する飽和温度との差(図２中
ＳＨ1 )で制御すれば、吐出ガス温度もある程度迎える
ことができ、又、過熱度も５〜８℃程度で制御できるの
で液バックの問題も解消される。
【００１４】実施例２．図７はこの発明の実施例２にお
ける冷却装置の回路構成を示す図である。図に示すよう
に、図１における実施例１の圧力検出器１７の代替に、
電子式膨張弁４の入口液管から吸入配管１５に連通する
絞り装置１９を設け、この絞り装置１９を出た直後の温
度（吸入配管１５の圧力に相当する飽和温度）を第３の
温度検出器２０で検出するようにしても良い。
ける冷却装置の回路構成を示す図である。図に示すよう
に、図１における実施例１の圧力検出器１７の代替に、
電子式膨張弁４の入口液管から吸入配管１５に連通する
絞り装置１９を設け、この絞り装置１９を出た直後の温
度（吸入配管１５の圧力に相当する飽和温度）を第３の
温度検出器２０で検出するようにしても良い。
【００１５】実施例３．図８はこの発明の実施例３にお
ける冷却装置を説明するためのモリエル線図である。図
に示すように吸入配管１５の圧力に相当する飽和温度を
図中Ｘ，Ｙというように変えて、図７における第２の温
度検出器１６で検出される吸入配管１５の温度と、第３
の温度検出器２０で検出される吸入配管１５の圧力に相
当する飽和温度との差を変更(図中ＳＨ3 ，ＳＨ4 )させ
ると、圧縮機１の吐出管温度を最適に制御させたり、
又、食品を冷却するプルダウン運転時に乾燥防止を優先
させるような場合（図中Ｚ）、図中ＳＨ5 を例えば４〜
５℃小さくする等により、最適な運転をすることが可能
である。
ける冷却装置を説明するためのモリエル線図である。図
に示すように吸入配管１５の圧力に相当する飽和温度を
図中Ｘ，Ｙというように変えて、図７における第２の温
度検出器１６で検出される吸入配管１５の温度と、第３
の温度検出器２０で検出される吸入配管１５の圧力に相
当する飽和温度との差を変更(図中ＳＨ3 ，ＳＨ4 )させ
ると、圧縮機１の吐出管温度を最適に制御させたり、
又、食品を冷却するプルダウン運転時に乾燥防止を優先
させるような場合（図中Ｚ）、図中ＳＨ5 を例えば４〜
５℃小さくする等により、最適な運転をすることが可能
である。
【００１６】実施例４．図９はこの発明の実施例４にお
ける冷却装置の回路構成を示す図である。図に示すよう
に、蒸発器５の冷媒配管温度もしくは入口冷媒配管温度
を検出する第４の温度検出器２１を設け、吸入配管１５
の温度を検出する第２の温度検出器１６と、吸入配管１
５の圧力に相当する飽和温度を検出する第３の温度検出
器２０とのそれぞれの検出値の差を、蒸発器５で冷却さ
れた空気の温度を検出する第１の温度検出器１４と、上
記第４の温度検出器２１とのそれぞれの検出値の差で変
更させる。つまり図１０に示すように、第１の温度検出
器１４と第４の温度検出器２１とのそれぞれの検出値の
差（ＴＤ＝庫内温度−蒸発温度）に基づき、第２の温度
検出器１６と第３の温度検出器２０とのそれぞれの検出
値の差(ＳＨ6 )を補正すれば、より乾燥を防止すること
ができる制御が可能となる。
ける冷却装置の回路構成を示す図である。図に示すよう
に、蒸発器５の冷媒配管温度もしくは入口冷媒配管温度
を検出する第４の温度検出器２１を設け、吸入配管１５
の温度を検出する第２の温度検出器１６と、吸入配管１
５の圧力に相当する飽和温度を検出する第３の温度検出
器２０とのそれぞれの検出値の差を、蒸発器５で冷却さ
れた空気の温度を検出する第１の温度検出器１４と、上
記第４の温度検出器２１とのそれぞれの検出値の差で変
更させる。つまり図１０に示すように、第１の温度検出
器１４と第４の温度検出器２１とのそれぞれの検出値の
差（ＴＤ＝庫内温度−蒸発温度）に基づき、第２の温度
検出器１６と第３の温度検出器２０とのそれぞれの検出
値の差(ＳＨ6 )を補正すれば、より乾燥を防止すること
ができる制御が可能となる。
【００１７】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば圧縮
機、凝縮器、電子式膨張弁、蒸発器および冷媒流量制御
弁を配管で順次接続して冷凍サイクルを構成し、冷媒流
量制御弁の開度を蒸発器で冷却される空気の温度に基づ
いて制御するとともに、電子式膨張弁を冷媒流量制御弁
と圧縮機との間の吸入配管の温度と吸入配管内の圧力に
相当する飽和温度との差が所定の値になるように制御す
ることにより、被冷却部の温度を一定に保つとともに、
被冷却対象物の乾燥を最小限に抑制することができ、
又、圧縮機への液バック防止、過熱運転防止が可能な冷
却装置を提供することができる。
機、凝縮器、電子式膨張弁、蒸発器および冷媒流量制御
弁を配管で順次接続して冷凍サイクルを構成し、冷媒流
量制御弁の開度を蒸発器で冷却される空気の温度に基づ
いて制御するとともに、電子式膨張弁を冷媒流量制御弁
と圧縮機との間の吸入配管の温度と吸入配管内の圧力に
相当する飽和温度との差が所定の値になるように制御す
ることにより、被冷却部の温度を一定に保つとともに、
被冷却対象物の乾燥を最小限に抑制することができ、
又、圧縮機への液バック防止、過熱運転防止が可能な冷
却装置を提供することができる。
【図１】この発明の実施例１における冷却装置の回路構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図２】図１における冷却装置の動作中の冷媒の状態を
示すモリエル線図である。
示すモリエル線図である。
【図３】図１における冷却装置の初期動作における冷媒
の状態を示すモリエル線図である。
の状態を示すモリエル線図である。
【図４】図１における冷却装置の作用を説明するための
図である。
図である。
【図５】単位時間当たりの着霜量とＴＤ（庫内温度−蒸
発温度）との関係を示す特性図である。
発温度）との関係を示す特性図である。
【図６】温度式膨張弁を用いた場合における流量制御弁
の開度が小さくなるほど圧縮機の吐出温度が高くなるこ
とを説明するためのモリエル図である。
の開度が小さくなるほど圧縮機の吐出温度が高くなるこ
とを説明するためのモリエル図である。
【図７】この発明の実施例２における冷却装置の回路構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図８】この発明の実施例３における冷却装置を説明す
るためのモリエル線図である。
るためのモリエル線図である。
【図９】この発明の実施例４における冷却装置の回路構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図１０】図９における冷却装置の作用を説明するため
のモリエル線図である。
のモリエル線図である。
【図１１】従来の冷却装置の回路構成を示す図である。
【図１２】図１１における従来の冷却装置の作用を説明
するための図である。
するための図である。
【図１３】被冷却物として魚のまぐろを例にした場合の
冷蔵庫内温度と重量減少率との関係を示す特性図であ
る。
冷蔵庫内温度と重量減少率との関係を示す特性図であ
る。
１ 圧縮機
２ 凝縮器
４ 電子式膨張弁
５ 蒸発器
１３ 冷媒流量制御弁
１４ 第１の温度検出器
１５ 吸入配管
１６ 第２の温度検出器
１７ 圧力検出器
１８ 制御装置
１９ 絞り装置
２０ 第３の温度検出器
２１ 第４の温度検出器
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 田中 直樹
尼崎市塚口本町８丁目１番１号 三菱電機
株式会社中央研究所内
(72)発明者 隅田 嘉裕
尼崎市塚口本町８丁目１番１号 三菱電機
株式会社中央研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 圧縮機、凝縮器、電子式膨張弁、蒸発器
および冷媒流量制御弁を配管で順次接続して冷凍サイク
ルを構成する冷却装置において、上記冷媒流量制御弁の
開度を上記蒸発器で冷却される空気の温度に基づいて制
御するとともに、上記電子式膨張弁を上記冷媒流量制御
弁と上記圧縮機との間の吸入配管の温度と上記吸入配管
内の圧力に相当する飽和温度との差が所定の値になるよ
うに制御するようにしたことを特徴とする冷却装置。 - 【請求項２】 吸入配管の温度と上記吸入配管の圧力に
相当する飽和温度との差は、上記飽和温度を変えること
によって制御されることを特徴とする請求項１記載の冷
却装置。 - 【請求項３】 吸入配管の温度と上記吸入配管の圧力に
相当する飽和温度との差は、蒸発器で冷却された空気の
温度と上記蒸発器の冷媒配管もしくは入口冷媒配管温度
との差で制御されることを特徴とする請求項１記載の冷
却装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3186220A JPH0534023A (ja) | 1991-07-25 | 1991-07-25 | 冷却装置 |
| KR1019920013217A KR930002776A (ko) | 1991-07-25 | 1992-07-23 | 냉각 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3186220A JPH0534023A (ja) | 1991-07-25 | 1991-07-25 | 冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0534023A true JPH0534023A (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=16184474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3186220A Pending JPH0534023A (ja) | 1991-07-25 | 1991-07-25 | 冷却装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0534023A (ja) |
| KR (1) | KR930002776A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102009047511A1 (de) | 2009-12-04 | 2011-06-09 | Schott Ag | Hochbrechendes und hochtransparentes optisches Glas |
| US8096141B2 (en) * | 2005-01-25 | 2012-01-17 | Trane International Inc. | Superheat control by pressure ratio |
| CN103140726A (zh) * | 2010-09-30 | 2013-06-05 | 三菱重工业株式会社 | 涡轮冷冻装置、其控制装置及其控制方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5612761B2 (ja) * | 1975-01-22 | 1981-03-24 | ||
| JPS6357465B2 (ja) * | 1984-06-26 | 1988-11-11 | Toyo Inki Seizo Kk |
-
1991
- 1991-07-25 JP JP3186220A patent/JPH0534023A/ja active Pending
-
1992
- 1992-07-23 KR KR1019920013217A patent/KR930002776A/ko not_active Application Discontinuation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5612761B2 (ja) * | 1975-01-22 | 1981-03-24 | ||
| JPS6357465B2 (ja) * | 1984-06-26 | 1988-11-11 | Toyo Inki Seizo Kk |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8096141B2 (en) * | 2005-01-25 | 2012-01-17 | Trane International Inc. | Superheat control by pressure ratio |
| DE102009047511A1 (de) | 2009-12-04 | 2011-06-09 | Schott Ag | Hochbrechendes und hochtransparentes optisches Glas |
| CN103140726A (zh) * | 2010-09-30 | 2013-06-05 | 三菱重工业株式会社 | 涡轮冷冻装置、其控制装置及其控制方法 |
| US9182161B2 (en) | 2010-09-30 | 2015-11-10 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Turbo refrigeration unit, control device therefor, and control method therefor |
| CN103140726B (zh) * | 2010-09-30 | 2016-01-20 | 三菱重工业株式会社 | 涡轮冷冻装置、其控制装置及其控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR930002776A (ko) | 1993-02-23 |
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