JPH0531775A - 射出成形機のスクリユ - Google Patents
射出成形機のスクリユInfo
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- JPH0531775A JPH0531775A JP18759691A JP18759691A JPH0531775A JP H0531775 A JPH0531775 A JP H0531775A JP 18759691 A JP18759691 A JP 18759691A JP 18759691 A JP18759691 A JP 18759691A JP H0531775 A JPH0531775 A JP H0531775A
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- Japan
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- screw
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- molding material
- ratio
- lead length
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】可塑化時のスクリュ回転トルクを低減し、供給
部から圧縮部への成形材料の流れを円滑にし、かつ、十
分に脱気を行い、未溶融成形材料や色むらの発生を防
ぐ。 【構成】フライト１２の後端から先端にかけて供給部１
４、圧縮部１５及び計量部１６を形成する。供給部１４
のリード長さｌf とスクリュ径Ｄの比を０．８〜１．０
の範囲として計量部１６のリード長さｌm とスクリュ径
Ｄの比より小さく設定するか、計量部１６のリード長さ
ｌm とスクリュ径Ｄの比を１．０〜１．３の範囲として
供給部１４のリード長さｌf とスクリュ径Ｄの比より大
きく設定する。よって、供給部１４に比較して計量部１
６のリード長さｌm が長くなるので、可塑化時における
容積の減少が少ない成形材料や、溶融した状態における
粘性が高い成形材料を使用する場合においても、比較的
円滑に計量部１６に移動でき、可塑化時のスクリュ回転
トルクを低減し、成形材料の流れを円滑にし、かつ、十
分に脱気を行えると共に、未溶融成形材料や色むらの発
生を防げる。
部から圧縮部への成形材料の流れを円滑にし、かつ、十
分に脱気を行い、未溶融成形材料や色むらの発生を防
ぐ。 【構成】フライト１２の後端から先端にかけて供給部１
４、圧縮部１５及び計量部１６を形成する。供給部１４
のリード長さｌf とスクリュ径Ｄの比を０．８〜１．０
の範囲として計量部１６のリード長さｌm とスクリュ径
Ｄの比より小さく設定するか、計量部１６のリード長さ
ｌm とスクリュ径Ｄの比を１．０〜１．３の範囲として
供給部１４のリード長さｌf とスクリュ径Ｄの比より大
きく設定する。よって、供給部１４に比較して計量部１
６のリード長さｌm が長くなるので、可塑化時における
容積の減少が少ない成形材料や、溶融した状態における
粘性が高い成形材料を使用する場合においても、比較的
円滑に計量部１６に移動でき、可塑化時のスクリュ回転
トルクを低減し、成形材料の流れを円滑にし、かつ、十
分に脱気を行えると共に、未溶融成形材料や色むらの発
生を防げる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、射出成形機のスクリュ
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、加熱シリンダ内で加熱され流動化
された成形材料を高圧で金型内に射出し、その中で冷却
し、固化又は硬化させ、次いで金型を開いて成形品を取
り出すようにした射出成形機においては、上記金型内に
成形材料を射出する前に、射出量を計量しておく必要が
ある。
された成形材料を高圧で金型内に射出し、その中で冷却
し、固化又は硬化させ、次いで金型を開いて成形品を取
り出すようにした射出成形機においては、上記金型内に
成形材料を射出する前に、射出量を計量しておく必要が
ある。
【０００３】上記射出成形機には、プランジャを前後進
させて射出成形するプランジャ式のものと、スクリュを
前後進させて射出成形するスクリュ式のものなどがある
が、上記計量は、スクリュ又はプランジャを後方に後退
させながら行われる。図２は従来の射出成形機の射出装
置の断面図である。図において、３１は加熱シリンダ、
３２は該加熱シリンダ３１内において回転自在かつ進退
自在に支持されたスクリュである。ホッパ３３から供給
された成形材料３４はスクリュ３２の回転に伴い、溝３
５に案内されて供給部３６、圧縮部３７及び計量部３８
を介して前方に移動し、スクリュ３２の先端に蓄えられ
る。
させて射出成形するプランジャ式のものと、スクリュを
前後進させて射出成形するスクリュ式のものなどがある
が、上記計量は、スクリュ又はプランジャを後方に後退
させながら行われる。図２は従来の射出成形機の射出装
置の断面図である。図において、３１は加熱シリンダ、
３２は該加熱シリンダ３１内において回転自在かつ進退
自在に支持されたスクリュである。ホッパ３３から供給
された成形材料３４はスクリュ３２の回転に伴い、溝３
５に案内されて供給部３６、圧縮部３７及び計量部３８
を介して前方に移動し、スクリュ３２の先端に蓄えられ
る。
【０００４】該スクリュ３２は駆動スプライン軸３９、
伝達機構４０を介して射出用モータ４１に連結されてお
り、また、駆動スプライン軸３９に形成されているねじ
４２が固定ナット４３と係合しているため、上記射出用
モータ４１を回転させることによってスクリュ３２を回
転させながら前後に移動させることができる。また、上
記駆動スプライン軸３９にはスプライン３９ａが形成さ
れ、歯車４５を介してスクリュモータ４６に連結されて
いる。
伝達機構４０を介して射出用モータ４１に連結されてお
り、また、駆動スプライン軸３９に形成されているねじ
４２が固定ナット４３と係合しているため、上記射出用
モータ４１を回転させることによってスクリュ３２を回
転させながら前後に移動させることができる。また、上
記駆動スプライン軸３９にはスプライン３９ａが形成さ
れ、歯車４５を介してスクリュモータ４６に連結されて
いる。
【０００５】ここで、該スクリュモータ４６を駆動して
スクリュ３２を回転させると、上記ホッパ３３から供給
された成形材料３４は供給部３６で発生する摩擦供給力
によって前方へ圧送され、溝３５の体積が減少させられ
た圧縮部３７において更に圧縮されながら加熱シリンダ
３１によって加熱され、溶融して計量部３８に送られ、
該計量部３８において所定量ずつスクリュ３２の先端に
溜められる。
スクリュ３２を回転させると、上記ホッパ３３から供給
された成形材料３４は供給部３６で発生する摩擦供給力
によって前方へ圧送され、溝３５の体積が減少させられ
た圧縮部３７において更に圧縮されながら加熱シリンダ
３１によって加熱され、溶融して計量部３８に送られ、
該計量部３８において所定量ずつスクリュ３２の先端に
溜められる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の射出成形機のスクリュにおいては、可塑化時におけ
る容積の減少が少ない成形材料３４や、溶融した状態に
おける粘性が高い成形材料３４を使用する場合に、スク
リュ回転トルクが高くなって安定した計量を行うことが
できず、十分な脱気を行うことができないことがある。
来の射出成形機のスクリュにおいては、可塑化時におけ
る容積の減少が少ない成形材料３４や、溶融した状態に
おける粘性が高い成形材料３４を使用する場合に、スク
リュ回転トルクが高くなって安定した計量を行うことが
できず、十分な脱気を行うことができないことがある。
【０００７】すなわち、フェノール樹脂、メラミン樹
脂、ジアリルフタレート樹脂等の熱硬化性樹脂を使用す
る場合や、セラミック粉末や金属粉末に有機バインダを
加えた粉末成形材料を使用する場合には、可塑化時に成
形材料３４の容積があまり減少しないため、供給部３６
から圧縮部３７への成形材料３４の流れが円滑にならな
い。
脂、ジアリルフタレート樹脂等の熱硬化性樹脂を使用す
る場合や、セラミック粉末や金属粉末に有機バインダを
加えた粉末成形材料を使用する場合には、可塑化時に成
形材料３４の容積があまり減少しないため、供給部３６
から圧縮部３７への成形材料３４の流れが円滑にならな
い。
【０００８】また、耐熱グレード樹脂及び超高分子量ポ
リエチレン樹脂を使用する場合や、ポリメタクリル酸メ
チル、ポリカーボネート等のエンプラ樹脂を使用する場
合にも、溶融状態の成形材料３４の粘性が高く、供給部
３６から圧縮部３７への成形材料３４の流れが円滑にな
らない。したがって、スクリュモータ４６を駆動してス
クリュ３２を回転させようとすると、スクリュ回転トル
クが高くなってしまう。
リエチレン樹脂を使用する場合や、ポリメタクリル酸メ
チル、ポリカーボネート等のエンプラ樹脂を使用する場
合にも、溶融状態の成形材料３４の粘性が高く、供給部
３６から圧縮部３７への成形材料３４の流れが円滑にな
らない。したがって、スクリュモータ４６を駆動してス
クリュ３２を回転させようとすると、スクリュ回転トル
クが高くなってしまう。
【０００９】そこで、スクリュ回転トルクを低減させる
ために、スクリュ３２の計量部３８と供給部３６の溝深
さの差を小さくして圧縮比を抑制するようにしている。
ところが、計量部３８の溝深さを一定とし、供給部３６
の溝深さを小さくすると、供給部３６における成形材料
３４の移送量が不安定となり、計量時間がばらつきやす
くなる。また、成形材料３４は圧縮部３７に至る前に溶
融が開始されるため脱気が不十分となる。一方、供給部
３６の溝深さを一定として、計量部３８の溝深さを大き
くする場合、計量部３８における成形材料３４の混練性
が不足し、未溶融成形材料や色むらが発生しやすくなっ
てしまう。
ために、スクリュ３２の計量部３８と供給部３６の溝深
さの差を小さくして圧縮比を抑制するようにしている。
ところが、計量部３８の溝深さを一定とし、供給部３６
の溝深さを小さくすると、供給部３６における成形材料
３４の移送量が不安定となり、計量時間がばらつきやす
くなる。また、成形材料３４は圧縮部３７に至る前に溶
融が開始されるため脱気が不十分となる。一方、供給部
３６の溝深さを一定として、計量部３８の溝深さを大き
くする場合、計量部３８における成形材料３４の混練性
が不足し、未溶融成形材料や色むらが発生しやすくなっ
てしまう。
【００１０】本発明は、上記従来の射出成形機のスクリ
ュの問題点を解決し、可塑化時のスクリュ回転トルクを
低減し、供給部から圧縮部への成形材料の流れを円滑に
し、かつ、十分に脱気を行うことができるとともに、未
溶融成形材料や色むらの発生を防止することができる射
出成形機のスクリュを提供することを目的とする。
ュの問題点を解決し、可塑化時のスクリュ回転トルクを
低減し、供給部から圧縮部への成形材料の流れを円滑に
し、かつ、十分に脱気を行うことができるとともに、未
溶融成形材料や色むらの発生を防止することができる射
出成形機のスクリュを提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】そのために、本発明の射
出成形機のスクリュにおいては、長さ方向の全体にフラ
イトを形成しており、後端から先端にかけて供給部、圧
縮部及び計量部を形成している。そして、該計量部の溝
径を供給部の溝径より大きくし、該供給部のリード長さ
とスクリュ径の比を ０．８〜１．０ の範囲として、上記計量部のリード長さとスクリュ径の
比より小さく設定する。
出成形機のスクリュにおいては、長さ方向の全体にフラ
イトを形成しており、後端から先端にかけて供給部、圧
縮部及び計量部を形成している。そして、該計量部の溝
径を供給部の溝径より大きくし、該供給部のリード長さ
とスクリュ径の比を ０．８〜１．０ の範囲として、上記計量部のリード長さとスクリュ径の
比より小さく設定する。
【００１２】あるいは、上記計量部のリード長さとスク
リュ径の比を １．０〜１．３ の範囲として、上記供給部のリード長さとスクリュ径の
比より大きく設定する。
リュ径の比を １．０〜１．３ の範囲として、上記供給部のリード長さとスクリュ径の
比より大きく設定する。
【００１３】
【作用】本発明によれば、上記のように加熱シリンダ内
を回転自在かつ前後進自在に配設されるスクリュの長さ
方向の全体にフライトが形成されており、後端から先端
にかけて供給部、圧縮部及び計量部を形成している。そ
して、該計量部の溝径を供給部の溝径より大きくし、ホ
ッパから落下した成形材料は供給部から圧縮部に移動
し、該圧縮部において圧縮され、加熱されて容積を減少
して計量部に至り、該計量部から所定量ずつスクリュの
先端に溜められる。
を回転自在かつ前後進自在に配設されるスクリュの長さ
方向の全体にフライトが形成されており、後端から先端
にかけて供給部、圧縮部及び計量部を形成している。そ
して、該計量部の溝径を供給部の溝径より大きくし、ホ
ッパから落下した成形材料は供給部から圧縮部に移動
し、該圧縮部において圧縮され、加熱されて容積を減少
して計量部に至り、該計量部から所定量ずつスクリュの
先端に溜められる。
【００１４】ここで、上記供給部のリード長さとスクリ
ュ径の比を ０．８〜１．０ の範囲として、上記計量部のリード長さとスクリュ径の
比より小さく設定するか、上記計量部のリード長さとス
クリュ径の比を １．０〜１．３ の範囲として、上記供給部のリード長さとスクリュ径の
比より大きく設定する。
ュ径の比を ０．８〜１．０ の範囲として、上記計量部のリード長さとスクリュ径の
比より小さく設定するか、上記計量部のリード長さとス
クリュ径の比を １．０〜１．３ の範囲として、上記供給部のリード長さとスクリュ径の
比より大きく設定する。
【００１５】したがって、供給部に比較して計量部のリ
ード長さが長くなるので、可塑化時における容積の減少
が少ない成形材料や、溶融した状態における粘性が高い
成形材料を使用する場合においても、比較的円滑に計量
部に移動させることができる。
ード長さが長くなるので、可塑化時における容積の減少
が少ない成形材料や、溶融した状態における粘性が高い
成形材料を使用する場合においても、比較的円滑に計量
部に移動させることができる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
ながら詳細に説明する。図１は本発明の射出成形機のス
クリュの概略図である。図において、１１はスクリュ、
１２は該スクリュ１１の長手方向の全体にわたって形成
されたフライト、１３は該フライト１２の各ターン間に
形成された溝である。
ながら詳細に説明する。図１は本発明の射出成形機のス
クリュの概略図である。図において、１１はスクリュ、
１２は該スクリュ１１の長手方向の全体にわたって形成
されたフライト、１３は該フライト１２の各ターン間に
形成された溝である。
【００１７】１４は上記スクリュ１１の後端側に形成さ
れた供給部、１５は圧縮部である。図示しないホッパか
ら落下した固形の成形材料は、上記供給部１４に供給さ
れ、上記溝１３内を前方に進みながら加熱シリンダによ
って加熱され、圧縮部１５に進む。該圧縮部１５におい
ては、上記フライト１２の溝深さが次第に浅くなり、上
記成形材料は圧縮状態で溶融して容積を減少し、前方に
移動する。また、１６は上記圧縮部１５に隣接して形成
される計量部である。該計量部１６においては、圧縮部
１５において溶融された成形材料が更に溶融させられ、
所定量ずつスクリュ１１の先端に送られるようになって
いる。
れた供給部、１５は圧縮部である。図示しないホッパか
ら落下した固形の成形材料は、上記供給部１４に供給さ
れ、上記溝１３内を前方に進みながら加熱シリンダによ
って加熱され、圧縮部１５に進む。該圧縮部１５におい
ては、上記フライト１２の溝深さが次第に浅くなり、上
記成形材料は圧縮状態で溶融して容積を減少し、前方に
移動する。また、１６は上記圧縮部１５に隣接して形成
される計量部である。該計量部１６においては、圧縮部
１５において溶融された成形材料が更に溶融させられ、
所定量ずつスクリュ１１の先端に送られるようになって
いる。
【００１８】ところで、上記構成のスクリュ１１におけ
るスクリュ圧縮比ＣＲは以下の式で示される。 ＣＲ＝ｈf （Ｄ−ｈf ）・ｌf ／ｈm （Ｄ−ｈm ）・ｌm … （１） Ｄ ：スクリュ径 ｈf ：供給部１４の溝深さ ｄf ：供給部１４の溝径 ｌf ：供給部１４のリード長さ ｈm ：計量部１６の溝深さ ｄm ：計量部１６の溝径 ｌm ：計量部１６のリード長さ ここで、スクリュ回転トルクを低減する目的でスクリュ
圧縮比ＣＲを小さくする場合、従来は供給部１４の溝深
さｈf と計量部１６の溝深さｈmの格差を小さくする方
法がとられてきたが、上述したように供給部１４での成
形材料の移送量が不安定となり、計量時間がばらつきや
すくなったり、脱気が不十分となったり、計量部１６で
の成形材料の混練性が不足し、未溶融成形材料や色むら
が発生しやすい。
るスクリュ圧縮比ＣＲは以下の式で示される。 ＣＲ＝ｈf （Ｄ−ｈf ）・ｌf ／ｈm （Ｄ−ｈm ）・ｌm … （１） Ｄ ：スクリュ径 ｈf ：供給部１４の溝深さ ｄf ：供給部１４の溝径 ｌf ：供給部１４のリード長さ ｈm ：計量部１６の溝深さ ｄm ：計量部１６の溝径 ｌm ：計量部１６のリード長さ ここで、スクリュ回転トルクを低減する目的でスクリュ
圧縮比ＣＲを小さくする場合、従来は供給部１４の溝深
さｈf と計量部１６の溝深さｈmの格差を小さくする方
法がとられてきたが、上述したように供給部１４での成
形材料の移送量が不安定となり、計量時間がばらつきや
すくなったり、脱気が不十分となったり、計量部１６で
の成形材料の混練性が不足し、未溶融成形材料や色むら
が発生しやすい。
【００１９】そこで、上述したような問題点を引き起こ
さずにスクリュ圧縮比ＣＲを小さくしてスクリュ回転ト
ルクを低減するために、供給部１４のリード長さｌf を
小さくするか、計量部１６のリード長さｌm を大きくし
てある。すなわち、 ｌf ／Ｄ＝０．８〜１．０ … （２） として、通常より小さく設定するか、 ｌm ／Ｄ＝１．０〜１．３ … （３） として、通常より大きく設定する。
さずにスクリュ圧縮比ＣＲを小さくしてスクリュ回転ト
ルクを低減するために、供給部１４のリード長さｌf を
小さくするか、計量部１６のリード長さｌm を大きくし
てある。すなわち、 ｌf ／Ｄ＝０．８〜１．０ … （２） として、通常より小さく設定するか、 ｌm ／Ｄ＝１．０〜１．３ … （３） として、通常より大きく設定する。
【００２０】この場合、ｌf ／Ｄの値とｌm ／Ｄの値の
間及びｌf ／Ｄの値と可塑化能力の間には所定の関係が
あり、上記ｌf ／Ｄの値及びｌm ／Ｄの値はその関係を
満足し、上記式（２），（３）の範囲に収まるように設
定される。図３は供給部及び計量部のリード長さの関係
図、図４は供給部のリード長さと可塑化能力の関係図で
ある。
間及びｌf ／Ｄの値と可塑化能力の間には所定の関係が
あり、上記ｌf ／Ｄの値及びｌm ／Ｄの値はその関係を
満足し、上記式（２），（３）の範囲に収まるように設
定される。図３は供給部及び計量部のリード長さの関係
図、図４は供給部のリード長さと可塑化能力の関係図で
ある。
【００２１】図３に示すように、ｌf ／Ｄの値とｌm ／
Ｄの値は比例関係にあり、また、図４に示すように、可
塑化能力すなわちスクリュ１１が成形材料を溶融しなが
ら前方に単位時間に送る移送量（ｋｇ／ｈ）とｌf ／Ｄ
の値においてはｌf ／Ｄの値が増加するのに伴い可塑化
能力は増大する傾向にある。したがって、スクリュ回転
トルクを低減しながら可塑化能力を大きくする場合に
は、ｌm ／Ｄの値を大きく設定し、スクリュ回転トルク
を低減しながら混練性を向上させる場合には、ｌf ／Ｄ
の値を小さく設定するとよい。
Ｄの値は比例関係にあり、また、図４に示すように、可
塑化能力すなわちスクリュ１１が成形材料を溶融しなが
ら前方に単位時間に送る移送量（ｋｇ／ｈ）とｌf ／Ｄ
の値においてはｌf ／Ｄの値が増加するのに伴い可塑化
能力は増大する傾向にある。したがって、スクリュ回転
トルクを低減しながら可塑化能力を大きくする場合に
は、ｌm ／Ｄの値を大きく設定し、スクリュ回転トルク
を低減しながら混練性を向上させる場合には、ｌf ／Ｄ
の値を小さく設定するとよい。
【００２２】そして、圧縮部１５において、リード長さ
の値を上記供給部１４のリード長さｌf から計量部１６
のリード長さｌm へ滑らかに変化させるようにしてい
る。なお、本発明は上記実施例に限定されるものではな
く、本発明の趣旨に基づいて種々変形することが可能で
あり、それらを本発明の範囲から排除するものではな
い。
の値を上記供給部１４のリード長さｌf から計量部１６
のリード長さｌm へ滑らかに変化させるようにしてい
る。なお、本発明は上記実施例に限定されるものではな
く、本発明の趣旨に基づいて種々変形することが可能で
あり、それらを本発明の範囲から排除するものではな
い。
【００２３】
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
よれば、加熱シリンダ内を回転自在かつ前後進自在に配
設されるスクリュの長さ方向の全体にフライトが形成さ
れており、後端から先端にかけて供給部、圧縮部及び計
量部を形成している。そして、該計量部の溝径を供給部
の溝径より大きくし、該供給部から圧縮部に移動した成
形材料が圧縮部において圧縮され、加熱されて容積を減
少する。
よれば、加熱シリンダ内を回転自在かつ前後進自在に配
設されるスクリュの長さ方向の全体にフライトが形成さ
れており、後端から先端にかけて供給部、圧縮部及び計
量部を形成している。そして、該計量部の溝径を供給部
の溝径より大きくし、該供給部から圧縮部に移動した成
形材料が圧縮部において圧縮され、加熱されて容積を減
少する。
【００２４】ここで、上記供給部のリード長さとスクリ
ュ径の比を ０．８〜１．０ の範囲として、上記計量部のリード長さとスクリュ径の
比より小さく設定するか、上記計量部のリード長さとス
クリュ径の比を １．０〜１．３ の範囲として、上記供給部のリード長さとスクリュ径の
比より大きく設定する。
ュ径の比を ０．８〜１．０ の範囲として、上記計量部のリード長さとスクリュ径の
比より小さく設定するか、上記計量部のリード長さとス
クリュ径の比を １．０〜１．３ の範囲として、上記供給部のリード長さとスクリュ径の
比より大きく設定する。
【００２５】したがって、供給部に比較して計量部のリ
ード長さが長くなるので、可塑化時における容積の減少
が少ない成形材料や、溶融した状態における粘性が高い
成形材料を使用する場合においても、比較的円滑に計量
部に移動させることができ、可塑化時のスクリュ回転ト
ルクを低減し、成形材料の流れを円滑にし、かつ、十分
に脱気を行うことができるとともに、未溶融成形材料や
色むらの発生を防止することができる。
ード長さが長くなるので、可塑化時における容積の減少
が少ない成形材料や、溶融した状態における粘性が高い
成形材料を使用する場合においても、比較的円滑に計量
部に移動させることができ、可塑化時のスクリュ回転ト
ルクを低減し、成形材料の流れを円滑にし、かつ、十分
に脱気を行うことができるとともに、未溶融成形材料や
色むらの発生を防止することができる。
【図１】本発明の射出成形機のスクリュの概略図であ
る。
る。
【図２】従来の射出成形機の射出装置の断面図である。
【図３】供給部及び計量部のリード長さの関係図であ
る。
る。
【図４】供給部のリード長さと可塑化能力の関係図であ
る。
る。
１１ スクリュ
１２ フライト
１３ 溝
１４ 供給部
１５ 圧縮部
１６ 計量部
Claims (2)
- 【請求項１】 長さ方向の全体にフライトを形成した射
出成形機のスクリュにおいて、 （ａ）後端から先端にかけて供給部、圧縮部及び計量部
を形成し、 （ｂ）該計量部の溝径を供給部の溝径より大きくし、 （ｃ）該供給部のリード長さとスクリュ径の比を ０．８〜１．０ の範囲として、上記計量部のリード長さとスクリュ径の
比より小さく設定したことを特徴とする射出成形機のス
クリュ。 - 【請求項２】 長さ方向の全体にフライトを形成した射
出成形機のスクリュにおいて、 （ａ）後端から先端にかけて供給部、圧縮部及び計量部
を形成し、 （ｂ）該計量部の溝径を供給部の溝径より大きくし、 （ｃ）上記計量部のリード長さとスクリュ径の比を １．０〜１．３ の範囲として、上記供給部のリード長さとスクリュ径の
比より大きく設定したことを特徴とする射出成形機のス
クリュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18759691A JP2813254B2 (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | 射出成形機のスクリュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18759691A JP2813254B2 (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | 射出成形機のスクリュ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0531775A true JPH0531775A (ja) | 1993-02-09 |
| JP2813254B2 JP2813254B2 (ja) | 1998-10-22 |
Family
ID=16208879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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