JPH05316699A - かご形回転子の製造方法 - Google Patents
かご形回転子の製造方法Info
- Publication number
- JPH05316699A JPH05316699A JP11597192A JP11597192A JPH05316699A JP H05316699 A JPH05316699 A JP H05316699A JP 11597192 A JP11597192 A JP 11597192A JP 11597192 A JP11597192 A JP 11597192A JP H05316699 A JPH05316699 A JP H05316699A
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- Japan
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- film
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、回転子鉄心のスロットと回転子導
体との間に、厚さ２〜５μｍのリン酸塩皮膜またはＦｅ
3Ｏ4から成る第一層と、厚さ１０〜５０μｍのセラミッ
クス塗料の第二層により被覆して、回転子導体とエンド
リングとが回転子鉄心と完全に絶縁されることにより、
高効率、高力率な回転子が得られる。 【構成】 図１において、回転子鉄心１のスロット２内
に第一層としてリン酸塩皮膜またはＦｅ3Ｏ4から成る絶
縁皮膜３を設け、その上に第二層としてセラミックス塗
料を塗布することにより、回転子鉄心１と回転子導体５
は、完全に絶縁される。
体との間に、厚さ２〜５μｍのリン酸塩皮膜またはＦｅ
3Ｏ4から成る第一層と、厚さ１０〜５０μｍのセラミッ
クス塗料の第二層により被覆して、回転子導体とエンド
リングとが回転子鉄心と完全に絶縁されることにより、
高効率、高力率な回転子が得られる。 【構成】 図１において、回転子鉄心１のスロット２内
に第一層としてリン酸塩皮膜またはＦｅ3Ｏ4から成る絶
縁皮膜３を設け、その上に第二層としてセラミックス塗
料を塗布することにより、回転子鉄心１と回転子導体５
は、完全に絶縁される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高効率の誘導電動機用の
かご形回転子に関するものである。
かご形回転子に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、図３に示すように一般に誘導
電動機用のかご形回転子は、両面に絶縁皮膜層のある鉄
損の少ない電磁鋼板をプレス打ち抜きし、これを複数枚
積層した回転子鉄心１において、このスロット内部およ
びエンドリングには導体材料としてアルミニウム、ある
いはアルミニウム合金、または銅、あるいは銅合金など
を鋳込み一体成形し回転子を製作していた。このように
して製作された回転子を誘導電動機として回転させると
非常に効率が悪い。なぜなら、鉄心１と誘導棒５とがプ
レス打ち抜き面を介して導通してしまい回転子の円周上
に回転を妨げる方向にうず電流が発生し、熱の発生に伴
い効率が低下する。
電動機用のかご形回転子は、両面に絶縁皮膜層のある鉄
損の少ない電磁鋼板をプレス打ち抜きし、これを複数枚
積層した回転子鉄心１において、このスロット内部およ
びエンドリングには導体材料としてアルミニウム、ある
いはアルミニウム合金、または銅、あるいは銅合金など
を鋳込み一体成形し回転子を製作していた。このように
して製作された回転子を誘導電動機として回転させると
非常に効率が悪い。なぜなら、鉄心１と誘導棒５とがプ
レス打ち抜き面を介して導通してしまい回転子の円周上
に回転を妨げる方向にうず電流が発生し、熱の発生に伴
い効率が低下する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この対策としてこれま
で成形する前にプレス打ち抜きし、複数枚積層した回転
子鉄心のスロット端面にリン酸塩処理やＦｅ3Ｏ4、セラ
ミックス塗料等の絶縁層を単体で施して絶縁していた
が、リン酸塩皮膜では耐熱性に問題があり、Ｆｅ3Ｏ4で
は膜厚を厚くすると剥離しやすくなり銅合金等の高融点
のものでは、鋳込み時の熱衝撃により剥離してしまう。
また、Ｆｅ3Ｏ4は約３００℃付近でＦｅ2O3に変化し、
より脆いものになる。一方、セラミックス塗料はプレス
打ち抜き面との密着が悪く溶湯が流れ込んだ際に剥離し
やすくなる。このように単体での絶縁処理では、信頼性
に欠けるところがあった。
で成形する前にプレス打ち抜きし、複数枚積層した回転
子鉄心のスロット端面にリン酸塩処理やＦｅ3Ｏ4、セラ
ミックス塗料等の絶縁層を単体で施して絶縁していた
が、リン酸塩皮膜では耐熱性に問題があり、Ｆｅ3Ｏ4で
は膜厚を厚くすると剥離しやすくなり銅合金等の高融点
のものでは、鋳込み時の熱衝撃により剥離してしまう。
また、Ｆｅ3Ｏ4は約３００℃付近でＦｅ2O3に変化し、
より脆いものになる。一方、セラミックス塗料はプレス
打ち抜き面との密着が悪く溶湯が流れ込んだ際に剥離し
やすくなる。このように単体での絶縁処理では、信頼性
に欠けるところがあった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
問題点を解消するためにスロット端面に、第一層として
２〜５μｍのリン酸塩皮膜またはＦｅ3Ｏ4の膜を施し、
次に第二層として１０〜５０μｍのセラミックスの膜を
施すことで、より強固でかつ耐熱性の絶縁皮膜をつく
り、うず電流や漏洩電流を最小に抑え、高効率、高力率
のかご形回転子を提供することを目的としてなされたも
のである。
問題点を解消するためにスロット端面に、第一層として
２〜５μｍのリン酸塩皮膜またはＦｅ3Ｏ4の膜を施し、
次に第二層として１０〜５０μｍのセラミックスの膜を
施すことで、より強固でかつ耐熱性の絶縁皮膜をつく
り、うず電流や漏洩電流を最小に抑え、高効率、高力率
のかご形回転子を提供することを目的としてなされたも
のである。
【０００５】本発明は前記スロットに、まず第一層とし
てポ−ラス状のリン酸塩皮膜やＦｅ3Ｏ4の皮膜に耐熱性
のあるセラミックス塗料が強固に付着できることに着目
し、高効率のかご形回転子にしたことである。
てポ−ラス状のリン酸塩皮膜やＦｅ3Ｏ4の皮膜に耐熱性
のあるセラミックス塗料が強固に付着できることに着目
し、高効率のかご形回転子にしたことである。
【０００６】本発明の実施例を図１、図２に詳細に説明
する。図２において回転子鉄心１のスロット２内の端面
に第一層としてリン酸塩皮膜またはＦｅ3Ｏ4から成る層
３を膜厚２〜５μｍ程度形成させる。次に第二層として
セラミックス皮膜４を膜厚１０〜５０μｍ程度形成させ
る。ここで第一層は膜厚が２μｍ未満であると第二層と
の接着強度に問題が生じ、第二層は、第一層がリン酸塩
皮膜では、表面粗さは最大でも５μｍあるのでセラミッ
クス皮膜の場合、均一に被覆するには１０μｍ以上が良
い。また５０μｍまではその絶縁性を十分確保すること
ができるので、厚さとして１０〜５０μｍが好ましい。
５０μｍ以上になるとコ−ティング作業の煩わしさ、逆
に厚くなると皮膜の均一性が確保できなくなる。また、
スロット内に導体棒を鋳込む際に湯流れを悪化させる原
因にもなりやすい。以上のことから上記の条件が好まし
い。これにより回転子鉄心１と回転子導体５とは完全に
絶縁される。
する。図２において回転子鉄心１のスロット２内の端面
に第一層としてリン酸塩皮膜またはＦｅ3Ｏ4から成る層
３を膜厚２〜５μｍ程度形成させる。次に第二層として
セラミックス皮膜４を膜厚１０〜５０μｍ程度形成させ
る。ここで第一層は膜厚が２μｍ未満であると第二層と
の接着強度に問題が生じ、第二層は、第一層がリン酸塩
皮膜では、表面粗さは最大でも５μｍあるのでセラミッ
クス皮膜の場合、均一に被覆するには１０μｍ以上が良
い。また５０μｍまではその絶縁性を十分確保すること
ができるので、厚さとして１０〜５０μｍが好ましい。
５０μｍ以上になるとコ−ティング作業の煩わしさ、逆
に厚くなると皮膜の均一性が確保できなくなる。また、
スロット内に導体棒を鋳込む際に湯流れを悪化させる原
因にもなりやすい。以上のことから上記の条件が好まし
い。これにより回転子鉄心１と回転子導体５とは完全に
絶縁される。
【０００７】
【実施例】この絶縁セラミックスとしてアルミナ系ある
いはジルコニア系が適していて、ここでアルミナ系野コ
ーティング法の一例を述べる。Ａｌ2Ｏ3−Ｓｉ3Ｎ4系と
して、２５ｗｔ％Ｓｉ3Ｎ4、残Ａｌ2Ｏ3より成る粉末を
水溶性バインダーに溶かし、スロット内にあらかじめリ
ン酸塩皮膜またはＦｅ3Ｏ4の層を３μｍ設けた第一層に
膜厚３０μｍで塗布し１５０℃×１ｈの条件で焼結硬化
させる。このような方法で回転子鉄心のスロット全面に
すべて処理し、回転子の導体としてアルミニウムまたは
銅で鋳込んだ結果、上記の二つの層が高温に十分耐えら
れ、その鋳込み前後でスロット間抵抗が、６×１０3Ω
以上であることも確認した。またジルコニア系について
も同様に処理し確認した。このようにして回転子導体と
回転子鉄心とが導通しなくなったため回転子鉄心の鉄損
や、回転子導体の漏洩電流を極力少なくしたため、高効
率、高力率の健全な回転子が得られた。
いはジルコニア系が適していて、ここでアルミナ系野コ
ーティング法の一例を述べる。Ａｌ2Ｏ3−Ｓｉ3Ｎ4系と
して、２５ｗｔ％Ｓｉ3Ｎ4、残Ａｌ2Ｏ3より成る粉末を
水溶性バインダーに溶かし、スロット内にあらかじめリ
ン酸塩皮膜またはＦｅ3Ｏ4の層を３μｍ設けた第一層に
膜厚３０μｍで塗布し１５０℃×１ｈの条件で焼結硬化
させる。このような方法で回転子鉄心のスロット全面に
すべて処理し、回転子の導体としてアルミニウムまたは
銅で鋳込んだ結果、上記の二つの層が高温に十分耐えら
れ、その鋳込み前後でスロット間抵抗が、６×１０3Ω
以上であることも確認した。またジルコニア系について
も同様に処理し確認した。このようにして回転子導体と
回転子鉄心とが導通しなくなったため回転子鉄心の鉄損
や、回転子導体の漏洩電流を極力少なくしたため、高効
率、高力率の健全な回転子が得られた。
【０００８】
【発明の効果】本発明によれば、回転子鉄心に設けられ
たすべてのスロット内に耐熱性が高い絶縁性セラミック
ス塗料を強固に形成させることにより、溶湯の鋳込みに
耐え、回転子鉄心と回転子導体とを完全に絶縁すること
ができ、このため回転子の電気的損失を低減した回転子
が得られる。
たすべてのスロット内に耐熱性が高い絶縁性セラミック
ス塗料を強固に形成させることにより、溶湯の鋳込みに
耐え、回転子鉄心と回転子導体とを完全に絶縁すること
ができ、このため回転子の電気的損失を低減した回転子
が得られる。
【図１】 本発明の実施例を示すかご形回転子の縦断面
図
図
【図２】 本発明の実施例を示すかご形回転子の縦断面
図
図
【図３】 従来例を示すかご形回転子のスロット縦断面
図
図
１は回転子鉄心、２はスロット、３はリン酸塩皮膜ある
いはＦｅ3Ｏ4、４はセラミックス皮膜、５回転子導体で
ある。
いはＦｅ3Ｏ4、４はセラミックス皮膜、５回転子導体で
ある。
Claims (1)
- 【請求項１】 複数枚の電磁鋼板を積層した回転子鉄心
のスロット内に回転子導体とエンドリングとを一体成形
したかご形回転子において、前記スロットと回転子導体
との間に、厚さ２〜５μｍのリン酸塩皮膜またはＦｅ3
Ｏ4から成る第一層と、厚さ１０〜５０μｍのセラミッ
クス塗料の第二層により被覆し、回転子導体とエンドリ
ングとを一体成形することを特徴とするかご形回転子の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11597192A JPH05316699A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | かご形回転子の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11597192A JPH05316699A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | かご形回転子の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05316699A true JPH05316699A (ja) | 1993-11-26 |
Family
ID=14675669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11597192A Withdrawn JPH05316699A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | かご形回転子の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05316699A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0890962A2 (de) * | 1997-07-10 | 1999-01-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Wechselstrommagnet mit niedriger Verlustleistung |
| KR100429226B1 (ko) * | 2001-12-08 | 2004-04-29 | 엘지전자 주식회사 | 유도전동기와 그 회전자 및 고정자의 제조방법 |
| WO2007029887A1 (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | コアおよびコアの製造方法 |
| KR100883589B1 (ko) * | 2002-01-24 | 2009-02-13 | 엘지전자 주식회사 | 유도전동기 및 그 회전자와 고정자의 제조방법 |
| JP2010074882A (ja) * | 2008-09-16 | 2010-04-02 | Toshiba Corp | 誘導機用回転子及びその製造方法並びに誘導機 |
-
1992
- 1992-05-08 JP JP11597192A patent/JPH05316699A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0890962A2 (de) * | 1997-07-10 | 1999-01-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Wechselstrommagnet mit niedriger Verlustleistung |
| EP0890962A3 (de) * | 1997-07-10 | 1999-10-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Wechselstrommagnet mit niedriger Verlustleistung |
| KR100429226B1 (ko) * | 2001-12-08 | 2004-04-29 | 엘지전자 주식회사 | 유도전동기와 그 회전자 및 고정자의 제조방법 |
| KR100883589B1 (ko) * | 2002-01-24 | 2009-02-13 | 엘지전자 주식회사 | 유도전동기 및 그 회전자와 고정자의 제조방법 |
| WO2007029887A1 (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | コアおよびコアの製造方法 |
| JP2007074851A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-22 | Toyota Motor Corp | コアおよびコアの製造方法 |
| US7843092B2 (en) | 2005-09-08 | 2010-11-30 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Core and method for producing core |
| JP4655838B2 (ja) * | 2005-09-08 | 2011-03-23 | トヨタ自動車株式会社 | コアの製造方法 |
| JP2010074882A (ja) * | 2008-09-16 | 2010-04-02 | Toshiba Corp | 誘導機用回転子及びその製造方法並びに誘導機 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990803 |