JPH05302146A - 深絞り性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH05302146A JPH05302146A JP28647792A JP28647792A JPH05302146A JP H05302146 A JPH05302146 A JP H05302146A JP 28647792 A JP28647792 A JP 28647792A JP 28647792 A JP28647792 A JP 28647792A JP H05302146 A JPH05302146 A JP H05302146A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 深絞り性に優れた熱延鋼板をライン改造なく
経済的に製造できる素材およびその製造方法の提供。 【構成】 Ｃ，Ｐ，Ｎ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉ量を規制し、
かつフェライトの結晶粒径を規制した素材で、仕上げ温
度を９１０℃以上かつ仕上げ合計圧下率を９０％以上の
熱間圧延を行った後、１秒以内に冷却を開始し、３０℃
／Ｓ以上の冷速で６５０℃まで冷却して巻取り、高平均
ｒ値を有する熱延鋼板を得る。 【効果】 平均ｒ値の高い熱延鋼板を安価に製造でき、
熱延の負荷、トラブルを回避できる。
経済的に製造できる素材およびその製造方法の提供。 【構成】 Ｃ，Ｐ，Ｎ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉ量を規制し、
かつフェライトの結晶粒径を規制した素材で、仕上げ温
度を９１０℃以上かつ仕上げ合計圧下率を９０％以上の
熱間圧延を行った後、１秒以内に冷却を開始し、３０℃
／Ｓ以上の冷速で６５０℃まで冷却して巻取り、高平均
ｒ値を有する熱延鋼板を得る。 【効果】 平均ｒ値の高い熱延鋼板を安価に製造でき、
熱延の負荷、トラブルを回避できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コンプレッサー容器
や、冷薄相当材などの絞り性、加工性を要求される品質
の高い熱延鋼板およびその製造方法に関するものであ
る。
や、冷薄相当材などの絞り性、加工性を要求される品質
の高い熱延鋼板およびその製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱延鋼板は冷延鋼板と比べると、
絞り性に劣ることがよく知られている。このため、熱延
鋼材の絞り性を向上させるために、様々な方法が提案さ
れている。例えば、特開昭６１−３８４４号公報では、
γ域での大圧下圧延を行った後、温間潤滑圧延によって
平均ｒ値を向上させる方法がある。この例は、これまで
に提案された一例にすぎないが、従来の方法は、いずれ
も大圧下圧延、温間圧延、潤滑圧延など圧延工程に大き
な負担を加えるものであり、現状の製造ラインで製造す
るためには、ラインの改造や、焼鈍工程の設置など大掛
かりな改造が必要であった。
絞り性に劣ることがよく知られている。このため、熱延
鋼材の絞り性を向上させるために、様々な方法が提案さ
れている。例えば、特開昭６１−３８４４号公報では、
γ域での大圧下圧延を行った後、温間潤滑圧延によって
平均ｒ値を向上させる方法がある。この例は、これまで
に提案された一例にすぎないが、従来の方法は、いずれ
も大圧下圧延、温間圧延、潤滑圧延など圧延工程に大き
な負担を加えるものであり、現状の製造ラインで製造す
るためには、ラインの改造や、焼鈍工程の設置など大掛
かりな改造が必要であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、大掛かりな
設備改造を行うこともなく、現状の設備で絞り性の高い
熱延鋼板を製造する方法を提供することを目的とする。
設備改造を行うこともなく、現状の設備で絞り性の高い
熱延鋼板を製造する方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明鋼板は、重量％で、Ｃ≦０．００２５％、Ｐ≦
０．００５％、Ｎ≦０．００３％、Ｍｎ：０．０５〜
０．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．０７％、Ｓｉ≦
０．０３％で、その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦
Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１０ppm を満足し、かつフェライト
の結晶粒径がＧＳＮＯ（結晶粒度番号）で７番以上であ
る深絞り性に優れた熱延鋼板であり、その製造方法は、
重量％で、Ｃ≦０．００２５％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ
≦０．００３％、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、Ａｌ：
０．００５〜０．０７％、Ｓｉ≦０．０３％で、その他
不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１
０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０℃、仕上
げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、圧延後１秒以内に
冷却を開始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で、６５０℃以下
まで冷却し、その後巻取ることを特徴とする深絞り性に
優れた熱延鋼板の製造方法である。上記熱延鋼板を得る
には、ベルト式薄スラブ連鋳機で鋳造したスラブを用い
て製造することもできる。
の本発明鋼板は、重量％で、Ｃ≦０．００２５％、Ｐ≦
０．００５％、Ｎ≦０．００３％、Ｍｎ：０．０５〜
０．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．０７％、Ｓｉ≦
０．０３％で、その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦
Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１０ppm を満足し、かつフェライト
の結晶粒径がＧＳＮＯ（結晶粒度番号）で７番以上であ
る深絞り性に優れた熱延鋼板であり、その製造方法は、
重量％で、Ｃ≦０．００２５％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ
≦０．００３％、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、Ａｌ：
０．００５〜０．０７％、Ｓｉ≦０．０３％で、その他
不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１
０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０℃、仕上
げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、圧延後１秒以内に
冷却を開始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で、６５０℃以下
まで冷却し、その後巻取ることを特徴とする深絞り性に
優れた熱延鋼板の製造方法である。上記熱延鋼板を得る
には、ベルト式薄スラブ連鋳機で鋳造したスラブを用い
て製造することもできる。
【０００５】
【作用】発明者等は、平均ｒ値１．０以上の高平均ｒ値
熱延鋼板を現状の設備で製造することを目標とした。ま
た、その他の特性値としても、肌荒れ、２次加工割れが
なく、延性が高い材料を得ることを目標基準とした。こ
のため伸びは５０％以上、フェライトの結晶粒度番号は
７番以上の材料を検討した。まず第１の実験として、高
延性を得るために様々な実験を繰り返して、それぞれの
元素の影響について調査を行った。それによると、何れ
の元素も低減するほど延性が向上することが判明した。
この中でも特にＣ，Ｎ，Ｐ，Ｓの影響が大きく、同時に
結晶粒径への影響が大きいことが判明した（図１，２参
照）。しかし、含まれる成分が極めて低い鋼材では、通
常の熱延条件下では全伸びが５５％以上で、かつフェラ
イトのＧＳＮＯが７番以上を共に満足することはできな
いことが判明した。
熱延鋼板を現状の設備で製造することを目標とした。ま
た、その他の特性値としても、肌荒れ、２次加工割れが
なく、延性が高い材料を得ることを目標基準とした。こ
のため伸びは５０％以上、フェライトの結晶粒度番号は
７番以上の材料を検討した。まず第１の実験として、高
延性を得るために様々な実験を繰り返して、それぞれの
元素の影響について調査を行った。それによると、何れ
の元素も低減するほど延性が向上することが判明した。
この中でも特にＣ，Ｎ，Ｐ，Ｓの影響が大きく、同時に
結晶粒径への影響が大きいことが判明した（図１，２参
照）。しかし、含まれる成分が極めて低い鋼材では、通
常の熱延条件下では全伸びが５５％以上で、かつフェラ
イトのＧＳＮＯが７番以上を共に満足することはできな
いことが判明した。
【０００６】そこで、第２の実験として第１の実験条件
に大圧下圧延、圧延直後急冷の条件を加えて結晶粒径
と、伸びの関係を調査した。その結果、この２つの条件
を付加することによって、延性をほぼ確保しながら肌荒
れを発生させない程度の結晶粒径が得られることを確認
した（図２参照）。さらに、高純鋼になると、固溶する
Ｃ，Ｎの量が少なくなり、粒界強化の役割を果たさなく
なるため、２次加工割れが発生し易くなる。しかし、多
くの実験結果を整理し直してみると、Ｐを低下させた鋼
材は、２次加工割れの発生が少ないことが判明した。
に大圧下圧延、圧延直後急冷の条件を加えて結晶粒径
と、伸びの関係を調査した。その結果、この２つの条件
を付加することによって、延性をほぼ確保しながら肌荒
れを発生させない程度の結晶粒径が得られることを確認
した（図２参照）。さらに、高純鋼になると、固溶する
Ｃ，Ｎの量が少なくなり、粒界強化の役割を果たさなく
なるため、２次加工割れが発生し易くなる。しかし、多
くの実験結果を整理し直してみると、Ｐを低下させた鋼
材は、２次加工割れの発生が少ないことが判明した。
【０００７】以上の実験結果をもとに、本発明の構成範
囲を決定した。その詳細な構成条件は、次の通りであ
る。Ｃは、延性に大きな影響を及ぼす。生成する、セメ
ンタイト、フェライト結晶粒中の固溶Ｃなど、何れも延
性を低下させる。従って本発明において、Ｃ量は、２５
ppm 以下とした。これは、できる限り延性を向上させる
ためで、これ以上のＣ量では目標とした高い伸び、５５
％以上が安定に得られないためである。Ｎも延性への影
響は大きく、Ｃと同様に生成する窒化物、固溶Ｎなどは
延性を劣化させる。そこでＮ量は３０ppm 以下に規制し
た。
囲を決定した。その詳細な構成条件は、次の通りであ
る。Ｃは、延性に大きな影響を及ぼす。生成する、セメ
ンタイト、フェライト結晶粒中の固溶Ｃなど、何れも延
性を低下させる。従って本発明において、Ｃ量は、２５
ppm 以下とした。これは、できる限り延性を向上させる
ためで、これ以上のＣ量では目標とした高い伸び、５５
％以上が安定に得られないためである。Ｎも延性への影
響は大きく、Ｃと同様に生成する窒化物、固溶Ｎなどは
延性を劣化させる。そこでＮ量は３０ppm 以下に規制し
た。
【０００８】Ｐについては、延性の向上と、２次加工割
れ発生の低減の理由がある。特に、２次加工割れ防止の
ためには、５０ppm 以下にする必要がある。Ｓｉは、多
量に加えると延性を劣化させるばかりでなく、Ｓｉ−Ｍ
ｎ系の介在物の起因となり、有害になる。このため、本
発明では、延性への影響がなく、有害介在物を生成しな
い条件としてＳｉ≦０．０３％とした。
れ発生の低減の理由がある。特に、２次加工割れ防止の
ためには、５０ppm 以下にする必要がある。Ｓｉは、多
量に加えると延性を劣化させるばかりでなく、Ｓｉ−Ｍ
ｎ系の介在物の起因となり、有害になる。このため、本
発明では、延性への影響がなく、有害介在物を生成しな
い条件としてＳｉ≦０．０３％とした。
【０００９】また、Ａｌは脱酸元素として重要であり、
鋼中の介在物を減少させるために必要である。特に、
０．００５％以下では不十分な脱酸のために介在物が多
量に発生する。しかし、投入しすぎると、コストアップ
さらに圧延工程で生成する析出物の悪影響が心配され
る。従って、その範囲はＡｌ：０．００５〜０．０７％
とした。
鋼中の介在物を減少させるために必要である。特に、
０．００５％以下では不十分な脱酸のために介在物が多
量に発生する。しかし、投入しすぎると、コストアップ
さらに圧延工程で生成する析出物の悪影響が心配され
る。従って、その範囲はＡｌ：０．００５〜０．０７％
とした。
【００１０】本発明のように、延性を高めるためには、
微量で影響の大きい元素を総合的に規制する必要があ
る。鋼中の微量元素であるＣ，Ｎ，Ｐ，Ｓ含有量と全伸
びの関係を図１に、また結晶粒度番号との関係を図２に
示した。本発明では図１で示したように、Ｓを含めた微
量４元素の規制で延性に大きな効果を及ぼすことを確認
した。すなわち、延性向上のための条件として、４０pp
m ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１０ppm が必要である。このと
き、４０ppm 以上としたのは、図２に示すように、これ
未満では大圧下、直後急冷を行っても、ＧＳＮＯで７番
以上の粒径が得られないためであり、また製鋼コストが
高くなるためである。上限を１１０ppm 以下としたの
は、図１で明らかなようにこれ以上では、目標とする全
伸び５５％以上が得られないためである。
微量で影響の大きい元素を総合的に規制する必要があ
る。鋼中の微量元素であるＣ，Ｎ，Ｐ，Ｓ含有量と全伸
びの関係を図１に、また結晶粒度番号との関係を図２に
示した。本発明では図１で示したように、Ｓを含めた微
量４元素の規制で延性に大きな効果を及ぼすことを確認
した。すなわち、延性向上のための条件として、４０pp
m ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１０ppm が必要である。このと
き、４０ppm 以上としたのは、図２に示すように、これ
未満では大圧下、直後急冷を行っても、ＧＳＮＯで７番
以上の粒径が得られないためであり、また製鋼コストが
高くなるためである。上限を１１０ppm 以下としたの
は、図１で明らかなようにこれ以上では、目標とする全
伸び５５％以上が得られないためである。
【００１１】また、本発明において最も重要な成分は、
Ｍｎである。本発明者等は、Ｃ，Ｎ，Ｐが材質に及ぼす
影響を詳細に調査した結果、これらの元素が上記に示し
た範囲内にあるとき、図３に示すように、ある特定のＭ
ｎ添加範囲内で、平均ｒ値が高くなることを発見した。
その範囲は、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％である。本発
明の大きな特徴はこの点にある。すなわち、Ｃ，Ｎ，Ｐ
を極微量成分としたときに、あるＭｎ範囲内において、
平均ｒ値が向上し、熱延鋼板でも平均ｒ値１．０以上が
得られるようになる。
Ｍｎである。本発明者等は、Ｃ，Ｎ，Ｐが材質に及ぼす
影響を詳細に調査した結果、これらの元素が上記に示し
た範囲内にあるとき、図３に示すように、ある特定のＭ
ｎ添加範囲内で、平均ｒ値が高くなることを発見した。
その範囲は、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％である。本発
明の大きな特徴はこの点にある。すなわち、Ｃ，Ｎ，Ｐ
を極微量成分としたときに、あるＭｎ範囲内において、
平均ｒ値が向上し、熱延鋼板でも平均ｒ値１．０以上が
得られるようになる。
【００１２】仕上げ圧延における仕上げ温度を９００℃
以上にするのは、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了させ、
その後生成する変態フェライト粒を整粒の状態に保つた
めである。本発明における成分系で平均ｒ値が向上する
メカニズムについては不明であるが、本発見において
は、粒界に存在すると影響が大きいＣ，Ｎ，Ｐを共に低
減した状態で起こっている現象である。集合組織を形成
する結晶粒は、変態の場合も、再結晶の場合も結晶粒界
の状態の影響が大きい。本発明の構成要因になっている
Ｃ，Ｎ，Ｐの粒界への影響については、次のことがよく
知られている。まず、Ｃ，Ｎについて、α域の圧延で
は、高純鋼の粒界から生成する再結晶フェライトは絞り
性に良好な集合組織を有していることが知られており、
固溶Ｃ，Ｎの存在は、集合組織に悪影響を及ぼすとされ
ている。また、Ｐについての２次加工割れへの影響につ
いて、Ｐは粒界に偏析しやすく、加工割れの一因になる
ことが知られている。これらのことから、純化された結
晶粒界の中に、存在する析出物等が、従来考えられなか
ったような結晶の方位制御を行い、平均ｒ値向上に寄与
した可能性がある。
以上にするのは、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了させ、
その後生成する変態フェライト粒を整粒の状態に保つた
めである。本発明における成分系で平均ｒ値が向上する
メカニズムについては不明であるが、本発見において
は、粒界に存在すると影響が大きいＣ，Ｎ，Ｐを共に低
減した状態で起こっている現象である。集合組織を形成
する結晶粒は、変態の場合も、再結晶の場合も結晶粒界
の状態の影響が大きい。本発明の構成要因になっている
Ｃ，Ｎ，Ｐの粒界への影響については、次のことがよく
知られている。まず、Ｃ，Ｎについて、α域の圧延で
は、高純鋼の粒界から生成する再結晶フェライトは絞り
性に良好な集合組織を有していることが知られており、
固溶Ｃ，Ｎの存在は、集合組織に悪影響を及ぼすとされ
ている。また、Ｐについての２次加工割れへの影響につ
いて、Ｐは粒界に偏析しやすく、加工割れの一因になる
ことが知られている。これらのことから、純化された結
晶粒界の中に、存在する析出物等が、従来考えられなか
ったような結晶の方位制御を行い、平均ｒ値向上に寄与
した可能性がある。
【００１３】仕上げ圧延における仕上げ温度を９１０℃
以上にするのは、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了させ、
その後生成する変態フェライト粒を整粒に保つためであ
る。本発明のように、高純高に近い成分系においては、
変態点は非常に高く、結晶粒の成長も非常に早い。これ
では巻取り条件の規制だけでは安定してＧＳＮＯが７番
以上の微細粒を得ることはできない。従って、圧延、冷
却によって粗大化を防止する必要がある。その条件を詳
細に調査した結果、仕上げ圧延の合計圧下率を９０％以
上、かつ圧延直後１秒以内に冷速３０℃／Ｓ以上で６５
０℃以下まで冷却し、その後巻取って、γ粒径を細粒化
させ、変態フェライト粒の成長を極力抑制する必要があ
る。以上の本発明条件の鋼板は、高平均ｒ値で、高加工
性、かつ２次加工割れの発生しない極めて高品質な熱延
鋼板である。
以上にするのは、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了させ、
その後生成する変態フェライト粒を整粒に保つためであ
る。本発明のように、高純高に近い成分系においては、
変態点は非常に高く、結晶粒の成長も非常に早い。これ
では巻取り条件の規制だけでは安定してＧＳＮＯが７番
以上の微細粒を得ることはできない。従って、圧延、冷
却によって粗大化を防止する必要がある。その条件を詳
細に調査した結果、仕上げ圧延の合計圧下率を９０％以
上、かつ圧延直後１秒以内に冷速３０℃／Ｓ以上で６５
０℃以下まで冷却し、その後巻取って、γ粒径を細粒化
させ、変態フェライト粒の成長を極力抑制する必要があ
る。以上の本発明条件の鋼板は、高平均ｒ値で、高加工
性、かつ２次加工割れの発生しない極めて高品質な熱延
鋼板である。
【００１４】
【実施例】表１に出鋼成分、表２に圧延条件とその材質
結果の実施例を示す。本発明条件内で製造したＮｏ．１
からＮｏ．８までのテスト材のうち、本発明成分範囲内
のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、圧延後の鋼板の材質は、目標の結
晶粒度番号、伸びを保っており、２次加工割れも発生し
なかった。しかし、Ｍｎ量が多いＥ材、Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
量が多いＨ材は、伸びが目標に達しなかった。また、Ｐ
量が多いＦ材は、２次加工割れが発生した。Ｃ＋Ｎ＋Ｐ
＋Ｓが少な過ぎるＧ材は、伸びは高いものの結晶粒が大
きくなり過ぎて、加工後に肌荒れが発生した。さらに、
Ｍｎが多過ぎるＥ材、少な過ぎるＧ材、Ｐの多いＦ材、
Ｃ，Ｎの多いＨ材は何れも平均ｒ値は低く、目標の１．
０に達しなかった。
結果の実施例を示す。本発明条件内で製造したＮｏ．１
からＮｏ．８までのテスト材のうち、本発明成分範囲内
のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、圧延後の鋼板の材質は、目標の結
晶粒度番号、伸びを保っており、２次加工割れも発生し
なかった。しかし、Ｍｎ量が多いＥ材、Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
量が多いＨ材は、伸びが目標に達しなかった。また、Ｐ
量が多いＦ材は、２次加工割れが発生した。Ｃ＋Ｎ＋Ｐ
＋Ｓが少な過ぎるＧ材は、伸びは高いものの結晶粒が大
きくなり過ぎて、加工後に肌荒れが発生した。さらに、
Ｍｎが多過ぎるＥ材、少な過ぎるＧ材、Ｐの多いＦ材、
Ｃ，Ｎの多いＨ材は何れも平均ｒ値は低く、目標の１．
０に達しなかった。
【００１５】次に、同じＡ材を用いて、製造条件につい
て調べたＮｏ．９からＮｏ．１４では、仕上げ温度が低
過ぎたＮｏ．９、仕上げ圧下率が低過ぎたＮｏ．１０、
冷却開始時間が長過ぎたＮｏ．１１、冷速が遅過ぎたＮ
ｏ．１２、冷却停止温度が高過ぎたＮｏ．１３は、伸
び、平均ｒ値などを満足するものの、何れも結晶粒が粗
大となり、肌荒れが発生した。なお、表２の３′，３″
は、薄スラブ連鋳機で鋳造した各鋳造厚５０mmと８０mm
のスラブをＤＲ（直接圧延）した場合であり、材質結果
は良好であった。
て調べたＮｏ．９からＮｏ．１４では、仕上げ温度が低
過ぎたＮｏ．９、仕上げ圧下率が低過ぎたＮｏ．１０、
冷却開始時間が長過ぎたＮｏ．１１、冷速が遅過ぎたＮ
ｏ．１２、冷却停止温度が高過ぎたＮｏ．１３は、伸
び、平均ｒ値などを満足するものの、何れも結晶粒が粗
大となり、肌荒れが発生した。なお、表２の３′，３″
は、薄スラブ連鋳機で鋳造した各鋳造厚５０mmと８０mm
のスラブをＤＲ（直接圧延）した場合であり、材質結果
は良好であった。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】本発明による鋼板は、熱延鋼板で高い深
絞り性を有し、冷延鋼板並の特性を安価に製造すること
が可能である。また、主として成分規制で製造するた
め、熱延への負荷は小さく、トラブルなく製造すること
が可能である。
絞り性を有し、冷延鋼板並の特性を安価に製造すること
が可能である。また、主として成分規制で製造するた
め、熱延への負荷は小さく、トラブルなく製造すること
が可能である。
【図１】鋼中のＣ＋Ｎ＋Ｓ＋Ｐ含有量と全伸びの関係を
示す図。
示す図。
【図２】鋼中のＣ＋Ｎ＋Ｓ＋Ｐ含有量と結晶粒度番号の
関係を示す図。
関係を示す図。
【図３】鋼中のＭｎ含有量と平均ｒ値の関係を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％ Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％、 その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足し、かつフェライトの結晶粒径がＧ
ＳＮＯ（結晶粒度番号）で７番以上である深絞り性に優
れた熱延鋼板。 - 【請求項２】 ベルト式薄スラブ連鋳機で鋳造した薄ス
ラブを用いて製造することを特徴とする請求項１記載の
深絞り性に優れた熱延鋼板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％、 その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、圧延後１
秒以内に冷却を開始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で、６５
０℃以下まで冷却し、その後巻取ることを特徴とする深
絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 ベルト式薄スラブ連鋳機で鋳造した薄ス
ラブを用いることを特徴とする請求項３記載の深絞り性
に優れた熱延鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-44114 | 1992-02-28 | ||
| JP4411492 | 1992-02-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05302146A true JPH05302146A (ja) | 1993-11-16 |
Family
ID=12682580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28647792A Withdrawn JPH05302146A (ja) | 1992-02-28 | 1992-10-23 | 深絞り性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05302146A (ja) |
-
1992
- 1992-10-23 JP JP28647792A patent/JPH05302146A/ja not_active Withdrawn
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