JP2619182B2 - 耐２次加工割れに優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐２次加工割れに優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コンプレッサー容器な
ど成形時に絞り性を要求され、また異方性が小さい材料
であり、さらに冷延鋼板の代替としても使用可能な熱延
鋼板およびその製造方法に関するものである。
ど成形時に絞り性を要求され、また異方性が小さい材料
であり、さらに冷延鋼板の代替としても使用可能な熱延
鋼板およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板と
比べると劣るが、板厚が厚い材料は冷延で加工性を造り
込むことが難しいために絞り性を補うため高延性を有す
る熱延鋼板が用いられていた。しかし、従来の方法にお
いて熱延鋼板の絞り性を向上させるには限度があるた
め、高加工用製品には使用できなかった。また、延性の
高い熱延鋼板を補う場合でも、結晶粒径が大きい場合に
は、加工後に肌荒れを生じ、問題になっていた。さら
に、成形を行う際には、２次加工割れが生じるおそれが
あるために、Ｂを添加して粒界を強化し、割れを防止し
ていた。
比べると劣るが、板厚が厚い材料は冷延で加工性を造り
込むことが難しいために絞り性を補うため高延性を有す
る熱延鋼板が用いられていた。しかし、従来の方法にお
いて熱延鋼板の絞り性を向上させるには限度があるた
め、高加工用製品には使用できなかった。また、延性の
高い熱延鋼板を補う場合でも、結晶粒径が大きい場合に
は、加工後に肌荒れを生じ、問題になっていた。さら
に、成形を行う際には、２次加工割れが生じるおそれが
あるために、Ｂを添加して粒界を強化し、割れを防止し
ていた。
【０００３】成形が可能になった後の課題は、成形によ
って発生する無駄を減らし歩留まりを向上させることで
ある。すなわち、コンプレッサーカバー等を成形する際
に、異方性が大きい材料を用いると、イヤリングが発生
し、切断切り捨ての量が多くなり、これを見込んでブラ
ンクするために広幅の鋼板が必要となり、大きな無駄が
生じていた。しかし、Ｂを添加した材料は、基本的にイ
ヤリングを高くするために、２次加工割れ防止と小さい
異方性を両立することは難しい。
って発生する無駄を減らし歩留まりを向上させることで
ある。すなわち、コンプレッサーカバー等を成形する際
に、異方性が大きい材料を用いると、イヤリングが発生
し、切断切り捨ての量が多くなり、これを見込んでブラ
ンクするために広幅の鋼板が必要となり、大きな無駄が
生じていた。しかし、Ｂを添加した材料は、基本的にイ
ヤリングを高くするために、２次加工割れ防止と小さい
異方性を両立することは難しい。
【０００４】これらを解決するために、特開平２−２０
９４２４号公報では、極低Ｐにすることで両立を計り、
巻取り温度を５５０〜６５０℃にすることで結晶粒径の
制御を行っている。しかし、現在、材料への要求はさら
に厳しくなっており、高延性でかつ深絞り性を持ち、肌
荒れ等の表面欠陥が発生しないものを求めており現状で
はすべてを満足する鋼材について提示したものはない。
９４２４号公報では、極低Ｐにすることで両立を計り、
巻取り温度を５５０〜６５０℃にすることで結晶粒径の
制御を行っている。しかし、現在、材料への要求はさら
に厳しくなっており、高延性でかつ深絞り性を持ち、肌
荒れ等の表面欠陥が発生しないものを求めており現状で
はすべてを満足する鋼材について提示したものはない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の欠点
を補って２次加工性に優れ、異方性が小さく、肌荒れが
生じず、かつ深絞り性に優れた熱延鋼板を提供すると共
に、該鋼板を大掛かりな設備改造を行うことなく、現状
の設備で製造する方法を提供することを目的とするもの
である。
を補って２次加工性に優れ、異方性が小さく、肌荒れが
生じず、かつ深絞り性に優れた熱延鋼板を提供すると共
に、該鋼板を大掛かりな設備改造を行うことなく、現状
の設備で製造する方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明において、上記目
的を達成するための鋼板は、 （１）重量％で、Ｃ≦０．００２５％、Ｐ≦０．００５
％、Ｎ≦０．００３％、Ｓ≦０．００４％、Ｍｎ≦０．
０５〜０．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．０７％、Ｓ
ｉ≦０．０３％で、その他不可避的元素を含み、４０pp
m ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１０ppm を満足し、かつフェラ
イトの結晶粒径がＧＳＮＯ（結晶粒度番号）で６．５番
以上である耐２次加工割れに優れ、異方性の小さい深絞
り用熱延鋼板であり、その製造方法は、上記成分の鋼片
を （２）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延し、５００〜６
００℃で巻取ることを特徴とする耐２次加工割れに優
れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法を
基本発明とし、 （３）仕上げ温度≧９１０℃で、仕上げ合計圧下率≧９
０％で熱間圧延し、その後５００〜６００℃で巻取るこ
と、 （４）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延し、圧延終了後
１秒以内に冷却を開始し、５００〜６００℃で巻取るこ
と、 （５）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０
％で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し、
５００〜６００℃で巻取ること、 （６）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延した後、３０℃
／Ｓ以上の冷速で６５０℃以下まで冷却し、その後巻取
ること、 （７）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０
％で熱間圧延し、３０℃／Ｓ以上の冷速で６５０℃以下
まで冷却し、その後巻取ること、 （８）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延し、圧延終了後
１秒以内に冷却を開始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で６５
０℃以下まで冷却し、その後巻取ること、 （９）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０
％で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し、
３０℃／Ｓ以上の冷速で６５０℃以下まで冷却し、その
後巻取ることを特徴とする耐２次加工割れに優れ、異方
性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法である。 （10）また、上記各項の発明は熱延鋼板を得るのにベル
ト式薄スラブ連鋳機で鋳造した薄スラブを用いて製造す
ることもできる。
的を達成するための鋼板は、 （１）重量％で、Ｃ≦０．００２５％、Ｐ≦０．００５
％、Ｎ≦０．００３％、Ｓ≦０．００４％、Ｍｎ≦０．
０５〜０．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．０７％、Ｓ
ｉ≦０．０３％で、その他不可避的元素を含み、４０pp
m ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１０ppm を満足し、かつフェラ
イトの結晶粒径がＧＳＮＯ（結晶粒度番号）で６．５番
以上である耐２次加工割れに優れ、異方性の小さい深絞
り用熱延鋼板であり、その製造方法は、上記成分の鋼片
を （２）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延し、５００〜６
００℃で巻取ることを特徴とする耐２次加工割れに優
れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法を
基本発明とし、 （３）仕上げ温度≧９１０℃で、仕上げ合計圧下率≧９
０％で熱間圧延し、その後５００〜６００℃で巻取るこ
と、 （４）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延し、圧延終了後
１秒以内に冷却を開始し、５００〜６００℃で巻取るこ
と、 （５）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０
％で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し、
５００〜６００℃で巻取ること、 （６）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延した後、３０℃
／Ｓ以上の冷速で６５０℃以下まで冷却し、その後巻取
ること、 （７）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０
％で熱間圧延し、３０℃／Ｓ以上の冷速で６５０℃以下
まで冷却し、その後巻取ること、 （８）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延し、圧延終了後
１秒以内に冷却を開始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で６５
０℃以下まで冷却し、その後巻取ること、 （９）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０
％で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し、
３０℃／Ｓ以上の冷速で６５０℃以下まで冷却し、その
後巻取ることを特徴とする耐２次加工割れに優れ、異方
性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法である。 （10）また、上記各項の発明は熱延鋼板を得るのにベル
ト式薄スラブ連鋳機で鋳造した薄スラブを用いて製造す
ることもできる。
【０００７】
【作用】本発明において、発明者等は、高加工性を得る
ため特性値として、全伸び５５％以上を、平均ｒ値１．
０以上、Δｒ値が０．１以下であり、肌荒れを発生をさ
せないためのフェライトの結晶粒度番号としてのＧＳＮ
Ｏを６．５番以上とし、かつ２次加工割れを発生させな
いこと目標として実験を開始した。肌荒れを生じないた
めの結晶粒度番号は、通常の熱延鋼板においては、好ま
しくは７．０以上が必要であるが、平均ｒ値、異方性、
延性とも良好な材料では、ＧＳＮＯを６．５番でも十分
な製品価値を有す。まず第１の実験として、高延性を得
るために様々な実験を繰り返して、それぞれの元素の影
響について調査を行った。それによると、何れの元素も
低減するほど延性が向上することが判明した。この中で
も特にＣ，Ｎ，Ｐ，Ｓの影響が大きく、同時に結晶粒径
への影響が大きいことが判明した（図１，２参照）。し
かし、含まれる成分が極めて低い鋼材では、通常の熱延
条件下では全伸びが５５％以上でフェライトのＧＳＮＯ
が６．５番以上を共に満足することはできないことが判
明した。
ため特性値として、全伸び５５％以上を、平均ｒ値１．
０以上、Δｒ値が０．１以下であり、肌荒れを発生をさ
せないためのフェライトの結晶粒度番号としてのＧＳＮ
Ｏを６．５番以上とし、かつ２次加工割れを発生させな
いこと目標として実験を開始した。肌荒れを生じないた
めの結晶粒度番号は、通常の熱延鋼板においては、好ま
しくは７．０以上が必要であるが、平均ｒ値、異方性、
延性とも良好な材料では、ＧＳＮＯを６．５番でも十分
な製品価値を有す。まず第１の実験として、高延性を得
るために様々な実験を繰り返して、それぞれの元素の影
響について調査を行った。それによると、何れの元素も
低減するほど延性が向上することが判明した。この中で
も特にＣ，Ｎ，Ｐ，Ｓの影響が大きく、同時に結晶粒径
への影響が大きいことが判明した（図１，２参照）。し
かし、含まれる成分が極めて低い鋼材では、通常の熱延
条件下では全伸びが５５％以上でフェライトのＧＳＮＯ
が６．５番以上を共に満足することはできないことが判
明した。
【０００８】そこで、第２の実験として第１の実験条件
に大圧下圧延、圧延直後急冷の条件を加えて結晶粒径
と、伸びの関係を調査した。その結果、この２つの条件
を付加することによって、延性をほぼ確保しながら肌荒
れを発生させない程度の結晶粒径が得られることを確認
した（図１，２参照）。
に大圧下圧延、圧延直後急冷の条件を加えて結晶粒径
と、伸びの関係を調査した。その結果、この２つの条件
を付加することによって、延性をほぼ確保しながら肌荒
れを発生させない程度の結晶粒径が得られることを確認
した（図１，２参照）。
【０００９】さらに、高純鋼になると、固溶するＣ，Ｎ
の量が少なくなり、粒界強化の役割を果たさなくなるた
め、２次加工割れが発生し易くなる。しかし、多くの実
験結果を整理し直してみると、Ｐを低下させた鋼材は、
２次加工割れの発生が少ないことが判明した。また、図
３に示すように、異方性への影響は、Ｓの影響が大き
く、高純鋼をベースとして０．１以下のΔｒ値を得るた
めには、鋼中のＳ量を規制する必要があることがわかっ
た。
の量が少なくなり、粒界強化の役割を果たさなくなるた
め、２次加工割れが発生し易くなる。しかし、多くの実
験結果を整理し直してみると、Ｐを低下させた鋼材は、
２次加工割れの発生が少ないことが判明した。また、図
３に示すように、異方性への影響は、Ｓの影響が大き
く、高純鋼をベースとして０．１以下のΔｒ値を得るた
めには、鋼中のＳ量を規制する必要があることがわかっ
た。
【００１０】以上の実験結果をもとに、本発明の構成範
囲を決定した。その詳細な構成条件は、次の通りであ
る。Ｃは、延性に大きな影響を及ぼす。生成する、セメ
ンタイト、フェライト結晶粒中の固溶Ｃなど、何れも延
性を低下させる。従って本発明において、Ｃ量は、２５
ppm 以下とした。これは、できる限り延性を向上させる
ためで、これ以上のＣ量では目標とした高い伸び、５５
％以上が安定に得られないためである。Ｎも延性への影
響は大きく、Ｃと同様に生成する窒化物、固溶Ｎなどは
延性を劣化させる。そこでＮ量は３０ppm 以下に規制し
た。Ｐについては、延性の向上と、２次加工割れ発生の
低減の理由がある。特に、２次加工割れ防止のために
は、５０ppm 以下にする必要がある。
囲を決定した。その詳細な構成条件は、次の通りであ
る。Ｃは、延性に大きな影響を及ぼす。生成する、セメ
ンタイト、フェライト結晶粒中の固溶Ｃなど、何れも延
性を低下させる。従って本発明において、Ｃ量は、２５
ppm 以下とした。これは、できる限り延性を向上させる
ためで、これ以上のＣ量では目標とした高い伸び、５５
％以上が安定に得られないためである。Ｎも延性への影
響は大きく、Ｃと同様に生成する窒化物、固溶Ｎなどは
延性を劣化させる。そこでＮ量は３０ppm 以下に規制し
た。Ｐについては、延性の向上と、２次加工割れ発生の
低減の理由がある。特に、２次加工割れ防止のために
は、５０ppm 以下にする必要がある。
【００１１】Ｓについては、本発明において最も重要な
要件の１つであり、図３で示すように上記範囲内の極低
Ｃ，Ｎ，Ｐ中においては、Ｓ量が高いと、異方性が高く
なり、Δｒ値０．１以下にするためには、４０ppm 以下
にする必要がある。また、本発明においてもう１つ重要
な成分は、Ｍｎである。本発明者等は、Ｃ，Ｎ，Ｐが材
質に及ぼす影響を詳細に調査した結果、これらの元素が
上記に示した範囲内にあるとき、図４に示すように、あ
る特定のＭｎ添加範囲内で、平均ｒ値が高くなることを
発見した。その範囲は、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％で
ある。本発明の大きな特徴はこの点にある。すなわち、
Ｃ，Ｎ，Ｐを極微量成分としたときに、あるＭｎ範囲内
において、平均ｒ値が向上し、熱延鋼板でも平均ｒ値
１．０以上が得られるようになる点である。
要件の１つであり、図３で示すように上記範囲内の極低
Ｃ，Ｎ，Ｐ中においては、Ｓ量が高いと、異方性が高く
なり、Δｒ値０．１以下にするためには、４０ppm 以下
にする必要がある。また、本発明においてもう１つ重要
な成分は、Ｍｎである。本発明者等は、Ｃ，Ｎ，Ｐが材
質に及ぼす影響を詳細に調査した結果、これらの元素が
上記に示した範囲内にあるとき、図４に示すように、あ
る特定のＭｎ添加範囲内で、平均ｒ値が高くなることを
発見した。その範囲は、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％で
ある。本発明の大きな特徴はこの点にある。すなわち、
Ｃ，Ｎ，Ｐを極微量成分としたときに、あるＭｎ範囲内
において、平均ｒ値が向上し、熱延鋼板でも平均ｒ値
１．０以上が得られるようになる点である。
【００１２】Ｓｉは、多量に加えると延性を劣化させる
ばかりでなく、Ｓｉ−Ｍｎ系の介在物の起因となり、有
害になる。このため、本発明では、延性への影響がな
く、有害介在物を生成しない条件としてＳｉ≦０．０３
％とした。また、Ａｌは脱酸元素として重要であり、鋼
中の介在物を減少させるために必要である。特に、０．
００５％以下では不十分な脱酸のために介在物が多量に
発生する。しかし、投入しすぎると、コストアップさら
に圧延工程で生成する析出物の悪影響が心配される。従
って、その範囲はＡｌ：０．００５〜０．０７％とし
た。
ばかりでなく、Ｓｉ−Ｍｎ系の介在物の起因となり、有
害になる。このため、本発明では、延性への影響がな
く、有害介在物を生成しない条件としてＳｉ≦０．０３
％とした。また、Ａｌは脱酸元素として重要であり、鋼
中の介在物を減少させるために必要である。特に、０．
００５％以下では不十分な脱酸のために介在物が多量に
発生する。しかし、投入しすぎると、コストアップさら
に圧延工程で生成する析出物の悪影響が心配される。従
って、その範囲はＡｌ：０．００５〜０．０７％とし
た。
【００１３】本発明のように、高い延性を得る材料を造
り込むためには、微量で影響の大きい元素を総合的に規
制する必要がある。本発明では図１で示すように、微量
４元素の規制で延性に大きな効果を及ぼすことを確認し
た。すなわち、延性向上のための条件として、４０ppm
≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１０ppm が必要である。このと
き、４０ppm 以上としたのは、図２に示すように、これ
未満では大圧下、直後急冷を行っても、ＧＳＮＯで６．
５番以上の粒径が得られないためであり、また製鋼コス
トが高くなるためである。上限を１１０ppm 以下とした
のは、図１で明らかなようにこれ以上では、目標とする
全伸び５５％以上が得られないためである。
り込むためには、微量で影響の大きい元素を総合的に規
制する必要がある。本発明では図１で示すように、微量
４元素の規制で延性に大きな効果を及ぼすことを確認し
た。すなわち、延性向上のための条件として、４０ppm
≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１１０ppm が必要である。このと
き、４０ppm 以上としたのは、図２に示すように、これ
未満では大圧下、直後急冷を行っても、ＧＳＮＯで６．
５番以上の粒径が得られないためであり、また製鋼コス
トが高くなるためである。上限を１１０ppm 以下とした
のは、図１で明らかなようにこれ以上では、目標とする
全伸び５５％以上が得られないためである。
【００１４】本発明における成分系で平均ｒ値が向上す
るメカニズムについては不明であるが、本発見において
は、粒界に存在すると影響が大きいＣ，Ｎ，Ｐを共に低
減した状態で起こっている現象である。集合組織を形成
する結晶粒は、変態の場合も、再結晶の場合も結晶粒界
の状態の影響が大きい。本発明の構成要因になっている
Ｃ，Ｎ，Ｐの粒界への影響については、次のことがよく
知られている。まず、Ｃ，Ｎについて、α域の圧延で
は、高純鋼の粒界から生成する再結晶フェライトは絞り
性に良好な集合組織を有していることが知られており、
固溶Ｃ，Ｎの存在は、集合組織に悪影響を及ぼすとされ
ている。また、Ｐについての２次加工割れへの影響につ
いて、Ｐは粒界に偏析しやすく、加工割れの一因になる
ことが知られている。これらのことから、純化された結
晶粒界の中に、存在する析出物等が、従来考えられなか
ったような結晶の方位制御を行って、平均ｒ値の向上に
寄与した可能性がある。
るメカニズムについては不明であるが、本発見において
は、粒界に存在すると影響が大きいＣ，Ｎ，Ｐを共に低
減した状態で起こっている現象である。集合組織を形成
する結晶粒は、変態の場合も、再結晶の場合も結晶粒界
の状態の影響が大きい。本発明の構成要因になっている
Ｃ，Ｎ，Ｐの粒界への影響については、次のことがよく
知られている。まず、Ｃ，Ｎについて、α域の圧延で
は、高純鋼の粒界から生成する再結晶フェライトは絞り
性に良好な集合組織を有していることが知られており、
固溶Ｃ，Ｎの存在は、集合組織に悪影響を及ぼすとされ
ている。また、Ｐについての２次加工割れへの影響につ
いて、Ｐは粒界に偏析しやすく、加工割れの一因になる
ことが知られている。これらのことから、純化された結
晶粒界の中に、存在する析出物等が、従来考えられなか
ったような結晶の方位制御を行って、平均ｒ値の向上に
寄与した可能性がある。
【００１５】仕上げ圧延における仕上げ温度を９１０℃
以上にするのは、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了させ、
その後生成する変態フェライト粒を整粒の状態に保つた
めである。また、巻き取り温度を５００〜６００℃に規
制したのは、結晶粒を細粒に保つためである。しかし、
本発明のように、高純鋼に近い成分系においては、変態
点は非常に高く、結晶粒の成長も非常に早い。これでは
巻取り条件の規制だけでは安定してＧＳＮＯで６．５番
以上の微細粒を得ることはできない場合がある。そのよ
うな場合には、圧延、冷却を利用し、条件を組み合わせ
ることによって粗大化を防止することが好ましい。その
条件を詳細に調査した結果、仕上げ圧延の合計圧下率を
９０％以上、圧延直後１秒以内の冷却開始、冷速３０℃
／Ｓ以上で６５０℃以下まで冷却することが効果的で、
全てを同時に使った場合が最も有効であることはいうま
でもない。以上の本発明条件の鋼板は、高平均ｒ値で、
異方性が少なく、高加工性、かつ２次加工割れの発生し
ない極めて高品質な熱延鋼板であった。
以上にするのは、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了させ、
その後生成する変態フェライト粒を整粒の状態に保つた
めである。また、巻き取り温度を５００〜６００℃に規
制したのは、結晶粒を細粒に保つためである。しかし、
本発明のように、高純鋼に近い成分系においては、変態
点は非常に高く、結晶粒の成長も非常に早い。これでは
巻取り条件の規制だけでは安定してＧＳＮＯで６．５番
以上の微細粒を得ることはできない場合がある。そのよ
うな場合には、圧延、冷却を利用し、条件を組み合わせ
ることによって粗大化を防止することが好ましい。その
条件を詳細に調査した結果、仕上げ圧延の合計圧下率を
９０％以上、圧延直後１秒以内の冷却開始、冷速３０℃
／Ｓ以上で６５０℃以下まで冷却することが効果的で、
全てを同時に使った場合が最も有効であることはいうま
でもない。以上の本発明条件の鋼板は、高平均ｒ値で、
異方性が少なく、高加工性、かつ２次加工割れの発生し
ない極めて高品質な熱延鋼板であった。
【００１６】
【実施例】表１に出鋼成分、表２に圧延条件とその材質
結果の実施例を示す。本発明条件内で製造したＮｏ．１
からＮｏ．９までのテスト材のうち、本発明成分範囲内
のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、圧延後の鋼板の材質は、目標の結
晶粒度番号、伸び、平均ｒ値、Δｒ値を保っており、２
次加工割れも発生しなかった。しかし、Ｍｎ量が多いＦ
材、Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ量が多いＩ材は、伸びが目標に達し
なかった。また、Ｐ量が多いＧ材は、２次加工割れが発
生した。Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓが少な過ぎるＨ材は、伸びは高
いものの結晶粒が大きくなり過ぎて、加工後に肌荒れが
発生した。また、Ｓ量、Ｐ量が多いＥ，Ｇ，Ｉ材はΔｒ
値が目標に達しなかった。さらに、Ｍｎ量が適量でなか
ったＦ，Ｈ材、Ｐ量が多いＧ材、Ｃ，Ｎ量が多いＩ材は
平均ｒ値は低く、目標の１．０に達しなかった。
結果の実施例を示す。本発明条件内で製造したＮｏ．１
からＮｏ．９までのテスト材のうち、本発明成分範囲内
のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、圧延後の鋼板の材質は、目標の結
晶粒度番号、伸び、平均ｒ値、Δｒ値を保っており、２
次加工割れも発生しなかった。しかし、Ｍｎ量が多いＦ
材、Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ量が多いＩ材は、伸びが目標に達し
なかった。また、Ｐ量が多いＧ材は、２次加工割れが発
生した。Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓが少な過ぎるＨ材は、伸びは高
いものの結晶粒が大きくなり過ぎて、加工後に肌荒れが
発生した。また、Ｓ量、Ｐ量が多いＥ，Ｇ，Ｉ材はΔｒ
値が目標に達しなかった。さらに、Ｍｎ量が適量でなか
ったＦ，Ｈ材、Ｐ量が多いＧ材、Ｃ，Ｎ量が多いＩ材は
平均ｒ値は低く、目標の１．０に達しなかった。
【００１７】次に、同じＡ材を用いて、製造条件につい
て調べたＮｏ．１０からＮｏ．１５では、重要な要件で
ある仕上げ温度、冷却停止温度が本発明条件を満たさな
かったＮｏ．１０，Ｎｏ．１４は、結晶粒が大き過ぎて
大きな肌荒れを発生させた。Ｎｏ．１１，１２，１３
は、仕上げ終了温度、冷却停止温度を満足したため、圧
下率、冷却開始時間、冷速が満足してなくても、何とか
結晶粒度番号６．５番を確保し、目標を達成できた。全
ての条件を満たしたＮｏ．１５、およびＮｏ．１は、結
晶粒度番号も７．５番と細粒であり、非常に良好な材料
が得られた。なお、表２の３′，３″は、鋳造厚５０m
m，８０mmの薄スラブ連鋳機で鋳造したスラブをＤＲ
（直接圧延）した場合であり、材質特性は良好であっ
た。
て調べたＮｏ．１０からＮｏ．１５では、重要な要件で
ある仕上げ温度、冷却停止温度が本発明条件を満たさな
かったＮｏ．１０，Ｎｏ．１４は、結晶粒が大き過ぎて
大きな肌荒れを発生させた。Ｎｏ．１１，１２，１３
は、仕上げ終了温度、冷却停止温度を満足したため、圧
下率、冷却開始時間、冷速が満足してなくても、何とか
結晶粒度番号６．５番を確保し、目標を達成できた。全
ての条件を満たしたＮｏ．１５、およびＮｏ．１は、結
晶粒度番号も７．５番と細粒であり、非常に良好な材料
が得られた。なお、表２の３′，３″は、鋳造厚５０m
m，８０mmの薄スラブ連鋳機で鋳造したスラブをＤＲ
（直接圧延）した場合であり、材質特性は良好であっ
た。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】本発明による鋼板は、熱延鋼板で高い深
絞り性を有し、しかも異方性は小さく、冷延鋼板以上の
特性を安価に製造することが可能である。また、主とし
て成分規制で製造するため、熱延への負荷は小さく、ト
ラブルなく製造することが可能である。
絞り性を有し、しかも異方性は小さく、冷延鋼板以上の
特性を安価に製造することが可能である。また、主とし
て成分規制で製造するため、熱延への負荷は小さく、ト
ラブルなく製造することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼中のＣ＋Ｎ＋Ｓ＋Ｐ含有量と全伸びとの関係
を示す図。
を示す図。
【図２】鋼中のＣ＋Ｎ＋Ｓ＋Ｐ含有量と結晶粒度との関
係を示す図。
係を示す図。
【図３】鋼中のＳ含有量とΔｒ値との関係を示す図。
【図４】鋼中のＭｎ含有量と平均ｒ値との関係を示す
図。
図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 矢倉 重範 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 杉 浩司 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 阿部 博 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭61−295324（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−3844（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−226149（ＪＰ，Ａ)
Claims (11)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％、 その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足し、かつフェライトの結晶粒径がＧ
ＳＮＯ（結晶粒度番号）で６．５番以上である耐２次加
工割れに優れ、異方性の小さい深絞り用熱延鋼板。 - 【請求項２】 ベルト式薄スラブ連鋳機で鋳造した薄ス
ラブを用いて製造することを特徴とする請求項１記載の
耐２次加工割れに優れ、異方性の小さい深絞り用熱延鋼
板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％、 その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０℃
で熱間圧延し、その後５００〜６００℃で巻取ることを
特徴とする耐２次加工割れに優れ、異方性の小さい深絞
り用熱間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、かつ仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、その
後５００〜６００℃で巻取ることを特徴とする耐２次加
工割れに優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の
製造方法。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０℃
で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し、５
００〜６００℃で巻取ることを特徴とする耐２次加工割
れに優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造
方法。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、圧延終了
後１秒以内に冷却を開始し、５００〜６００℃で巻取る
ことを特徴とする耐２次加工割れに優れ、異方性の小さ
い深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０℃
で熱間圧延した後、３０℃／Ｓ以上の冷速で６５０℃以
下まで冷却し、その後巻取ることを特徴とする耐２次加
工割れに優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の
製造方法。 - 【請求項８】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延した後、３０
℃／Ｓ以上の冷速で６５０℃以下まで冷却し、その後巻
取ることを特徴とする耐２次加工割れに優れ、異方性の
小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項９】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０℃
で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始して、
３０℃／Ｓ以上の冷速で６５０℃以下まで冷却し、その
後巻取ることを特徴とする耐２次加工割れに優れ、異方
性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項１０】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ≦０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、４０ppm ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ
≦１１０ppm を満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、圧延終了
後１秒以内に冷却を開始して、３０℃／Ｓ以上の冷速で
６５０℃以下まで冷却し、その後巻取ることを特徴とす
る耐２次加工割れに優れ、異方性の小さい深絞り用熱間
圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項１１】 ベルト式薄スラブ連鋳機で鋳造した薄
スラブを用いることを特徴とする請求項３，４，５，
６，７，８，９あるいは１０のそれぞれに記載の耐２次
加工割れに優れ、異方性の小さい深絞り用熱延鋼板の製
造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4411592 | 1992-02-28 | ||
| JP4-44115 | 1992-02-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05302145A JPH05302145A (ja) | 1993-11-16 |
| JP2619182B2 true JP2619182B2 (ja) | 1997-06-11 |
Family
ID=12682607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4286476A Expired - Fee Related JP2619182B2 (ja) | 1992-02-28 | 1992-10-23 | 耐２次加工割れに優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2619182B2 (ja) |
-
1992
- 1992-10-23 JP JP4286476A patent/JP2619182B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05302145A (ja) | 1993-11-16 |
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