JPH05296406A - ボイラ振れ止め装置 - Google Patents
ボイラ振れ止め装置Info
- Publication number
- JPH05296406A JPH05296406A JP9984092A JP9984092A JPH05296406A JP H05296406 A JPH05296406 A JP H05296406A JP 9984092 A JP9984092 A JP 9984092A JP 9984092 A JP9984092 A JP 9984092A JP H05296406 A JPH05296406 A JP H05296406A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boiler
- lever
- oil damper
- steel frame
- spring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/24—Supporting, suspending, or setting arrangements, e.g. heat shielding
- F22B37/244—Supporting, suspending, or setting arrangements, e.g. heat shielding for water-tube steam generators suspended from the top
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 地震による水平方向の振動エネルギーを吸収
して鉄骨にかかる負担を減少するボイラ振れ止め装置を
提供する。 【構成】 ボイラ本体１を吊り下げ部材１０によって鉄
骨２に吊り下げ、ボイラ本体に設けたバックステー１
ａ、バックステー１ａに取付けたブラケット１ｂにより
水平方向の振れをレバー３ａの一端３ｅに伝える。レバ
ー３ａは鉄骨２に取り付けた支柱３ｂの端部を支点とし
てテコの原理により振幅を増幅してレバー３ａの他端に
取付けたオイルダンパ３ｃとスプリング３ｄの一端に伝
える。オイルダンパ３ａとスプリング３ｄの他端は鉄骨
２に接続され、振幅エネルギーは減衰して鉄骨に伝わ
る。
して鉄骨にかかる負担を減少するボイラ振れ止め装置を
提供する。 【構成】 ボイラ本体１を吊り下げ部材１０によって鉄
骨２に吊り下げ、ボイラ本体に設けたバックステー１
ａ、バックステー１ａに取付けたブラケット１ｂにより
水平方向の振れをレバー３ａの一端３ｅに伝える。レバ
ー３ａは鉄骨２に取り付けた支柱３ｂの端部を支点とし
てテコの原理により振幅を増幅してレバー３ａの他端に
取付けたオイルダンパ３ｃとスプリング３ｄの一端に伝
える。オイルダンパ３ａとスプリング３ｄの他端は鉄骨
２に接続され、振幅エネルギーは減衰して鉄骨に伝わ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ボイラ振れ止め装置に
係り、特に地震時の応答加重の低減を考慮したボイラ振
れ止め装置に関する。
係り、特に地震時の応答加重の低減を考慮したボイラ振
れ止め装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ボイラ本体１は図１に示されるように、
鉄骨２に、吊り下げ部材１０により吊り下げられてい
る。地震時には、ボイラ本体１は吊り鐘のように振り子
運動をするが、その際に、ボイラ本体１と鉄骨２との相
対変位を限度内に制限する必要があり、振れ止め装置３
が設けられている。相対変位の限度は、ボイラ本体１に
接続される配管、ダクト等の保護の目的により設定され
る。
鉄骨２に、吊り下げ部材１０により吊り下げられてい
る。地震時には、ボイラ本体１は吊り鐘のように振り子
運動をするが、その際に、ボイラ本体１と鉄骨２との相
対変位を限度内に制限する必要があり、振れ止め装置３
が設けられている。相対変位の限度は、ボイラ本体１に
接続される配管、ダクト等の保護の目的により設定され
る。
【０００３】従来のボイラ振れ止め装置３は図４に示さ
れるようになっていた。図４（ａ）は従来のボイラ振れ
止め装置のうち、オイルダンパ３ｃを用いた例を示す。
このボイラ振れ止め装置はボイラ本体１の周囲に取付け
られた各々のバックステー１ａの長手方向の振動のみを
制限するように、鉄骨２とバックステー１ａの間にオイ
ルダンパ３ｃが取付けられている。これは振れ止め装置
からの反力によるバックステー１ａの曲げモーメントを
最小限にするための配慮である。
れるようになっていた。図４（ａ）は従来のボイラ振れ
止め装置のうち、オイルダンパ３ｃを用いた例を示す。
このボイラ振れ止め装置はボイラ本体１の周囲に取付け
られた各々のバックステー１ａの長手方向の振動のみを
制限するように、鉄骨２とバックステー１ａの間にオイ
ルダンパ３ｃが取付けられている。これは振れ止め装置
からの反力によるバックステー１ａの曲げモーメントを
最小限にするための配慮である。
【０００４】オイルダンパ３ｃは熱伸びを逃し、地震時
の動きを止めることを目的としており、地震時は初期の
段階から抵抗力を発生するようになっているが、きわめ
て遅い動き（熱膨脹）ではほとんど抵抗力を発生しな
い。図４（ａ）の従来例は増幅機構がなく、小さいピス
トン速度で大きな抵抗力を発生させるため、図３に破線
で示すロックタイプのオイルダンパが用いられてきた。
この場合は、小振幅での振動となるためエネルギー吸収
が小さい上に、特性が非線形で地震応答解析における取
扱いが複雑になるという欠点があった。
の動きを止めることを目的としており、地震時は初期の
段階から抵抗力を発生するようになっているが、きわめ
て遅い動き（熱膨脹）ではほとんど抵抗力を発生しな
い。図４（ａ）の従来例は増幅機構がなく、小さいピス
トン速度で大きな抵抗力を発生させるため、図３に破線
で示すロックタイプのオイルダンパが用いられてきた。
この場合は、小振幅での振動となるためエネルギー吸収
が小さい上に、特性が非線形で地震応答解析における取
扱いが複雑になるという欠点があった。
【０００５】図４（ｂ）は、ボイラ本体１の熱伸びの基
準点に振れ止め装置を設けた従来例を示す。バックステ
ー１ａに取付けられたブラケット１ｂを所定間隙をもっ
て鉄骨２の両側に配置し、ボイラ本体１の上下方向の伸
縮は鉄骨２の長さ方向に沿って自由にできるようにし、
水平方向の熱伸縮は、基準点位置にある鉄骨２を中心と
してその左右に伸縮するようになっている。また水平方
向の振動に対しては、ブラケット１ｂと鉄骨で受けるよ
うになっている。この方法は、熱伸びの基準点に設ける
ことで構造が単純であるという特徴はあるものの、減衰
機構は用いられておらず、地震エネルギーの吸収はきわ
めて小さいという欠点があった。
準点に振れ止め装置を設けた従来例を示す。バックステ
ー１ａに取付けられたブラケット１ｂを所定間隙をもっ
て鉄骨２の両側に配置し、ボイラ本体１の上下方向の伸
縮は鉄骨２の長さ方向に沿って自由にできるようにし、
水平方向の熱伸縮は、基準点位置にある鉄骨２を中心と
してその左右に伸縮するようになっている。また水平方
向の振動に対しては、ブラケット１ｂと鉄骨で受けるよ
うになっている。この方法は、熱伸びの基準点に設ける
ことで構造が単純であるという特徴はあるものの、減衰
機構は用いられておらず、地震エネルギーの吸収はきわ
めて小さいという欠点があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、ボ
イラ振れ止め装置での地震エネルギー吸収能力の点につ
いて配慮がされておらず、地震によるエネルギーはその
まま鉄骨を変形させる力となり、鉄骨の負担が大きくな
ることから、鉄骨の構成部材を強大にする必要がある。
部材の強大化による鉄骨の重量と剛性の増加は慣性力の
増加をもたらし、ますます鉄骨部材が強大化するという
悪循環を生じ、鉄骨および基礎に要する資源の浪費をも
たらすという問題があった。
イラ振れ止め装置での地震エネルギー吸収能力の点につ
いて配慮がされておらず、地震によるエネルギーはその
まま鉄骨を変形させる力となり、鉄骨の負担が大きくな
ることから、鉄骨の構成部材を強大にする必要がある。
部材の強大化による鉄骨の重量と剛性の増加は慣性力の
増加をもたらし、ますます鉄骨部材が強大化するという
悪循環を生じ、鉄骨および基礎に要する資源の浪費をも
たらすという問題があった。
【０００７】本発明の目的は、前記従来技術の問題点を
解消し、ボイラ振れ止め装置の地震エネルギー吸収能力
を増大させ、地震による慣性力を低減するボイラ振れ止
め装置を提供することにある。
解消し、ボイラ振れ止め装置の地震エネルギー吸収能力
を増大させ、地震による慣性力を低減するボイラ振れ止
め装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、ボイラ本体が鉄骨により吊り下げられた構造
のボイラにおけるボイラ本体の振れを防止する装置にお
いて、ボイラ本体の動きをその一端で受けてテコの原理
により増幅して他端に伝える振幅増幅機構と、該振幅増
幅機構の他端の動きを鉄骨に伝える減衰機構と復元力機
構とを有することを特徴とするボイラ振れ止め装置に関
する。
本発明は、ボイラ本体が鉄骨により吊り下げられた構造
のボイラにおけるボイラ本体の振れを防止する装置にお
いて、ボイラ本体の動きをその一端で受けてテコの原理
により増幅して他端に伝える振幅増幅機構と、該振幅増
幅機構の他端の動きを鉄骨に伝える減衰機構と復元力機
構とを有することを特徴とするボイラ振れ止め装置に関
する。
【０００９】
【作用】増幅機構（例えばレバー）はボイラ本体の動き
を増幅して減衰機構（例えばオイルダンパ）に伝える。
減衰機構をオイルダンパとした場合を例として説明す
る。オイルダンパはレシプロポンプと同じ原理であり、
オイルダンパの吸収エネルギーはレシプロポンプの駆動
用動力源が行う仕事量に相当する。増幅機構を設けてオ
イルダンパのピストン速度を上げることは、レシプロポ
ンプの駆動源がエンジンの場合は回転数を上げて出力を
増大させることと同じであり、出力増大により駆動源の
する仕事量は増える、つまりオイルダンパでいえば吸収
エネルギーは増大する。
を増幅して減衰機構（例えばオイルダンパ）に伝える。
減衰機構をオイルダンパとした場合を例として説明す
る。オイルダンパはレシプロポンプと同じ原理であり、
オイルダンパの吸収エネルギーはレシプロポンプの駆動
用動力源が行う仕事量に相当する。増幅機構を設けてオ
イルダンパのピストン速度を上げることは、レシプロポ
ンプの駆動源がエンジンの場合は回転数を上げて出力を
増大させることと同じであり、出力増大により駆動源の
する仕事量は増える、つまりオイルダンパでいえば吸収
エネルギーは増大する。
【００１０】減衰機構はいずれの減衰機構も振動体を動
力源に仕事をして、その仕事量が吸収エネルギーに相当
することには変わりない。増幅機構を設けることによ
り、同じ時間内に多くの仕事を行わせることが可能とな
り、エネルギー吸収量、つまり地震力の減衰を大きくと
ることができる。
力源に仕事をして、その仕事量が吸収エネルギーに相当
することには変わりない。増幅機構を設けることによ
り、同じ時間内に多くの仕事を行わせることが可能とな
り、エネルギー吸収量、つまり地震力の減衰を大きくと
ることができる。
【００１１】
【実施例】本発明の実施例を図２により説明する。本実
施例は増幅機構にレバー３ａを、減衰機構にオイルダン
パ３ｃを、復元力機構にスプリング３ｄを各々用いた場
合を示す。地震によるボイラ本体１の動きのうち、紙面
の左右方向の動きは補強材であるバックステー１ａとブ
ラケット１ｂを介してレバー３ａの先端に伝えられる。
なお、ボイラ本体１の動きのうちで紙面の上下方向の成
分はブラケット１ｂとレバー３ａの接触面で滑りを生じ
て本振れ止め装置では制限されない。したがって、本振
れ止め装置で制限を加えるのは図２中に振動方向として
示す矢印の方向の動きである。
施例は増幅機構にレバー３ａを、減衰機構にオイルダン
パ３ｃを、復元力機構にスプリング３ｄを各々用いた場
合を示す。地震によるボイラ本体１の動きのうち、紙面
の左右方向の動きは補強材であるバックステー１ａとブ
ラケット１ｂを介してレバー３ａの先端に伝えられる。
なお、ボイラ本体１の動きのうちで紙面の上下方向の成
分はブラケット１ｂとレバー３ａの接触面で滑りを生じ
て本振れ止め装置では制限されない。したがって、本振
れ止め装置で制限を加えるのは図２中に振動方向として
示す矢印の方向の動きである。
【００１２】レバー３ａは支柱３ｂの先端を支点とする
テコである。レバー３ａの先端３ｅに導入された動きは
テコの原理でオイルダンパ３ｃおよびスプリング３ｄに
増幅して伝えられる。この場合の増幅率は、図２中に示
す長さＬ2 の長さのＬ1 に対する比率となる。オイルダ
ンパ３ｃは増幅された動きを駆動源にしてポンプ仕事を
行い地震エネルギーを吸収する。スプリング３ｄは地震
動がなくなった時点でボイラ本体１をもとの位置に戻す
復元力を与える。
テコである。レバー３ａの先端３ｅに導入された動きは
テコの原理でオイルダンパ３ｃおよびスプリング３ｄに
増幅して伝えられる。この場合の増幅率は、図２中に示
す長さＬ2 の長さのＬ1 に対する比率となる。オイルダ
ンパ３ｃは増幅された動きを駆動源にしてポンプ仕事を
行い地震エネルギーを吸収する。スプリング３ｄは地震
動がなくなった時点でボイラ本体１をもとの位置に戻す
復元力を与える。
【００１３】オイルダンパ３ｃの特性は図３の実線に示
すように、ピストン速度が小さい範囲では非線形とな
る。本実施例に示すレバー３ａによる増幅機構を用いた
場合はピストン速度も増幅されて大きくなるので、直線
域を大きく使えることになり、非線形領域の影響は相対
的に無視し得るまで小さくなる。その結果、地震応答解
析においてオイルダンパ３ｃの特性は線形として取扱う
ことができるので、従来技術を用いた場合に比較して、
応答解析の精度が向上して信頼性の高い設計が可能とな
る利点がある。
すように、ピストン速度が小さい範囲では非線形とな
る。本実施例に示すレバー３ａによる増幅機構を用いた
場合はピストン速度も増幅されて大きくなるので、直線
域を大きく使えることになり、非線形領域の影響は相対
的に無視し得るまで小さくなる。その結果、地震応答解
析においてオイルダンパ３ｃの特性は線形として取扱う
ことができるので、従来技術を用いた場合に比較して、
応答解析の精度が向上して信頼性の高い設計が可能とな
る利点がある。
【００１４】また、オイルダンパ３ｃの抵抗力およびス
プリング３ｄの反力はテコの原理で振幅とは逆にボイラ
本体１に向かって増幅される。このため、容量の小さな
オイルダンパ３ｃおよびスプリング３ｄを用いてボイラ
本体１に対し大きな拘束力を与えることができ、装置を
小型化できる利点がある。ボイラ本体が左から右へ振れ
て再び右から左へ揺り戻しが始まる瞬間はオイルダンパ
３ｃのピストン速度は０（ゼロ）となり、抵抗力をも０
（ゼロ）となる。これに対し、スプリング３ｄは変位が
最大の状態であり反力も最大となる。反対にボイラ本体
１が元の位置を通過する瞬間は、スプリング３ｄの反力
は０（ゼロ）となり、オイルダンパ３ｃの抵抗力は最大
となる。この抵抗力と反力が最大となる時間のずれによ
り慣性力が低減される場合がある。この慣性力低減効果
はボイラ本体１と鉄骨２の振動特性に関係して、オイル
ダンパ３ｃの抵抗力とスプリング３ｄの反力の大きさを
ある条件に組合わせたときに最大となる。本実施例の場
合は、この組合わせを容易に作り出すことができ、慣性
力を最大とすることができる利点がある。なお、この場
合の組合わせ中に、スプリング３ｄの反力の最大値が０
（ゼロ）、つまりスプリング３ｄを省略する場合も含ま
れる。
プリング３ｄの反力はテコの原理で振幅とは逆にボイラ
本体１に向かって増幅される。このため、容量の小さな
オイルダンパ３ｃおよびスプリング３ｄを用いてボイラ
本体１に対し大きな拘束力を与えることができ、装置を
小型化できる利点がある。ボイラ本体が左から右へ振れ
て再び右から左へ揺り戻しが始まる瞬間はオイルダンパ
３ｃのピストン速度は０（ゼロ）となり、抵抗力をも０
（ゼロ）となる。これに対し、スプリング３ｄは変位が
最大の状態であり反力も最大となる。反対にボイラ本体
１が元の位置を通過する瞬間は、スプリング３ｄの反力
は０（ゼロ）となり、オイルダンパ３ｃの抵抗力は最大
となる。この抵抗力と反力が最大となる時間のずれによ
り慣性力が低減される場合がある。この慣性力低減効果
はボイラ本体１と鉄骨２の振動特性に関係して、オイル
ダンパ３ｃの抵抗力とスプリング３ｄの反力の大きさを
ある条件に組合わせたときに最大となる。本実施例の場
合は、この組合わせを容易に作り出すことができ、慣性
力を最大とすることができる利点がある。なお、この場
合の組合わせ中に、スプリング３ｄの反力の最大値が０
（ゼロ）、つまりスプリング３ｄを省略する場合も含ま
れる。
【００１５】地震による慣性力低減効果は、ボイラの容
量、地盤条件、予測される地震動の強さ等に左右され一
様に特定することはできないが、代表的な条件を用いて
試算した結果では、本実施例を適用してエネルギー吸収
を増大させた場合は、従来技術の振れ止め装置によるエ
ネルギー吸収がほとんどない場合に比較して、地震によ
って鉄骨に作用する慣性力を半減することができる。
量、地盤条件、予測される地震動の強さ等に左右され一
様に特定することはできないが、代表的な条件を用いて
試算した結果では、本実施例を適用してエネルギー吸収
を増大させた場合は、従来技術の振れ止め装置によるエ
ネルギー吸収がほとんどない場合に比較して、地震によ
って鉄骨に作用する慣性力を半減することができる。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、従来技術におけるエネ
ルギー吸収がほとんどない場合に比較して地震によって
鉄骨に作用する慣性力を半減することができる。本発明
による慣性力低減効果により、鉄骨重量の低減および基
礎に作用する転倒モーメントの軽減による基礎重量低減
を図ることができ、省資源の効果がある。
ルギー吸収がほとんどない場合に比較して地震によって
鉄骨に作用する慣性力を半減することができる。本発明
による慣性力低減効果により、鉄骨重量の低減および基
礎に作用する転倒モーメントの軽減による基礎重量低減
を図ることができ、省資源の効果がある。
【図１】本発明が適用されるボイラ装置の概要を示す側
面図。
面図。
【図２】本発明の一実施例を示すボイラ振れ止め装置の
平面図。
平面図。
【図３】本発明の実施例で用いているオイルダンパのピ
ストン速度と抵抗力の関係を示す概念図。
ストン速度と抵抗力の関係を示す概念図。
【図４】本発明に近い従来技術によるボイラ振れ止め装
置の斜視図。
置の斜視図。
１…ボイラ本体、１ａ…バックステー、１ｂ…ブラケッ
ト、２…鉄骨、３…振れ止め装置、３ａ…レバー、３ｂ
…支柱、３ｃ…オイルダンパ、３ｄ…スプリング、１０
…吊り下げ部材。
ト、２…鉄骨、３…振れ止め装置、３ａ…レバー、３ｂ
…支柱、３ｃ…オイルダンパ、３ｄ…スプリング、１０
…吊り下げ部材。
Claims (1)
- 【請求項１】 ボイラ本体が鉄骨により吊り下げられた
構造のボイラにおけるボイラ本体の振れを防止する装置
において、ボイラ本体の動きをその一端で受けてテコの
原理により増幅して他端に伝える振幅増幅機構と、該振
幅増幅機構の他端の動きを鉄骨に伝える減衰機構と復元
力機構とを備えたことを特徴とするボイラ振れ止め装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9984092A JPH05296406A (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | ボイラ振れ止め装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9984092A JPH05296406A (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | ボイラ振れ止め装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05296406A true JPH05296406A (ja) | 1993-11-09 |
Family
ID=14258002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9984092A Pending JPH05296406A (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | ボイラ振れ止め装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05296406A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1082502A (ja) * | 1996-09-05 | 1998-03-31 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | ボイラ耐震支持方法 |
| US20110085152A1 (en) * | 2009-05-07 | 2011-04-14 | Hideaki Nishino | Vibration control apparatus, vibration control method, exposure apparatus, and device manufacturing method |
| CN107218588A (zh) * | 2017-05-31 | 2017-09-29 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 一种汽冷管屏烟道及其支吊结构 |
-
1992
- 1992-04-20 JP JP9984092A patent/JPH05296406A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1082502A (ja) * | 1996-09-05 | 1998-03-31 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | ボイラ耐震支持方法 |
| US20110085152A1 (en) * | 2009-05-07 | 2011-04-14 | Hideaki Nishino | Vibration control apparatus, vibration control method, exposure apparatus, and device manufacturing method |
| CN107218588A (zh) * | 2017-05-31 | 2017-09-29 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 一种汽冷管屏烟道及其支吊结构 |
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