JPH05296203A - 作業装置における油圧アクチュエータの制御装置 - Google Patents
作業装置における油圧アクチュエータの制御装置Info
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- JPH05296203A JPH05296203A JP4096744A JP9674492A JPH05296203A JP H05296203 A JPH05296203 A JP H05296203A JP 4096744 A JP4096744 A JP 4096744A JP 9674492 A JP9674492 A JP 9674492A JP H05296203 A JPH05296203 A JP H05296203A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/38—Control of exclusively fluid gearing
- F16H61/40—Control of exclusively fluid gearing hydrostatic
- F16H61/42—Control of exclusively fluid gearing hydrostatic involving adjustment of a pump or motor with adjustable output or capacity
- F16H61/421—Motor capacity control by electro-hydraulic control means, e.g. using solenoid valves
Abstract
(57)【要約】
【目的】 比較的安価な電磁切換弁を用いて、油圧アク
チュエータの制御精度を高める。 【構成】 油圧モータ本体２の傾転制御を電磁切換弁３
５で行う。上記モータ本体２の有効圧力及びその時間変
化量を圧力センサ５１，５２、有効圧力演算手段６１、
及び有効圧力時間変化量演算手段６２により求め、この
求めた値に基づいて上記電磁切換弁３５の動作指令指数
を電磁切換弁動作指令指数演算手段６３により演算す
る。そして、この動作指令指数に基づき電磁切換弁切換
制御手段６４により電磁切換弁３５の切換制御を行う。
チュエータの制御精度を高める。 【構成】 油圧モータ本体２の傾転制御を電磁切換弁３
５で行う。上記モータ本体２の有効圧力及びその時間変
化量を圧力センサ５１，５２、有効圧力演算手段６１、
及び有効圧力時間変化量演算手段６２により求め、この
求めた値に基づいて上記電磁切換弁３５の動作指令指数
を電磁切換弁動作指令指数演算手段６３により演算す
る。そして、この動作指令指数に基づき電磁切換弁切換
制御手段６４により電磁切換弁３５の切換制御を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、産業機械、建設機械等
の作業装置において、その作業部材を駆動する油圧アク
チュエータの制御装置に関するものである。
の作業装置において、その作業部材を駆動する油圧アク
チュエータの制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、油圧ウインチや油圧ショベル等
のような油圧式の作業装置においては、これを駆動する
油圧アクチュエータに作用する負荷、例えば油圧ウイン
チの吊り荷重や油圧ショベルのバケットに作用する掘削
抵抗等に応じて、油圧アクチュエータの作動状態、例え
ば可変容量モータの傾転角や油圧シリンダの伸縮状態等
を変えることが望ましい。そこで近年は、このような油
圧アクチュエータの作動状態を自動的に制御することに
よりオペレータの負担を軽減する、自動制御装置の開発
が進められている。このような制御装置のうち、電気的
な制御により油圧アクチュエータの自動制御を行うもの
としては、主として次のような装置が考えられる。
のような油圧式の作業装置においては、これを駆動する
油圧アクチュエータに作用する負荷、例えば油圧ウイン
チの吊り荷重や油圧ショベルのバケットに作用する掘削
抵抗等に応じて、油圧アクチュエータの作動状態、例え
ば可変容量モータの傾転角や油圧シリンダの伸縮状態等
を変えることが望ましい。そこで近年は、このような油
圧アクチュエータの作動状態を自動的に制御することに
よりオペレータの負担を軽減する、自動制御装置の開発
が進められている。このような制御装置のうち、電気的
な制御により油圧アクチュエータの自動制御を行うもの
としては、主として次のような装置が考えられる。
【０００３】Ａ）油圧回路に上記油圧アクチュエータの
作動状態を切換える電磁切換弁を設けるとともに、スイ
ッチ類やセンサ類によって上記油圧アクチュエータに作
用する負荷を検出するようにし、この検出値と予め設定
した基準値との比較に基づいて上記電磁切換弁の切換を
行う。例えば油圧ショベルの場合、そのバケットをアー
ムに対して回転させるバケットシリンダの作動切換に電
磁切換弁を用いるとともに、上記バケットに作用する掘
削抵抗をバケットシリンダ圧センサ等で時々刻々検出
し、この検出される掘削抵抗が基準値よりも小さい場合
には上記バケットを積極的に土砂に食い込ませるために
バケットシリンダの作動方向をダンプ側に切換え、上記
掘削抵抗が基準値よりも大きい場合には上記バケットを
逃がすためにバケットシリンダの作動方向をリトラクト
側に切換えるといったオンオフ的な制御を行う。
作動状態を切換える電磁切換弁を設けるとともに、スイ
ッチ類やセンサ類によって上記油圧アクチュエータに作
用する負荷を検出するようにし、この検出値と予め設定
した基準値との比較に基づいて上記電磁切換弁の切換を
行う。例えば油圧ショベルの場合、そのバケットをアー
ムに対して回転させるバケットシリンダの作動切換に電
磁切換弁を用いるとともに、上記バケットに作用する掘
削抵抗をバケットシリンダ圧センサ等で時々刻々検出
し、この検出される掘削抵抗が基準値よりも小さい場合
には上記バケットを積極的に土砂に食い込ませるために
バケットシリンダの作動方向をダンプ側に切換え、上記
掘削抵抗が基準値よりも大きい場合には上記バケットを
逃がすためにバケットシリンダの作動方向をリトラクト
側に切換えるといったオンオフ的な制御を行う。
【０００４】Ｂ）上記Ａ）と同様に油圧アクチュエータ
に作用する負荷を検出するが、油圧回路には上記油圧ア
クチュエータの作動方向さらには作動速度を制御する電
磁比例制御弁を設け、上記負荷と予め設定された基準値
との差異に基づいてＰＩＤ演算等により上記差異に応じ
た動作指令信号を演算し、この信号を増幅器を介して上
記電磁比例制御弁に入力することにより、上記油圧アク
チュエータのアナログ的な制御を行う。
に作用する負荷を検出するが、油圧回路には上記油圧ア
クチュエータの作動方向さらには作動速度を制御する電
磁比例制御弁を設け、上記負荷と予め設定された基準値
との差異に基づいてＰＩＤ演算等により上記差異に応じ
た動作指令信号を演算し、この信号を増幅器を介して上
記電磁比例制御弁に入力することにより、上記油圧アク
チュエータのアナログ的な制御を行う。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記Ａ）に示す技術で
は、比較的安価な電磁切換弁だけで油圧アクチュエータ
の作動制御を行うことができるものの、この電磁切換弁
では油圧アクチュエータのオンオフ切換、あるいは作動
方向切換といった単純な切換しかできないので、上述の
ように単なる負荷と基準値との比較だけに基づく制御で
は満足な精度が得られず、実際の負荷は基準値に対して
大きく変動してしまう。これに対し、Ｂ）に示す技術に
よれば、Ａ）よりも精度の高い運転制御を実現すること
ができるが、高価な電磁比例制御弁の他、高精度セン
サ、直流増幅器等、多数の部品を要するため、大幅なコ
ストアップは避けられない。従って、特別高い制御精度
が要求される装置以外の装置には不向きである。
は、比較的安価な電磁切換弁だけで油圧アクチュエータ
の作動制御を行うことができるものの、この電磁切換弁
では油圧アクチュエータのオンオフ切換、あるいは作動
方向切換といった単純な切換しかできないので、上述の
ように単なる負荷と基準値との比較だけに基づく制御で
は満足な精度が得られず、実際の負荷は基準値に対して
大きく変動してしまう。これに対し、Ｂ）に示す技術に
よれば、Ａ）よりも精度の高い運転制御を実現すること
ができるが、高価な電磁比例制御弁の他、高精度セン
サ、直流増幅器等、多数の部品を要するため、大幅なコ
ストアップは避けられない。従って、特別高い制御精度
が要求される装置以外の装置には不向きである。
【０００６】本発明は、このような事情に鑑み、比較的
安価な電磁切換弁を用いる手軽な構造で、油圧アクチュ
エータの制御精度を高めることができる制御装置を提供
することを目的とする。
安価な電磁切換弁を用いる手軽な構造で、油圧アクチュ
エータの制御精度を高めることができる制御装置を提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、作業部材を駆
動する油圧アクチュエータと、この油圧アクチュエータ
にその作動状態を制御するための油圧を供給する油圧回
路とを備えた作業装置において、上記油圧回路に上記油
圧アクチュエータの作動状態を切換える電磁切換弁を設
けるとともに、上記油圧アクチュエータにかかる負荷を
時々刻々検出する負荷検出手段と、この負荷検出手段に
より検出される負荷の時間変化量を演算する負荷時間変
化量演算手段と、上記負荷及びその時間変化量に基づい
て上記電磁切換弁の動作指令に関する指数を演算する動
作指令指数演算部と、この演算された動作指令指数に基
づいて上記電磁切換弁の切換を行う切換制御手段とを備
えたものである。
動する油圧アクチュエータと、この油圧アクチュエータ
にその作動状態を制御するための油圧を供給する油圧回
路とを備えた作業装置において、上記油圧回路に上記油
圧アクチュエータの作動状態を切換える電磁切換弁を設
けるとともに、上記油圧アクチュエータにかかる負荷を
時々刻々検出する負荷検出手段と、この負荷検出手段に
より検出される負荷の時間変化量を演算する負荷時間変
化量演算手段と、上記負荷及びその時間変化量に基づい
て上記電磁切換弁の動作指令に関する指数を演算する動
作指令指数演算部と、この演算された動作指令指数に基
づいて上記電磁切換弁の切換を行う切換制御手段とを備
えたものである。
【０００８】
【作用】上記装置によれば、負荷検出手段により検出さ
れる負荷と、負荷時間変化量演算手段により算出される
負荷時間変化量とを取り込むことにより、現在の負荷だ
けでなく、この負荷の増減傾向をも加味した動作指令指
数が演算されることになり、この動作指令指数に基づい
て上記電磁切換弁の切換が行われることにより、現在の
作業状態に適した油圧アクチュエータの制御が実行され
る。
れる負荷と、負荷時間変化量演算手段により算出される
負荷時間変化量とを取り込むことにより、現在の負荷だ
けでなく、この負荷の増減傾向をも加味した動作指令指
数が演算されることになり、この動作指令指数に基づい
て上記電磁切換弁の切換が行われることにより、現在の
作業状態に適した油圧アクチュエータの制御が実行され
る。
【０００９】
【実施例】本発明の第１実施例を図１〜図６に基づいて
説明する。
説明する。
【００１０】この実施例は、図２に示すような油圧ウイ
ンチ１０の駆動装置である油圧モータ１について本発明
を適用したものである。上記油圧ウインチ１０は、ドラ
ム（作業部材）１４、ロープ１１及びシーブ１２を備
え、ロープ１１の先端に吊荷１３が吊り下げられるよう
になっている。
ンチ１０の駆動装置である油圧モータ１について本発明
を適用したものである。上記油圧ウインチ１０は、ドラ
ム（作業部材）１４、ロープ１１及びシーブ１２を備
え、ロープ１１の先端に吊荷１３が吊り下げられるよう
になっている。
【００１１】油圧モータ１は、可変容量式のピストンモ
ータであり、モータ本体（油圧アクチュエータ）２、パ
イロット圧制御部３、及びカウンタバランス弁４を備え
ている。この油圧モータ１には原動機５により駆動され
るメイン油圧ポンプ６及びパイロット用油圧ポンプ７が
付設されており、上記メイン油圧ポンプ６が４ポート３
位置ＰＲ接続手動切換弁（以下、単に手動切換弁と称す
る。）８、上記カウンタバランス弁４、及び油路２２，
２３を介して上記モータ本体２の入口側及び出口側にそ
れぞれ接続されている。そして、このモータ本体２が減
速器９を介して上記ドラム１４の回転軸に接続されてい
る。
ータであり、モータ本体（油圧アクチュエータ）２、パ
イロット圧制御部３、及びカウンタバランス弁４を備え
ている。この油圧モータ１には原動機５により駆動され
るメイン油圧ポンプ６及びパイロット用油圧ポンプ７が
付設されており、上記メイン油圧ポンプ６が４ポート３
位置ＰＲ接続手動切換弁（以下、単に手動切換弁と称す
る。）８、上記カウンタバランス弁４、及び油路２２，
２３を介して上記モータ本体２の入口側及び出口側にそ
れぞれ接続されている。そして、このモータ本体２が減
速器９を介して上記ドラム１４の回転軸に接続されてい
る。
【００１２】このモータ本体２は、その傾転角を変更す
るための傾転制御ピストン２１を備え、この傾転制御ピ
ストン２１の両側にシリンダ室２１ａ，２１ｂが設けら
れている。そして、シリンダ室２１ａにパイロット圧が
供給されて傾転制御ピストン２１が図の左方向に変位す
ることにより、モータ本体２の傾転角が増大し、押除け
容量が増大して低速高出力トルクの作動状態に切換えら
れ、逆に、シリンダ室２１ｂにパイロット圧が供給され
て傾転制御ピストン２１が図の右方向に変位することに
より、モータ本体２の傾転角が減少し、押除け容量が減
少して高速低出力トルクの作動状態に切換えられるよう
になっている。
るための傾転制御ピストン２１を備え、この傾転制御ピ
ストン２１の両側にシリンダ室２１ａ，２１ｂが設けら
れている。そして、シリンダ室２１ａにパイロット圧が
供給されて傾転制御ピストン２１が図の左方向に変位す
ることにより、モータ本体２の傾転角が増大し、押除け
容量が増大して低速高出力トルクの作動状態に切換えら
れ、逆に、シリンダ室２１ｂにパイロット圧が供給され
て傾転制御ピストン２１が図の右方向に変位することに
より、モータ本体２の傾転角が減少し、押除け容量が減
少して高速低出力トルクの作動状態に切換えられるよう
になっている。
【００１３】さらに、このモータ本体２には、その入口
側圧力Ｐ1及び出口側圧力Ｐ2をそれぞれ検出する入口側
圧力センサ（負荷検出手段を構成）５１及び出口側圧力
センサ（負荷検出手段を構成）５２が設けられている。
側圧力Ｐ1及び出口側圧力Ｐ2をそれぞれ検出する入口側
圧力センサ（負荷検出手段を構成）５１及び出口側圧力
センサ（負荷検出手段を構成）５２が設けられている。
【００１４】パイロット圧制御部３は、上記シリンダ室
２１ａ，２１ｂへのパイロット圧供給を制御するもので
あり、４ポート３位置クローズトセンタ電磁切換弁（以
下、単に電磁切換弁と称する）３５を備えている。この
電磁切換弁３５は、図の左側作動位置３５ａに切換えら
れることにより、パイロット用油圧ポンプ７からのパイ
ロット圧を上記シリンダ室２１ａに与え、図の右側作動
位置３５ｂに切換えられることにより、上記パイロット
圧をシリンダ室２１ｂに与え、中立位置３５ｃに切換え
られることにより傾転制御ピストン２１を現在位置に保
持するものであり、その両側ソレノイド３５ｄ，３５ｅ
がコントローラ６０に接続されている。すなわち、この
コントローラ６０により上記電磁切換弁３５の切換制御
が行われるようになっている。
２１ａ，２１ｂへのパイロット圧供給を制御するもので
あり、４ポート３位置クローズトセンタ電磁切換弁（以
下、単に電磁切換弁と称する）３５を備えている。この
電磁切換弁３５は、図の左側作動位置３５ａに切換えら
れることにより、パイロット用油圧ポンプ７からのパイ
ロット圧を上記シリンダ室２１ａに与え、図の右側作動
位置３５ｂに切換えられることにより、上記パイロット
圧をシリンダ室２１ｂに与え、中立位置３５ｃに切換え
られることにより傾転制御ピストン２１を現在位置に保
持するものであり、その両側ソレノイド３５ｄ，３５ｅ
がコントローラ６０に接続されている。すなわち、この
コントローラ６０により上記電磁切換弁３５の切換制御
が行われるようになっている。
【００１５】図１に示すように、このコントローラ６０
は、有効圧力演算手段（負荷検出手段を構成）６１、有
効圧力時間変化量演算手段（負荷時間変化量演算手段）
６２、電磁切換弁動作指令指数演算手段６３、及び電磁
切換弁切換制御手段６４を備えている。
は、有効圧力演算手段（負荷検出手段を構成）６１、有
効圧力時間変化量演算手段（負荷時間変化量演算手段）
６２、電磁切換弁動作指令指数演算手段６３、及び電磁
切換弁切換制御手段６４を備えている。
【００１６】有効圧力演算手段６１は、入口圧力センサ
５１により検出される油圧モータ入口圧力Ｐ1及び出口
圧力センサ５２により検出される出口圧力Ｐ2を取り込
み、前者から後者を差し引いた有効圧力（作動圧力；本
発明にいう負荷に相当）Ｐｅを予め定められたサンプリ
ング周期ごとに時々刻々演算するものである。この有効
圧力Ｐｅは、油圧ウインチ１０の吊り荷重に対応するも
のであり、実際の吊荷１３の重量が変化する場合の他、
ウインチ操作時の起動・停止によるショック、吊荷１３
の揺れ、引掛かり等によっても変化する。
５１により検出される油圧モータ入口圧力Ｐ1及び出口
圧力センサ５２により検出される出口圧力Ｐ2を取り込
み、前者から後者を差し引いた有効圧力（作動圧力；本
発明にいう負荷に相当）Ｐｅを予め定められたサンプリ
ング周期ごとに時々刻々演算するものである。この有効
圧力Ｐｅは、油圧ウインチ１０の吊り荷重に対応するも
のであり、実際の吊荷１３の重量が変化する場合の他、
ウインチ操作時の起動・停止によるショック、吊荷１３
の揺れ、引掛かり等によっても変化する。
【００１７】有効圧力時間変化量演算手段６２は、現在
取り込んだ有効圧力演算値と、前回の演算で取り込んだ
有効圧力演算値との差を演算し、これを上記サンプリン
グ周期で除した値を有効圧力時間変化量ΔＰとして出力
するように構成されている。なお、本発明ではモーメン
ト時間変化量の演算手順を問わず、例えば過去に演算さ
れた複数個の演算値をサンプリングしてその平均を採る
ようにしても良い。
取り込んだ有効圧力演算値と、前回の演算で取り込んだ
有効圧力演算値との差を演算し、これを上記サンプリン
グ周期で除した値を有効圧力時間変化量ΔＰとして出力
するように構成されている。なお、本発明ではモーメン
ト時間変化量の演算手順を問わず、例えば過去に演算さ
れた複数個の演算値をサンプリングしてその平均を採る
ようにしても良い。
【００１８】電磁切換弁動作指令指数演算手段６３は、
上記有効圧力演算手段６１で演算された現時点での有効
圧力Ｐｅと、有効圧力時間変化量演算手段６２で演算さ
れた有効圧力時間変化量ΔＰとに基づき、両値に応じた
電磁切換弁３５の動作指令に関する指数（動作指令指
数）を演算するものである。この実施例では、電磁切換
弁動作指令指数演算手段６３は、図３〜５に示すよう
な、上記有効圧力Ｐｅの規格値、有効圧力時間変化量Δ
Ｐの規格値、及び上記動作指令指数についてのメンバー
シップ関数を記憶するとともに、次の表１に示すような
ファジィルールを記憶し、これらに基づいて上記動作指
令指数をファジィ演算で求めるように構成されている。
上記有効圧力演算手段６１で演算された現時点での有効
圧力Ｐｅと、有効圧力時間変化量演算手段６２で演算さ
れた有効圧力時間変化量ΔＰとに基づき、両値に応じた
電磁切換弁３５の動作指令に関する指数（動作指令指
数）を演算するものである。この実施例では、電磁切換
弁動作指令指数演算手段６３は、図３〜５に示すよう
な、上記有効圧力Ｐｅの規格値、有効圧力時間変化量Δ
Ｐの規格値、及び上記動作指令指数についてのメンバー
シップ関数を記憶するとともに、次の表１に示すような
ファジィルールを記憶し、これらに基づいて上記動作指
令指数をファジィ演算で求めるように構成されている。
【００１９】
【表１】
【００２０】上記有効圧力Ｐｅのメンバーシップ関数
は、予め設定された有効圧力の基準値を境界として正負
に振り分けられるものであり、有効圧力時間変化量ΔＰ
のメンバーシップ関数は、上記有効圧力Ｐｅが前回検出
された有効圧力Ｐ１と比べて増加している場合は正、減
少している場合には負に設定されるものである。電磁切
換弁の動作指令指数は、図５に示すように−１〜１の範
囲で設定され、この指数が１に近いほど、電磁切換弁３
５を図２左側作動位置３５ａに切換える（すなわちモー
タ本体２を大容量側に切換える）指令度合いが強く、指
数が−１に近いほど、電磁切換弁３５を図２右側作動位
置３５ｂに切換える（すなわちモータ本体２を小容量側
に切換える）指令度合いが強いことを示す。
は、予め設定された有効圧力の基準値を境界として正負
に振り分けられるものであり、有効圧力時間変化量ΔＰ
のメンバーシップ関数は、上記有効圧力Ｐｅが前回検出
された有効圧力Ｐ１と比べて増加している場合は正、減
少している場合には負に設定されるものである。電磁切
換弁の動作指令指数は、図５に示すように−１〜１の範
囲で設定され、この指数が１に近いほど、電磁切換弁３
５を図２左側作動位置３５ａに切換える（すなわちモー
タ本体２を大容量側に切換える）指令度合いが強く、指
数が−１に近いほど、電磁切換弁３５を図２右側作動位
置３５ｂに切換える（すなわちモータ本体２を小容量側
に切換える）指令度合いが強いことを示す。
【００２１】電磁切換弁切換制御手段６４は、上記動作
指令指数の演算値に基づき、電磁切換弁３５をどの位置
に切換えるかを判断し、この判断に基づいて電磁切換弁
３５のソレノイド３５ｄ，３５ｅの励磁電流制御、すな
わち電磁切換弁３５の切換制御を行うものである。この
実施例では、電磁切換弁切換制御手段６４は次のような
切換制御を行うように構成されている。
指令指数の演算値に基づき、電磁切換弁３５をどの位置
に切換えるかを判断し、この判断に基づいて電磁切換弁
３５のソレノイド３５ｄ，３５ｅの励磁電流制御、すな
わち電磁切換弁３５の切換制御を行うものである。この
実施例では、電磁切換弁切換制御手段６４は次のような
切換制御を行うように構成されている。
【００２２】ａ）−１≦（動作指令指数）＜ 0.5 の場
合：電磁切換弁３５を図２右側作動位置３５ｂに切換え
る。 ｂ）−0.5 ≦（動作指令指数）≦ 0.5 の場合：電磁切
換弁３５を中立位置３５ｃに切換える。 ｂ）0.5 ＜（動作指令指数）≦１の場合：電磁切換弁３
５を図２左側位置３５ａに切換える。 次に、上記装置の作用を説明する。
合：電磁切換弁３５を図２右側作動位置３５ｂに切換え
る。 ｂ）−0.5 ≦（動作指令指数）≦ 0.5 の場合：電磁切
換弁３５を中立位置３５ｃに切換える。 ｂ）0.5 ＜（動作指令指数）≦１の場合：電磁切換弁３
５を図２左側位置３５ａに切換える。 次に、上記装置の作用を説明する。
【００２３】まず、オペレータにより手動切換弁８が手
動操作され、この手動切換弁８が中立位置あるいはいず
れかの作動位置に切換えられることにより、油圧ウイン
チ１０の巻上げ駆動、巻下げ駆動、停止のいずれかが選
択される。すなわち、この手動切換弁８の操作により油
圧ウインチ１０の大まかな手動運転が行われる。
動操作され、この手動切換弁８が中立位置あるいはいず
れかの作動位置に切換えられることにより、油圧ウイン
チ１０の巻上げ駆動、巻下げ駆動、停止のいずれかが選
択される。すなわち、この手動切換弁８の操作により油
圧ウインチ１０の大まかな手動運転が行われる。
【００２４】この運転中、吊荷１３の重量変化等に起因
して油圧ウインチ１０の吊り荷重が変化することによ
り、モータ本体２の有効圧力Ｐｅ（＝Ｐ1−Ｐ2）が変化
する。この有効圧力Ｐｅは、両圧力センサ５１，５２及
び有効圧力演算手段６１により時々刻々求められ、その
時間変化量ΔＰも有効圧力時間変化量演算手段６２によ
り時々刻々算出される。そして、両値Ｐｅ，ΔＰ及び表
１に示すファジィルールに基づき、電磁切換弁動作指令
指数演算手段６３により電磁切換弁３５についての動作
指令指数が演算されることとなる。
して油圧ウインチ１０の吊り荷重が変化することによ
り、モータ本体２の有効圧力Ｐｅ（＝Ｐ1−Ｐ2）が変化
する。この有効圧力Ｐｅは、両圧力センサ５１，５２及
び有効圧力演算手段６１により時々刻々求められ、その
時間変化量ΔＰも有効圧力時間変化量演算手段６２によ
り時々刻々算出される。そして、両値Ｐｅ，ΔＰ及び表
１に示すファジィルールに基づき、電磁切換弁動作指令
指数演算手段６３により電磁切換弁３５についての動作
指令指数が演算されることとなる。
【００２５】上記表１を参照すれば明らかなように、大
略的には、有効圧力Ｐｅが低い場合には負の動作指令指
数が演算され、有効圧力Ｐｅが高い場合には正の動作指
令指数が演算され、有効圧力Ｐｅが基準値に近い場合に
は０に近い動作指令指数が演算される。これは、有効圧
力Ｐｅが低い場合、すなわち負荷に余裕がある場合に
は、モータ本体２を小容量側（高速側）に切換えて運転
速度を稼ぎ、逆に有効圧力Ｐｅが高い場合には、モータ
本体２を大容量側（低速側）に切換えることにより、必
要な高出力トルクを維持しながら上記有効圧力Ｐｅを下
げるためである。
略的には、有効圧力Ｐｅが低い場合には負の動作指令指
数が演算され、有効圧力Ｐｅが高い場合には正の動作指
令指数が演算され、有効圧力Ｐｅが基準値に近い場合に
は０に近い動作指令指数が演算される。これは、有効圧
力Ｐｅが低い場合、すなわち負荷に余裕がある場合に
は、モータ本体２を小容量側（高速側）に切換えて運転
速度を稼ぎ、逆に有効圧力Ｐｅが高い場合には、モータ
本体２を大容量側（低速側）に切換えることにより、必
要な高出力トルクを維持しながら上記有効圧力Ｐｅを下
げるためである。
【００２６】しかしながら、この電磁切換弁動作指令指
数演算手段６３では、表１に下線で示したように、上記
有効圧力Ｐｅが基準値に近くあるいは基準値より高い場
合でも、その時の有効圧力時間変化量ΔＰが負の場合、
すなわち有効圧力Ｐｅが減少傾向にある場合には、将来
的に有効圧力Ｐｅが低くなると予想されるので低い動作
指令指数が演算され、逆に、上記有効圧力Ｐｅが基準値
に近くあるいは基準値より低い場合でも、その時の有効
圧力時間変化量ΔＰが正の場合、すなわち有効圧力Ｐｅ
が増加傾向にある場合には、将来的に有効圧力Ｐｅが高
くなると予想されるので高い動作指令指数が演算され
る。
数演算手段６３では、表１に下線で示したように、上記
有効圧力Ｐｅが基準値に近くあるいは基準値より高い場
合でも、その時の有効圧力時間変化量ΔＰが負の場合、
すなわち有効圧力Ｐｅが減少傾向にある場合には、将来
的に有効圧力Ｐｅが低くなると予想されるので低い動作
指令指数が演算され、逆に、上記有効圧力Ｐｅが基準値
に近くあるいは基準値より低い場合でも、その時の有効
圧力時間変化量ΔＰが正の場合、すなわち有効圧力Ｐｅ
が増加傾向にある場合には、将来的に有効圧力Ｐｅが高
くなると予想されるので高い動作指令指数が演算され
る。
【００２７】すなわち、この電磁切換弁動作指令指数演
算手段６３においては、現在の有効圧力Ｐｅだけでな
く、その増減傾向をも加味した動作指令指数が演算され
る。従って、この動作指令指数に基づき、電磁切換弁切
換制御手段６４により電磁切換弁３５の切換制御が行わ
れることにより、電磁切換弁を備えた従来の装置よりも
精度に優れた制御が実行されることになる。
算手段６３においては、現在の有効圧力Ｐｅだけでな
く、その増減傾向をも加味した動作指令指数が演算され
る。従って、この動作指令指数に基づき、電磁切換弁切
換制御手段６４により電磁切換弁３５の切換制御が行わ
れることにより、電磁切換弁を備えた従来の装置よりも
精度に優れた制御が実行されることになる。
【００２８】図６は、従来装置及び本実施例装置による
制御下での有効圧力の時間的変動及びこれに対応する電
磁切換弁の動作指令信号内容を示したものである。同図
において二点鎖線７１は、図示の制御基準値を境界とし
て電磁切換弁をいずれかの作動位置に切換える装置（第
１の従来装置）による制御下での有効圧力の挙動、点線
７２は、上記切換に加え、上側破線７４と下側破線７５
で挾まれた領域においては中立に切換えるようにした装
置（第２の従来装置）による制御下での有効圧力の挙
動、実線７３は本実施例装置による制御下での有効圧力
の挙動を示している。また、二点鎖線８１は上記第１の
従来装置から出力される動作指令信号、破線８２は上記
第２の従来装置から出力される動作指令信号、実線８３
は本実施例装置から最終的に出力される動作指令信号を
それぞれ示したものである。この図６から明らかなよう
に、本実施例装置によれば、従来装置に比べて制御値
（有効圧力）の変動を大幅に抑えることが可能となる。
制御下での有効圧力の時間的変動及びこれに対応する電
磁切換弁の動作指令信号内容を示したものである。同図
において二点鎖線７１は、図示の制御基準値を境界とし
て電磁切換弁をいずれかの作動位置に切換える装置（第
１の従来装置）による制御下での有効圧力の挙動、点線
７２は、上記切換に加え、上側破線７４と下側破線７５
で挾まれた領域においては中立に切換えるようにした装
置（第２の従来装置）による制御下での有効圧力の挙
動、実線７３は本実施例装置による制御下での有効圧力
の挙動を示している。また、二点鎖線８１は上記第１の
従来装置から出力される動作指令信号、破線８２は上記
第２の従来装置から出力される動作指令信号、実線８３
は本実施例装置から最終的に出力される動作指令信号を
それぞれ示したものである。この図６から明らかなよう
に、本実施例装置によれば、従来装置に比べて制御値
（有効圧力）の変動を大幅に抑えることが可能となる。
【００２９】なお、本発明はこのような実施例に限定さ
れるものでなく、例として次のような態様をとることも
可能である。
れるものでなく、例として次のような態様をとることも
可能である。
【００３０】(1) 上記実施例では、油圧ウインチ１０を
駆動する油圧モータ１について本発明を適用した例を示
したが、本発明はその他、油圧アクチュエータを備えた
種々の作業装置について有効に適用することが可能であ
る。例えば、アームに対してバケットを回転させるバケ
ットシリンダを備えた油圧ショベルやホイールローダに
おいて、上記バケットに作用する掘削抵抗が大きい場合
にはバケットをリトラクト側に逃がし、掘削抵抗が小さ
い場合にはバケットをダンプ側に回すといった制御を行
う場合にも、上記実施例と同様にしてバケットシリンダ
の作動切換に電磁切換弁を用い、かつ掘削抵抗及びその
時間変化量を検出して、これらから演算される動作指令
指数に基づき上記電磁切換弁の切換を行うようにするこ
とにより、高精度のバケット制御を実現することができ
る。
駆動する油圧モータ１について本発明を適用した例を示
したが、本発明はその他、油圧アクチュエータを備えた
種々の作業装置について有効に適用することが可能であ
る。例えば、アームに対してバケットを回転させるバケ
ットシリンダを備えた油圧ショベルやホイールローダに
おいて、上記バケットに作用する掘削抵抗が大きい場合
にはバケットをリトラクト側に逃がし、掘削抵抗が小さ
い場合にはバケットをダンプ側に回すといった制御を行
う場合にも、上記実施例と同様にしてバケットシリンダ
の作動切換に電磁切換弁を用い、かつ掘削抵抗及びその
時間変化量を検出して、これらから演算される動作指令
指数に基づき上記電磁切換弁の切換を行うようにするこ
とにより、高精度のバケット制御を実現することができ
る。
【００３１】(2) 上記実施例では、動作指令指数に基づ
き、−0.5及び0.5を境界値として電磁切換弁の切換を判
断するようにしているが、この境界値については装置に
応じて適宜設定すればよい。
き、−0.5及び0.5を境界値として電磁切換弁の切換を判
断するようにしているが、この境界値については装置に
応じて適宜設定すればよい。
【００３２】(3) 上記実施例で示したコントローラ６０
に外部から操作可能な強制切換スイッチを接続し、この
強制切換スイッチから強制指令信号が入力された場合に
は有効圧力Ｐｅにかかわらずモータ本体２を大容量側
（すなわち低速側）に切換えるようにコントローラ６０
を構成することも可能である。
に外部から操作可能な強制切換スイッチを接続し、この
強制切換スイッチから強制指令信号が入力された場合に
は有効圧力Ｐｅにかかわらずモータ本体２を大容量側
（すなわち低速側）に切換えるようにコントローラ６０
を構成することも可能である。
【００３３】
【発明の効果】以上のように本発明は、油圧アクチュエ
ータの作動切換を電磁切換弁で行うようにするととも
に、油圧アクチュエータにかかる負荷及びその時間変化
量を求め、これらに基づいて電磁切換弁の動作指令に関
する指数を演算し、この動作指令指数に基づいて上記電
磁切換弁の切換制御を行うようにしたものであるので、
比較的安価な電磁切換弁を用いながら、現在の負荷及び
その増減傾向をも加味した精度の高い油圧アクチュエー
タの制御を行うことができる効果がある。
ータの作動切換を電磁切換弁で行うようにするととも
に、油圧アクチュエータにかかる負荷及びその時間変化
量を求め、これらに基づいて電磁切換弁の動作指令に関
する指数を演算し、この動作指令指数に基づいて上記電
磁切換弁の切換制御を行うようにしたものであるので、
比較的安価な電磁切換弁を用いながら、現在の負荷及び
その増減傾向をも加味した精度の高い油圧アクチュエー
タの制御を行うことができる効果がある。
【図１】本発明の一実施例における油圧モータの制御装
置に設けられたコントローラの機能構成を示すブロック
図である。
置に設けられたコントローラの機能構成を示すブロック
図である。
【図２】上記油圧モータ及びその制御装置を示す油圧回
路図である。
路図である。
【図３】上記コントローラに記憶されている有効圧力に
ついてのメンバーシップ関数である。
ついてのメンバーシップ関数である。
【図４】上記コントローラに記憶されている有効圧力の
時間変化量についてのメンバーシップ関数である。
時間変化量についてのメンバーシップ関数である。
【図５】上記コントローラに記憶されている電磁切換弁
動作指令指数についてのメンバーシップ関数である。
動作指令指数についてのメンバーシップ関数である。
【図６】上記実施例装置及び従来装置による制御下での
有効圧力の挙動及び電磁切換弁に出力される動作指令信
号を示すグラフである。
有効圧力の挙動及び電磁切換弁に出力される動作指令信
号を示すグラフである。
１ 油圧モータ ２ モータ本体（油圧アクチュエータ） ３ パイロット圧制御部 １０ 油圧ウインチ １４ ドラム（作業部材） ２１ 傾転制御ピストン ３５ 電磁切換弁 ５１ 入口圧力センサ（負荷検出手段を構成） ５２ 出口圧力センサ（負荷検出手段を構成） ６０ コントローラ ６１ 有効圧力演算手段（負荷検出手段を構成） ６２ 有効圧力時間変化量演算手段（負荷時間変化量演
算手段を構成） ６３ 電磁切換弁動作指令指数演算手段 ６４ 電磁切換弁切換制御手段
算手段を構成） ６３ 電磁切換弁動作指令指数演算手段 ６４ 電磁切換弁切換制御手段
フロントページの続き (72)発明者 田路 浩 広島県広島市安佐南区祇園３丁目12番４号 油谷重工株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 作業部材を駆動する油圧アクチュエータ
と、この油圧アクチュエータにその作動状態を制御する
ための油圧を供給する油圧回路とを備えた作業装置にお
いて、上記油圧回路に上記油圧アクチュエータの作動状
態を切換える電磁切換弁を設けるとともに、上記油圧ア
クチュエータにかかる負荷を時々刻々検出する負荷検出
手段と、この負荷検出手段により検出される負荷の時間
変化量を演算する負荷時間変化量演算手段と、上記負荷
及びその時間変化量に基づいて上記電磁切換弁の動作指
令に関する指数を演算する動作指令指数演算部と、この
演算された動作指令指数に基づいて上記電磁切換弁の切
換を行う切換制御手段とを備えたことを特徴とする作業
装置における油圧アクチュエータの制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4096744A JPH05296203A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 作業装置における油圧アクチュエータの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4096744A JPH05296203A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 作業装置における油圧アクチュエータの制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05296203A true JPH05296203A (ja) | 1993-11-09 |
Family
ID=14173201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4096744A Pending JPH05296203A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 作業装置における油圧アクチュエータの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05296203A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001034317A1 (fr) * | 1999-11-05 | 2001-05-17 | Amada Company, Limited | Presse-plieuse et procede de commande de pompe a ecoulement bidirectionnel du cylindre hydraulique de la presse-plieuse |
| JP2001137948A (ja) * | 1999-11-05 | 2001-05-22 | Amada Eng Center Co Ltd | プレスブレーキにおけるラム移動方法およびこのラム移動方法を用いたプレスブレーキ |
| JP2007100840A (ja) * | 2005-10-04 | 2007-04-19 | Kobelco Cranes Co Ltd | 可変容量型油圧モータの制御装置 |
| CN106424227A (zh) * | 2016-10-12 | 2017-02-22 | 中国空气动力研究与发展中心高速空气动力研究所 | 一种针对多执行器系统的机电液一体化控制方法 |
-
1992
- 1992-04-16 JP JP4096744A patent/JPH05296203A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001034317A1 (fr) * | 1999-11-05 | 2001-05-17 | Amada Company, Limited | Presse-plieuse et procede de commande de pompe a ecoulement bidirectionnel du cylindre hydraulique de la presse-plieuse |
| JP2001137948A (ja) * | 1999-11-05 | 2001-05-22 | Amada Eng Center Co Ltd | プレスブレーキにおけるラム移動方法およびこのラム移動方法を用いたプレスブレーキ |
| US6874343B1 (en) | 1999-11-05 | 2005-04-05 | Amada Company, Limited | Press brake and method of controlling bidirectional fluid pump of hydraulic cylinder of press brake |
| JP4558867B2 (ja) * | 1999-11-05 | 2010-10-06 | 株式会社アマダエンジニアリングセンター | プレスブレーキにおけるラム移動方法およびこのラム移動方法を用いたプレスブレーキ |
| JP2007100840A (ja) * | 2005-10-04 | 2007-04-19 | Kobelco Cranes Co Ltd | 可変容量型油圧モータの制御装置 |
| CN106424227A (zh) * | 2016-10-12 | 2017-02-22 | 中国空气动力研究与发展中心高速空气动力研究所 | 一种针对多执行器系统的机电液一体化控制方法 |
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