JPH05288180A - 回転式圧縮機 - Google Patents
回転式圧縮機Info
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- JPH05288180A JPH05288180A JP8356092A JP8356092A JPH05288180A JP H05288180 A JPH05288180 A JP H05288180A JP 8356092 A JP8356092 A JP 8356092A JP 8356092 A JP8356092 A JP 8356092A JP H05288180 A JPH05288180 A JP H05288180A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷凍サイクル等に使用される回転式圧縮機に
おいて、騒音，振動の小さい回転式圧縮機を提供するこ
とを目的とする。 【構成】 ロータ２ａの機械部９側及び反機械部側に、
それぞれ第１バランスウエイト２ｃ，第２バランスウエ
イト２ｄを配設し、副軸受８側のシャフト３に第３バラ
ンスウエイト２ｅを配設し、ローラ５の重心を通るシャ
フト３に垂直な平面を平面Ｉ、第１バランスウエイト２
ｃの重心を通るシャフト３に垂直な平面を平面II、第２
バランスウエイト２ｄの重心を通るシャフト３に垂直な
平面を平面IIIとし、第３バランスウエイト２ｅの重心
を通るシャフト３に垂直な平面を平面IVとし、平面Ｉと
平面IIの距離をＬ1、平面IIと平面IIIとの距離をＬ2と
し、平面Ｉと平面IVの距離をＬ3とし、第１，第２及び
第３バランスウエイト２ｃ，２ｄ，２ｅの質量，形状，
固定位置等を決定する。
おいて、騒音，振動の小さい回転式圧縮機を提供するこ
とを目的とする。 【構成】 ロータ２ａの機械部９側及び反機械部側に、
それぞれ第１バランスウエイト２ｃ，第２バランスウエ
イト２ｄを配設し、副軸受８側のシャフト３に第３バラ
ンスウエイト２ｅを配設し、ローラ５の重心を通るシャ
フト３に垂直な平面を平面Ｉ、第１バランスウエイト２
ｃの重心を通るシャフト３に垂直な平面を平面II、第２
バランスウエイト２ｄの重心を通るシャフト３に垂直な
平面を平面IIIとし、第３バランスウエイト２ｅの重心
を通るシャフト３に垂直な平面を平面IVとし、平面Ｉと
平面IIの距離をＬ1、平面IIと平面IIIとの距離をＬ2と
し、平面Ｉと平面IVの距離をＬ3とし、第１，第２及び
第３バランスウエイト２ｃ，２ｄ，２ｅの質量，形状，
固定位置等を決定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷凍サイクル等に使用
される回転式圧縮機に関するものである。
される回転式圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】回転式圧縮機は、一般にシャフトに偏心
部を設けシャフトの回転により冷媒ガスの圧縮を行って
いる。そのため、回転体としてのバランスを保つため
に、ロータに２つのバランスウエイトを設け、副軸受の
反電動機側にもバランスウエイトを設けている。例え
ば、特開平１−１０４９９６号公報に示されているもの
がある。
部を設けシャフトの回転により冷媒ガスの圧縮を行って
いる。そのため、回転体としてのバランスを保つため
に、ロータに２つのバランスウエイトを設け、副軸受の
反電動機側にもバランスウエイトを設けている。例え
ば、特開平１−１０４９９６号公報に示されているもの
がある。
【０００３】以下、図面を参照しながら上記従来の回転
式圧縮機の一例について説明する。図３は従来の回転式
圧縮機の縦断面図であり、図４は図３におけるＩ−Ｉ′
線の矢視図である。図３，図４において、１は密閉ケー
シング、２は電動機部であり、シャフト３を介してシリ
ンダ４，ローラ５，ベーン６，主軸受７，副軸受８によ
り構成される機械部９と連結している。また、シャフト
３は主軸３ａ，副軸３ｂ，クランク偏心部３ｃよりな
る。
式圧縮機の一例について説明する。図３は従来の回転式
圧縮機の縦断面図であり、図４は図３におけるＩ−Ｉ′
線の矢視図である。図３，図４において、１は密閉ケー
シング、２は電動機部であり、シャフト３を介してシリ
ンダ４，ローラ５，ベーン６，主軸受７，副軸受８によ
り構成される機械部９と連結している。また、シャフト
３は主軸３ａ，副軸３ｂ，クランク偏心部３ｃよりな
る。
【０００４】１０はベーン背面に設けられたスプリング
である。１１はシリンダ４内で、ローラ５，往復板６，
主軸受７，副軸受８により構成される圧縮室である。１
２はシャフト３と連結する給油機構である。１３は副軸
受８に固定された吸入管であり、副軸受８の吸入通路１
４ａ（図示せず）、シリンダ４の吸入通路１４ｂを介し
て圧縮室１１と連通している。１５は吐出孔であり吐出
弁１６（図示せず）を介して密閉ケーシング１内と連通
している。１７は吐出管であり密閉ケーシング１内に開
放している。１８は潤滑油である。
である。１１はシリンダ４内で、ローラ５，往復板６，
主軸受７，副軸受８により構成される圧縮室である。１
２はシャフト３と連結する給油機構である。１３は副軸
受８に固定された吸入管であり、副軸受８の吸入通路１
４ａ（図示せず）、シリンダ４の吸入通路１４ｂを介し
て圧縮室１１と連通している。１５は吐出孔であり吐出
弁１６（図示せず）を介して密閉ケーシング１内と連通
している。１７は吐出管であり密閉ケーシング１内に開
放している。１８は潤滑油である。
【０００５】また、電動機部２はロータ２ａとステータ
２ｂにより構成され、ロータ２ａには機械部側及び反機
械部側にそれぞれ第１バランスウエイト２ｃ，第２バラ
ンスウエイト２ｄが固定されている。
２ｂにより構成され、ロータ２ａには機械部側及び反機
械部側にそれぞれ第１バランスウエイト２ｃ，第２バラ
ンスウエイト２ｄが固定されている。
【０００６】さらに、副軸受８の反電動機側のシャフト
３に第３バランスウエイト２ｅが固定されている。
３に第３バランスウエイト２ｅが固定されている。
【０００７】また、電動機部２のロータ２ａとステータ
２ｂ間には組立時、エアギャップδが確保されている。
２ｂ間には組立時、エアギャップδが確保されている。
【０００８】以上のように構成された回転式圧縮機につ
いて、以下その動作を説明する。機械部９にて冷媒を圧
縮する際に、シャフト３のクランク偏心部３ｃ及びロー
ラ５の回転のアンバランスをなくすために、ロータ２ａ
の機械部側に第１バランスウエイト２ｃ、反機械部側に
第２バランスウエイト２ｄを設けて、副軸受８の反電動
機側のシャフト３に第３バランスウエイト２ｅを設けて
いる。また、クランク偏心部３ｃ及びローラ５の重心位
置に対して、第１バランスウエイト２ｃ及び第３バラン
スウエイト２ｅの重心はシャフト３の回転方向において
１８０°ずれた位置であり、第２バランスウエイト２ｄ
の重心は同じ位置に設けている。
いて、以下その動作を説明する。機械部９にて冷媒を圧
縮する際に、シャフト３のクランク偏心部３ｃ及びロー
ラ５の回転のアンバランスをなくすために、ロータ２ａ
の機械部側に第１バランスウエイト２ｃ、反機械部側に
第２バランスウエイト２ｄを設けて、副軸受８の反電動
機側のシャフト３に第３バランスウエイト２ｅを設けて
いる。また、クランク偏心部３ｃ及びローラ５の重心位
置に対して、第１バランスウエイト２ｃ及び第３バラン
スウエイト２ｅの重心はシャフト３の回転方向において
１８０°ずれた位置であり、第２バランスウエイト２ｄ
の重心は同じ位置に設けている。
【０００９】さらに、シャフト３が回転した際には、３
つのバランスウエイト２ｃ，２ｄ，２ｅ等に遠心力が作
用し、シャフト３はたわみながら回転する。従って圧縮
機運転中においては、ロータ２ａとステータ２ｂ間のエ
アギャップは、組立時の平均エアギャップδよりも小さ
くなる。
つのバランスウエイト２ｃ，２ｄ，２ｅ等に遠心力が作
用し、シャフト３はたわみながら回転する。従って圧縮
機運転中においては、ロータ２ａとステータ２ｂ間のエ
アギャップは、組立時の平均エアギャップδよりも小さ
くなる。
【００１０】以上のように、クランク偏心部３ｃのアン
バランスに対して、３つのバランスウエイトにて動バラ
ンスをとるため、第３バランスウエイトの無いものと比
べて、第１，第２バランスウエイトの質量を軽減できる
ため、シャフト３のたわみを小さく抑えることによる入
力低減及び信頼性向上の効果や、アンバランスによる振
動を低くできる効果等があり、特に高速回転時にその効
果は顕著である。
バランスに対して、３つのバランスウエイトにて動バラ
ンスをとるため、第３バランスウエイトの無いものと比
べて、第１，第２バランスウエイトの質量を軽減できる
ため、シャフト３のたわみを小さく抑えることによる入
力低減及び信頼性向上の効果や、アンバランスによる振
動を低くできる効果等があり、特に高速回転時にその効
果は顕著である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな構成では、ロータの位置決め誤差、第１，第２及び
第３バランスウエイトの位置決め誤差、質量のバラツキ
等によるアンバランスは、振動を発生させる一因であ
り、特に圧縮機を高速で運転する場合に顕著となる。ま
た、そのアンバランスと振動との相関も不明確であり、
圧縮機の運転周波数に対して振動の面で実使用上問題が
ないバランス設計を行うことができず、しばしば特に高
速運転時において振動が大きくなるという課題を有して
いた。
うな構成では、ロータの位置決め誤差、第１，第２及び
第３バランスウエイトの位置決め誤差、質量のバラツキ
等によるアンバランスは、振動を発生させる一因であ
り、特に圧縮機を高速で運転する場合に顕著となる。ま
た、そのアンバランスと振動との相関も不明確であり、
圧縮機の運転周波数に対して振動の面で実使用上問題が
ないバランス設計を行うことができず、しばしば特に高
速運転時において振動が大きくなるという課題を有して
いた。
【００１２】さらに、高速回転になるほど第１バランス
ウエイト，第２バランスウエイト及び第３バランスウエ
イト等に作用する遠心力が増大し、そのためシャフトの
たわみも増大してエアギャップ不同が発生し、その結果
騒音が増大する。また、エアギャップ不同と騒音との相
関も不明確であり、圧縮機の運転周波数に対して、エア
ギャップ不同による騒音の面で実使用上問題がない設計
を行うことができず、しばしば高速運転時において騒音
が大きくなるという課題を有していた。
ウエイト，第２バランスウエイト及び第３バランスウエ
イト等に作用する遠心力が増大し、そのためシャフトの
たわみも増大してエアギャップ不同が発生し、その結果
騒音が増大する。また、エアギャップ不同と騒音との相
関も不明確であり、圧縮機の運転周波数に対して、エア
ギャップ不同による騒音の面で実使用上問題がない設計
を行うことができず、しばしば高速運転時において騒音
が大きくなるという課題を有していた。
【００１３】本発明は従来の課題を解決するもので、バ
ランス形態及びエアギャップ特性を明確にすることで、
アンバランスによる振動の発生並びにエアギャップ不同
による騒音の発生を抑制することを目的とする。
ランス形態及びエアギャップ特性を明確にすることで、
アンバランスによる振動の発生並びにエアギャップ不同
による騒音の発生を抑制することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
本発明の回転式圧縮機は、シリンダ、シリンダの両端に
固定された主軸受及び副軸受、クランク偏心部を有する
シャフト、クランク偏心部に嵌められたローラ等の機械
部と、ステータ，ロータの電動機部と、ロータの機械部
及び反機械部側にそれぞれ第１バランスウエイト，第２
バランスウエイトを配設し、副軸受の反電動機側の前記
シャフトに第３バランスウエイトを配設した回転式圧縮
機において、ローラの重心を通るシャフトに垂直な平面
を平面Ｉ、第１バランスウエイトの重心を通る前記シャ
フトに垂直な平面を平面II、第２バランスウエイトの重
心を通るシャフトに垂直な平面を平面IIIとし、第３バ
ランスウエイトの重心を通るシャフトに垂直な平面を平
面IVとし、平面Ｉと平面IIの距離をＬ1、平面IIと平面I
IIとの距離をＬ2とし、平面Ｉと平面IVの距離をＬ3と
し、前記クランク偏心部とローラの質量の和をＭ1、第
１バランスウエイト，第２バランスウエイト及び第３バ
ランスウエイトの質量をそれぞれＭ2，Ｍ3，Ｍ 4とし、
質量Ｍ1，Ｍ2，Ｍ3，Ｍ4の重心とシャフト中心を通る軸
との距離をそれぞれＲ1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4とし、運転され
る最大周波数をＦMAXとし、組立時のエアギャップをδ
とした場合に、（数１０）に示したエアギャップの離心
率ｅが５０％以下であり、かつ（数１１）に示した係数
Ｃ1が（数１２）を満足し、かつ（数１３）に示した係
数Ｃ2が（数１４）を満足し、かつ（数１５）に示した
係数Ｃ3が（数１６）を満足し、かつ（数１７）に示し
た係数Ｃ4が（数１８）を満足するように設計したもの
である。
本発明の回転式圧縮機は、シリンダ、シリンダの両端に
固定された主軸受及び副軸受、クランク偏心部を有する
シャフト、クランク偏心部に嵌められたローラ等の機械
部と、ステータ，ロータの電動機部と、ロータの機械部
及び反機械部側にそれぞれ第１バランスウエイト，第２
バランスウエイトを配設し、副軸受の反電動機側の前記
シャフトに第３バランスウエイトを配設した回転式圧縮
機において、ローラの重心を通るシャフトに垂直な平面
を平面Ｉ、第１バランスウエイトの重心を通る前記シャ
フトに垂直な平面を平面II、第２バランスウエイトの重
心を通るシャフトに垂直な平面を平面IIIとし、第３バ
ランスウエイトの重心を通るシャフトに垂直な平面を平
面IVとし、平面Ｉと平面IIの距離をＬ1、平面IIと平面I
IIとの距離をＬ2とし、平面Ｉと平面IVの距離をＬ3と
し、前記クランク偏心部とローラの質量の和をＭ1、第
１バランスウエイト，第２バランスウエイト及び第３バ
ランスウエイトの質量をそれぞれＭ2，Ｍ3，Ｍ 4とし、
質量Ｍ1，Ｍ2，Ｍ3，Ｍ4の重心とシャフト中心を通る軸
との距離をそれぞれＲ1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4とし、運転され
る最大周波数をＦMAXとし、組立時のエアギャップをδ
とした場合に、（数１０）に示したエアギャップの離心
率ｅが５０％以下であり、かつ（数１１）に示した係数
Ｃ1が（数１２）を満足し、かつ（数１３）に示した係
数Ｃ2が（数１４）を満足し、かつ（数１５）に示した
係数Ｃ3が（数１６）を満足し、かつ（数１７）に示し
た係数Ｃ4が（数１８）を満足するように設計したもの
である。
【００１５】
【数１０】
【００１６】
【数１１】
【００１７】
【数１２】
【００１８】
【数１３】
【００１９】
【数１４】
【００２０】
【数１５】
【００２１】
【数１６】
【００２２】
【数１７】
【００２３】
【数１８】
【００２４】
【作用】本発明の回転式圧縮機は上記した構成により、
クランク偏心部及びローラによるアンバランスを、ロー
タの第１及び第２バランスウエイト、さらに副軸受部側
のシャフトの第３バランスウエイトにより動バランス的
にバランスをさせることにより、圧縮機の運転周波数内
においてアンバランスによる振動を実使用上問題のない
程度に抑制することができるものである。また、さらに
エアギャップ不同に起因する騒音を実使用上問題の内程
度に抑制することができるものである。
クランク偏心部及びローラによるアンバランスを、ロー
タの第１及び第２バランスウエイト、さらに副軸受部側
のシャフトの第３バランスウエイトにより動バランス的
にバランスをさせることにより、圧縮機の運転周波数内
においてアンバランスによる振動を実使用上問題のない
程度に抑制することができるものである。また、さらに
エアギャップ不同に起因する騒音を実使用上問題の内程
度に抑制することができるものである。
【００２５】
【実施例】以下、本発明による回転式圧縮機の第１の実
施例について、図面を参照しながら説明する。尚、従来
と同一構成については同一符号を付して詳細な説明を省
略する。
施例について、図面を参照しながら説明する。尚、従来
と同一構成については同一符号を付して詳細な説明を省
略する。
【００２６】図１は本発明の第１の実施例による回転式
圧縮機の縦断面図である。図２は当社実験によるアンバ
ランスによる回転式圧縮機のエアギャップ−振動特性図
である。
圧縮機の縦断面図である。図２は当社実験によるアンバ
ランスによる回転式圧縮機のエアギャップ−振動特性図
である。
【００２７】図１において、３ｃはクランク偏心部、５
はローラ、２ｃはロータ２ａの機械部側に設けた第１バ
ランスウエイト、２ｄはロータ２ａの反機械部側に設け
た第２バランスウエイトである。
はローラ、２ｃはロータ２ａの機械部側に設けた第１バ
ランスウエイト、２ｄはロータ２ａの反機械部側に設け
た第２バランスウエイトである。
【００２８】さらに、副軸受８の反電動機側のシャフト
３に第３バランスウエイト２ｅが固定されている。又、
ローラの重心を通るシャフトに垂直な平面を平面Ｉ、第
１バランスウエイトの重心を通るシャフトに垂直な平面
を平面II、第２バランスウエイトの重心を通るシャフト
に垂直な平面を平面IIIとし、第３バランスウエイトの
重心を通るシャフトに垂直な平面を平面IVとし、平面Ｉ
と平面IIの距離をＬ1、平面IIと平面IIIとの距離をＬ2
とし、平面Ｉと平面IVの距離をＬ3とし、クランク偏心
部とローラの質量の和をＭ1、第１バランスウエイト，
第２バランスウエイト及び第３バランスウエイトの質量
をそれぞれＭ2，Ｍ3，Ｍ4とし、質量Ｍ1，Ｍ2，Ｍ3，Ｍ
4の重心とシャフト中心を通る軸との距離をそれぞれ
Ｒ1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4とし、運転される最大周波数をＦ
MAXとし、組立時のエアギャップをδとした場合に、
（数１９）に示したエアギャップの離心率ｅが５０％以
下であり、かつ（数２０）に示した係数Ｃ1が（数２
１）を満足し、かつ（数２２）に示した係数Ｃ2が（数
２３）を満足し、かつ（数２４）に示した係数Ｃ3が
（数２５）を満足し、かつ（数２６）に示した係数Ｃ4
が（数２７）を満足するように第１及び第２バランスウ
エイト２ｃ，２ｄの質量，形状，固定位置を決定してい
る。
３に第３バランスウエイト２ｅが固定されている。又、
ローラの重心を通るシャフトに垂直な平面を平面Ｉ、第
１バランスウエイトの重心を通るシャフトに垂直な平面
を平面II、第２バランスウエイトの重心を通るシャフト
に垂直な平面を平面IIIとし、第３バランスウエイトの
重心を通るシャフトに垂直な平面を平面IVとし、平面Ｉ
と平面IIの距離をＬ1、平面IIと平面IIIとの距離をＬ2
とし、平面Ｉと平面IVの距離をＬ3とし、クランク偏心
部とローラの質量の和をＭ1、第１バランスウエイト，
第２バランスウエイト及び第３バランスウエイトの質量
をそれぞれＭ2，Ｍ3，Ｍ4とし、質量Ｍ1，Ｍ2，Ｍ3，Ｍ
4の重心とシャフト中心を通る軸との距離をそれぞれ
Ｒ1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4とし、運転される最大周波数をＦ
MAXとし、組立時のエアギャップをδとした場合に、
（数１９）に示したエアギャップの離心率ｅが５０％以
下であり、かつ（数２０）に示した係数Ｃ1が（数２
１）を満足し、かつ（数２２）に示した係数Ｃ2が（数
２３）を満足し、かつ（数２４）に示した係数Ｃ3が
（数２５）を満足し、かつ（数２６）に示した係数Ｃ4
が（数２７）を満足するように第１及び第２バランスウ
エイト２ｃ，２ｄの質量，形状，固定位置を決定してい
る。
【００２９】
【数１９】
【００３０】
【数２０】
【００３１】
【数２１】
【００３２】
【数２２】
【００３３】
【数２３】
【００３４】
【数２４】
【００３５】
【数２５】
【００３６】
【数２６】
【００３７】
【数２７】
【００３８】以上のように構成された回転式圧縮機につ
いて、以下その動作を説明する。電動機部２によりシャ
フト３が回転し、クランク偏心部３ｃ及びローラ５が偏
心して回転する。従って平面Ｉにおいてアンバランスが
生じるため、このアンバランスをなくす、すなわち動バ
ランスをとるためにロータ２ａに第１バランスウエイト
２ｃ，第２バランスウエイト２ｄを配設し、副軸受８側
のシャフト３に第３バランスウエイト２ｅを配設してい
る。
いて、以下その動作を説明する。電動機部２によりシャ
フト３が回転し、クランク偏心部３ｃ及びローラ５が偏
心して回転する。従って平面Ｉにおいてアンバランスが
生じるため、このアンバランスをなくす、すなわち動バ
ランスをとるためにロータ２ａに第１バランスウエイト
２ｃ，第２バランスウエイト２ｄを配設し、副軸受８側
のシャフト３に第３バランスウエイト２ｅを配設してい
る。
【００３９】動バランスは（数２０）に示した係数
Ｃ1、（数２２）に示した係数Ｃ2、（数２４）に示した
係数Ｃ3、（数２６）に示した係数Ｃ4の各係数値が全て
１となった場合に動バランスが最もとれていることにな
る。しかしながら実際は、第１バランスウエイト２ｃ，
第２バランスウエイト２ｄ，第３バランスウエイト２ｅ
の質量のバラツキ、位置決め誤差等により、Ｃ1，Ｃ2，
Ｃ3，Ｃ4の各係数が全て１となることはまずなく、その
ためアンバランスによる振動が発生し、特に高速回転時
には顕著となる。
Ｃ1、（数２２）に示した係数Ｃ2、（数２４）に示した
係数Ｃ3、（数２６）に示した係数Ｃ4の各係数値が全て
１となった場合に動バランスが最もとれていることにな
る。しかしながら実際は、第１バランスウエイト２ｃ，
第２バランスウエイト２ｄ，第３バランスウエイト２ｅ
の質量のバラツキ、位置決め誤差等により、Ｃ1，Ｃ2，
Ｃ3，Ｃ4の各係数が全て１となることはまずなく、その
ためアンバランスによる振動が発生し、特に高速回転時
には顕著となる。
【００４０】しかしながら、係数Ｃ2，Ｃ3，Ｃ4がそれ
ぞれ（数２３），（数２５），（数２７）を満足し、か
つ係数Ｃ1が（数２１）を満足するように第１バランス
ウエイト２ｃ，第２バランスウエイト２ｄ，第３バラン
スウエイト２ｅの質量，形状，固定位置等を決定するこ
とにより、圧縮機が運転される周波数全域にわたってア
ンバランスによる振動を回転振動以下に抑えられ、実使
用上問題のない程度まで振動を小さくすることができる
ことが当社実験により明確となっている。
ぞれ（数２３），（数２５），（数２７）を満足し、か
つ係数Ｃ1が（数２１）を満足するように第１バランス
ウエイト２ｃ，第２バランスウエイト２ｄ，第３バラン
スウエイト２ｅの質量，形状，固定位置等を決定するこ
とにより、圧縮機が運転される周波数全域にわたってア
ンバランスによる振動を回転振動以下に抑えられ、実使
用上問題のない程度まで振動を小さくすることができる
ことが当社実験により明確となっている。
【００４１】また、第１バランスウエイト２ｃ，第２バ
ランスウエイト２ｄ，第３バランスウエイト２ｅ等に作
用する遠心力によりシャフト３がたわみ、圧縮機運転時
においてはエアギャップ不同が発生し、その結果騒音が
増大する。特に高速回転時には顕著となる。
ランスウエイト２ｄ，第３バランスウエイト２ｅ等に作
用する遠心力によりシャフト３がたわみ、圧縮機運転時
においてはエアギャップ不同が発生し、その結果騒音が
増大する。特に高速回転時には顕著となる。
【００４２】しかしながら、組立時のエアギャップ
（δ）に対する組立時のエアギャップと最小エアギャッ
プの差（δ−δmin）の比率であるエアギャップの離心
率ｅが（数１９）を満足することにより、圧縮機が運転
される周波数全域にわたってシャフトのたわみによるエ
アギャップの離心率を５０％以下とすることができ、実
使用上問題のない程度までエアギャップ不同による騒音
を抑えることができることが当社実験により明確となっ
ている。
（δ）に対する組立時のエアギャップと最小エアギャッ
プの差（δ−δmin）の比率であるエアギャップの離心
率ｅが（数１９）を満足することにより、圧縮機が運転
される周波数全域にわたってシャフトのたわみによるエ
アギャップの離心率を５０％以下とすることができ、実
使用上問題のない程度までエアギャップ不同による騒音
を抑えることができることが当社実験により明確となっ
ている。
【００４３】従って運転される最大周波数をＦMAXと
し、組立時のエアギャップをδとした場合に、（数１
９）に示したエアギャップの離心率ｅが５０％以下であ
り、かつ（数２０）に示した係数Ｃ1が（数２１）を満
足し、かつ（数２２）に示した係数Ｃ2が（数２３）を
満足し、かつ（数２４）に示した係数Ｃ3が（数２５）
を満足し、かつ（数２６）に示した係数Ｃ4が（数２
７）を満足するように第１バランスウエイト２ｃ，第２
バランスウエイト２ｄ，第３バランスウエイト２ｅの質
量，形状，固定位置等を決定することにより、圧縮機が
運転される周波数全域にわたってアンバランスによる振
動を回転振動以下に抑えられ、かつエアギャップの離心
率を５０％以下とすることができる。
し、組立時のエアギャップをδとした場合に、（数１
９）に示したエアギャップの離心率ｅが５０％以下であ
り、かつ（数２０）に示した係数Ｃ1が（数２１）を満
足し、かつ（数２２）に示した係数Ｃ2が（数２３）を
満足し、かつ（数２４）に示した係数Ｃ3が（数２５）
を満足し、かつ（数２６）に示した係数Ｃ4が（数２
７）を満足するように第１バランスウエイト２ｃ，第２
バランスウエイト２ｄ，第３バランスウエイト２ｅの質
量，形状，固定位置等を決定することにより、圧縮機が
運転される周波数全域にわたってアンバランスによる振
動を回転振動以下に抑えられ、かつエアギャップの離心
率を５０％以下とすることができる。
【００４４】その結果、アンバランスによる振動及びエ
アギャップ不同による騒音を実使用上問題のないレベル
に小さくすることができる。
アギャップ不同による騒音を実使用上問題のないレベル
に小さくすることができる。
【００４５】以上のように本実施例の回転式圧縮機は、
ロータの機械部側及び反機械部側にそれぞれ第１バラン
スウエイト，第２バランスウエイトを配設し、副軸受の
反電動機側のシャフトに第３バランスウエイトを配設し
た回転式圧縮機において、ローラの重心を通るシャフト
に垂直な平面を平面Ｉ、第１バランスウエイトの重心を
通るシャフトに垂直な平面を平面II、第２バランスウエ
イトの重心を通るシャフトに垂直な平面を平面IIIと
し、第３バランスウエイトの重心を通るシャフトに垂直
な平面を平面IVとし、平面Ｉと平面IIの距離をＬ1、平
面IIと平面IIIとの距離をＬ2とし、平面Ｉと平面IVの距
離をＬ3とし、クランク偏心部とローラの質量の和を
Ｍ1、第１バランスウエイト，第２バランスウエイト及
び第３バランスウエイトの質量をそれぞれＭ2，Ｍ3，Ｍ
4とし、質量Ｍ1，Ｍ2，Ｍ3，Ｍ4の重心とシャフト中心
を通る軸との距離をそれぞれＲ1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4とし、
運転される最大周波数をＦMAXとし、組立時のエアギャ
ップをδとした場合に、（数１９）に示したエアギャッ
プの離心率ｅが５０％以下であり、かつ（数２０）に示
した係数Ｃ1が（数２１）を満足し、かつ（数２２）に
示した係数Ｃ2が（数２３）を満足し、かつ（数２４）
に示した係数Ｃ3が（数２５）を満足し、かつ（数２
６）に示した係数Ｃ4が（数２７）を満足するように設
計することで、圧縮機が運転される周波数全域にわたっ
てアンバランスによる振動及びエアギャップ不同による
騒音を抑制することができる。
ロータの機械部側及び反機械部側にそれぞれ第１バラン
スウエイト，第２バランスウエイトを配設し、副軸受の
反電動機側のシャフトに第３バランスウエイトを配設し
た回転式圧縮機において、ローラの重心を通るシャフト
に垂直な平面を平面Ｉ、第１バランスウエイトの重心を
通るシャフトに垂直な平面を平面II、第２バランスウエ
イトの重心を通るシャフトに垂直な平面を平面IIIと
し、第３バランスウエイトの重心を通るシャフトに垂直
な平面を平面IVとし、平面Ｉと平面IIの距離をＬ1、平
面IIと平面IIIとの距離をＬ2とし、平面Ｉと平面IVの距
離をＬ3とし、クランク偏心部とローラの質量の和を
Ｍ1、第１バランスウエイト，第２バランスウエイト及
び第３バランスウエイトの質量をそれぞれＭ2，Ｍ3，Ｍ
4とし、質量Ｍ1，Ｍ2，Ｍ3，Ｍ4の重心とシャフト中心
を通る軸との距離をそれぞれＲ1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4とし、
運転される最大周波数をＦMAXとし、組立時のエアギャ
ップをδとした場合に、（数１９）に示したエアギャッ
プの離心率ｅが５０％以下であり、かつ（数２０）に示
した係数Ｃ1が（数２１）を満足し、かつ（数２２）に
示した係数Ｃ2が（数２３）を満足し、かつ（数２４）
に示した係数Ｃ3が（数２５）を満足し、かつ（数２
６）に示した係数Ｃ4が（数２７）を満足するように設
計することで、圧縮機が運転される周波数全域にわたっ
てアンバランスによる振動及びエアギャップ不同による
騒音を抑制することができる。
【００４６】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、ロータの
機械部側及び反機械部側にそれぞれ第１バランスウエイ
ト，第２バランスウエイトを配設し、副軸受側のシャフ
トに第３バランスウエイトを配設し、ローラの重心を通
るシャフトに垂直な平面を平面Ｉ、第１バランスウエイ
トの重心を通るシャフトに垂直な平面を平面II、第２バ
ランスウエイトの重心を通るシャフトに垂直な平面を平
面IIIとし、第３バランスウエイトの重心を通るシャフ
トに垂直な平面を平面IVとし、平面Ｉと平面IIの距離を
Ｌ1、平面IIと平面IIIとの距離をＬ2とし、平面Ｉと平
面IVの距離をＬ3とし、クランク偏心部とローラの質量
の和をＭ1、第１バランスウエイト，第２バランスウエ
イト及び第３バランスウエイトの質量をそれぞれＭ2，
Ｍ3，Ｍ4とし、質量Ｍ1，Ｍ2，Ｍ3，Ｍ4の重心とシャフ
ト中心を通る軸との距離をそれぞれＲ 1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4
とし、運転される最大周波数をＦMAXとし、組立時のエ
アギャップをδとした場合に、（数１０）に示したエア
ギャップの離心率ｅが５０％以下であり、かつ（数１
１）に示した係数Ｃ1が（数１２）を満足し、かつ（数
１３）に示した係数Ｃ2が（数１４）を満足し、かつ
（数１５）に示した係数Ｃ3が（数１６）を満足し、か
つ（数１７）に示した係数Ｃ4が（数１８）を満足する
ように設計したものであるため、運転される周波数の範
囲において、アンバランスによる振動及びギャップ不同
による騒音の小さい回転式圧縮機を提供できる。
機械部側及び反機械部側にそれぞれ第１バランスウエイ
ト，第２バランスウエイトを配設し、副軸受側のシャフ
トに第３バランスウエイトを配設し、ローラの重心を通
るシャフトに垂直な平面を平面Ｉ、第１バランスウエイ
トの重心を通るシャフトに垂直な平面を平面II、第２バ
ランスウエイトの重心を通るシャフトに垂直な平面を平
面IIIとし、第３バランスウエイトの重心を通るシャフ
トに垂直な平面を平面IVとし、平面Ｉと平面IIの距離を
Ｌ1、平面IIと平面IIIとの距離をＬ2とし、平面Ｉと平
面IVの距離をＬ3とし、クランク偏心部とローラの質量
の和をＭ1、第１バランスウエイト，第２バランスウエ
イト及び第３バランスウエイトの質量をそれぞれＭ2，
Ｍ3，Ｍ4とし、質量Ｍ1，Ｍ2，Ｍ3，Ｍ4の重心とシャフ
ト中心を通る軸との距離をそれぞれＲ 1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4
とし、運転される最大周波数をＦMAXとし、組立時のエ
アギャップをδとした場合に、（数１０）に示したエア
ギャップの離心率ｅが５０％以下であり、かつ（数１
１）に示した係数Ｃ1が（数１２）を満足し、かつ（数
１３）に示した係数Ｃ2が（数１４）を満足し、かつ
（数１５）に示した係数Ｃ3が（数１６）を満足し、か
つ（数１７）に示した係数Ｃ4が（数１８）を満足する
ように設計したものであるため、運転される周波数の範
囲において、アンバランスによる振動及びギャップ不同
による騒音の小さい回転式圧縮機を提供できる。
【図１】本発明の回転式圧縮機の一実施例の縦断面図
【図２】アンバランスによる回転式圧縮機のエアギャッ
プ振動特性図
プ振動特性図
【図３】従来の回転式圧縮機の縦断面図
【図４】図３のＩ−Ｉ′線における矢視図
２ 電動機部 ２ａ ロータ ２ｂ ステータ ２ｃ 第１バランスウエイト ２ｄ 第２バランスウエイト ２ｅ 第３バランスウエイト ３ シャフト ３ｃ クランク偏心部 ４ シリンダ ５ ローラ ７ 主軸受 ８ 副軸受 ９ 機械部
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダ、前記シリンダの両端に固定さ
れた主軸受及び副軸受、クランク偏心部を有するシャフ
ト、前記クランク偏心部に嵌められたローラ等の機械部
と、ステータ，ロータの電動機部と、前記ロータの機械
部及び反機械部側にそれぞれ第１バランスウエイト，第
２バランスウエイトを配設し、前記副軸受の反電動機側
の前記シャフトに第３バランスウエイトを配設した回転
式圧縮機において、前記ローラの重心を通るシャフトに
垂直な平面を平面Ｉ、前記第１バランスウエイトの重心
を通る前記シャフトに垂直な平面を平面II、前記第２バ
ランスウエイトの重心を通る前記シャフトに垂直な平面
を平面IIIとし、前記第３バランスウエイトの重心を通
る前記シャフトに垂直な平面を平面IVとし、平面Ｉと平
面IIの距離をＬ1、平面IIと平面IIIとの距離をＬ2と
し、平面Ｉと平面IVの距離をＬ3とし、前記クランク偏
心部とローラの質量の和をＭ1、前記第１バランスウエ
イト，第２バランスウエイト及び第３バランスウエイト
の質量をそれぞれＭ2，Ｍ3，Ｍ4とし、前記質量Ｍ1，Ｍ
2，Ｍ3，Ｍ4の重心とシャフト中心を通る軸との距離を
それぞれＲ1，Ｒ2，Ｒ3，Ｒ4とし、運転される最大周波
数をＦMAXとし、組立時のエアギャップをδとした場合
に、（数１）に示したエアギャップの離心率ｅが５０％
以下であり、かつ（数２）に示した係数Ｃ1が（数３）
を満足し、かつ（数４）に示した係数Ｃ2が（数５）を
満足し、かつ（数６）に示した係数Ｃ3が（数７）を満
足し、かつ（数８）に示した係数Ｃ4が（数９）を満足
するように設計したことを特徴とする回転式圧縮機。 【数１】 【数２】 【数３】 【数４】 【数５】 【数６】 【数７】 【数８】 【数９】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8356092A JPH05288180A (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 回転式圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8356092A JPH05288180A (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 回転式圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05288180A true JPH05288180A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=13805904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8356092A Pending JPH05288180A (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 回転式圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05288180A (ja) |
-
1992
- 1992-04-06 JP JP8356092A patent/JPH05288180A/ja active Pending
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