JPH05272444A - 水力機械のランナ - Google Patents
水力機械のランナInfo
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- JPH05272444A JPH05272444A JP4068618A JP6861892A JPH05272444A JP H05272444 A JPH05272444 A JP H05272444A JP 4068618 A JP4068618 A JP 4068618A JP 6861892 A JP6861892 A JP 6861892A JP H05272444 A JPH05272444 A JP H05272444A
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- runner
- band
- water surface
- curvature
- radius
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/20—Hydro energy
Landscapes
- Hydraulic Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高速化及び小型化された水力機械について
も、ランナ羽根入口先端部の負圧面側とバンド流水面と
のコーナー部で発生する渦キャビテーションを抑制する
ことができる。 【構成】 フランシス水車のランナ羽根４の入口先端部
４ａは、ランナ羽根４の負圧面側７とバンド流水面５ａ
とのなす角度が９０°より小さい鋭角である。羽根４と
バンド流水面５ａとの付け根部９の曲面は、負圧面７の
羽根入口先端部４ａの曲率半径Ｒｂがその他の部分の曲
率半径Ｒａよりも充分に大きくなるように定められてい
る。この曲率半径Ｒｂは、実験から求められ，ランナ出
口径を３５０ｍｍに換算した時に８ｍｍ以上である。
も、ランナ羽根入口先端部の負圧面側とバンド流水面と
のコーナー部で発生する渦キャビテーションを抑制する
ことができる。 【構成】 フランシス水車のランナ羽根４の入口先端部
４ａは、ランナ羽根４の負圧面側７とバンド流水面５ａ
とのなす角度が９０°より小さい鋭角である。羽根４と
バンド流水面５ａとの付け根部９の曲面は、負圧面７の
羽根入口先端部４ａの曲率半径Ｒｂがその他の部分の曲
率半径Ｒａよりも充分に大きくなるように定められてい
る。この曲率半径Ｒｂは、実験から求められ，ランナ出
口径を３５０ｍｍに換算した時に８ｍｍ以上である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はフランシス水車などの水
力機械のランナに係り、特にランナ羽根の負圧面側での
キャビテーションの発生を防止した水力機械のランナに
関する。
力機械のランナに係り、特にランナ羽根の負圧面側での
キャビテーションの発生を防止した水力機械のランナに
関する。
【０００２】
【従来の技術】図５及び図６は水力発電所で広く使用さ
れている一般的なフランシス水車の構造を示したのも
で、主軸１に取付けられたランナ２は、クラウン３と、
周方向に等間隔に配置された複数枚のランナ羽根４と、
これらのランナ羽根４の外周部を互いに固定する環状の
ランナバンド５とから構成されている。流体がガイドベ
ーン６を介してランナ２に流入しランナ２を回転駆動
し、主軸１を介して図示を省略した発電機を回転する。
れている一般的なフランシス水車の構造を示したのも
で、主軸１に取付けられたランナ２は、クラウン３と、
周方向に等間隔に配置された複数枚のランナ羽根４と、
これらのランナ羽根４の外周部を互いに固定する環状の
ランナバンド５とから構成されている。流体がガイドベ
ーン６を介してランナ２に流入しランナ２を回転駆動
し、主軸１を介して図示を省略した発電機を回転する。
【０００３】図７はランナ羽根４とランナバンド５とを
拡大して示したもので、このバンド流水面５ａに沿った
ランナ羽根４の形状が図８に示されている。ランナ羽根
４の入口先端部４ａは、図９に示したようにランナバン
ド側の方がクラウン側よりも回転方向に対して後方に位
置しており、ランナ羽根４の負圧面側７とバンド流水面
５ａとのなす角度θが鋭角であり、圧力面側８が鈍角に
なっている。ランナ羽根４とバンド流水面５ａとの境界
コーナー部、即ち付け根部９は、図８乃至図１０に示し
たように、先端部４ａを含め羽根４のほぼ全周囲にわた
ってほぼ同一の曲率半径Ｒａの曲面に形成されている。
拡大して示したもので、このバンド流水面５ａに沿った
ランナ羽根４の形状が図８に示されている。ランナ羽根
４の入口先端部４ａは、図９に示したようにランナバン
ド側の方がクラウン側よりも回転方向に対して後方に位
置しており、ランナ羽根４の負圧面側７とバンド流水面
５ａとのなす角度θが鋭角であり、圧力面側８が鈍角に
なっている。ランナ羽根４とバンド流水面５ａとの境界
コーナー部、即ち付け根部９は、図８乃至図１０に示し
たように、先端部４ａを含め羽根４のほぼ全周囲にわた
ってほぼ同一の曲率半径Ｒａの曲面に形成されている。
【０００４】このような構成の水力機械のランナは、ラ
ンナ羽根４の入口負圧面とバンド流水面５ａとの付け根
部９から渦が発生し、この渦中心の圧力低下に伴い渦キ
ャビテーションが生じる。このような渦キャビテーショ
ンは、図５に示したように羽根入口先端部４ａの下流に
壊食Ａを惹起し、この壊食の度合いが進行すると、水車
性能を低下させ、ついには水車の運転自体にも支障をき
たすことがある。
ンナ羽根４の入口負圧面とバンド流水面５ａとの付け根
部９から渦が発生し、この渦中心の圧力低下に伴い渦キ
ャビテーションが生じる。このような渦キャビテーショ
ンは、図５に示したように羽根入口先端部４ａの下流に
壊食Ａを惹起し、この壊食の度合いが進行すると、水車
性能を低下させ、ついには水車の運転自体にも支障をき
たすことがある。
【０００５】そこで、このような渦キャビテーションの
発生を抑制するランナ構造が、これまで種々提案されて
いる。例えば、特開昭５７−３７０７１号公報には図１
１に示したようにランナ羽根４の入口先端部４ａに切欠
き１０を刻設したランナが開示され、特開昭５７−２６
２７７号公報には図１２に示したようにランナ羽根負圧
面に突起１１を突設したランナが開示され、特公平１−
２９９８９号公報には図１３に示したようにランナ羽根
４の入口先端部の羽根倒れ曲線を回転方向に対してバン
ド５側に前進させたランナが開示されている。更に図１
４に示したようにランナ入口下流側のバンド５とランナ
羽根負圧面側とのコーナーに肉盛部１２を形成したラン
ナや、図１５に示したようにランナ羽根４の入口先端部
に貫通孔１３を穿孔したランナや、図１６及び図１７に
示したようにランナ羽根４の入口先端部４ａに鈍頭形状
部１４を形成したランナも提案されている。
発生を抑制するランナ構造が、これまで種々提案されて
いる。例えば、特開昭５７−３７０７１号公報には図１
１に示したようにランナ羽根４の入口先端部４ａに切欠
き１０を刻設したランナが開示され、特開昭５７−２６
２７７号公報には図１２に示したようにランナ羽根負圧
面に突起１１を突設したランナが開示され、特公平１−
２９９８９号公報には図１３に示したようにランナ羽根
４の入口先端部の羽根倒れ曲線を回転方向に対してバン
ド５側に前進させたランナが開示されている。更に図１
４に示したようにランナ入口下流側のバンド５とランナ
羽根負圧面側とのコーナーに肉盛部１２を形成したラン
ナや、図１５に示したようにランナ羽根４の入口先端部
に貫通孔１３を穿孔したランナや、図１６及び図１７に
示したようにランナ羽根４の入口先端部４ａに鈍頭形状
部１４を形成したランナも提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、近年、水力
機械はコスト低減のために、高速化及び小型化が要求さ
れ、この結果、ガイドベーンからランナに流入する流れ
は非常に複雑になり、上述した従来のランナ構造では渦
キャビテーションの発生を防止できない場合があること
が判明した。これを詳述すると、ランナ羽根４の付け根
部９付近に流入する流れは、水車の運転状態が変わると
３次元的に変化し、ランナ羽根４の入口先端部４ａは静
止場から回転場への境界にあたるため、流れの影響を受
け易く、従来のようなランナ羽根４の付け根部９の形状
では、ランナ羽根入口先端部４ａの負圧面側７とバンド
流水面５ａとのコーナー部に主流方向の流れとは異なっ
た流れが生成し、これによって、渦キャビテーションが
発生してしまうことが判明した。
機械はコスト低減のために、高速化及び小型化が要求さ
れ、この結果、ガイドベーンからランナに流入する流れ
は非常に複雑になり、上述した従来のランナ構造では渦
キャビテーションの発生を防止できない場合があること
が判明した。これを詳述すると、ランナ羽根４の付け根
部９付近に流入する流れは、水車の運転状態が変わると
３次元的に変化し、ランナ羽根４の入口先端部４ａは静
止場から回転場への境界にあたるため、流れの影響を受
け易く、従来のようなランナ羽根４の付け根部９の形状
では、ランナ羽根入口先端部４ａの負圧面側７とバンド
流水面５ａとのコーナー部に主流方向の流れとは異なっ
た流れが生成し、これによって、渦キャビテーションが
発生してしまうことが判明した。
【０００７】そこで、本発明の目的は、高速化及び小型
化された水力機械にあってもランナ羽根入口先端部の負
圧面側とバンド流水面とのコーナー部における渦キャビ
テーションの発生を充分に抑制することができる水力機
械のランナを提供することにある。
化された水力機械にあってもランナ羽根入口先端部の負
圧面側とバンド流水面とのコーナー部における渦キャビ
テーションの発生を充分に抑制することができる水力機
械のランナを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】ランナ羽根の負圧面側と
ランナバンドの流水面との付け根部の形状が渦キャビテ
ーションの発生に及ぼす影響を測定する実験を行ったと
ころ、ランナ羽根の流体入口先端部における付け根部の
曲率半径が、渦キャビテーションの発生に大きな影響を
及ぼし、この曲率半径がランナ出口径を３５０ｍｍに換
算した時に８ｍｍ以上であれば、渦キャビテーションの
発生を充分に抑制できることが実験により判明した。
ランナバンドの流水面との付け根部の形状が渦キャビテ
ーションの発生に及ぼす影響を測定する実験を行ったと
ころ、ランナ羽根の流体入口先端部における付け根部の
曲率半径が、渦キャビテーションの発生に大きな影響を
及ぼし、この曲率半径がランナ出口径を３５０ｍｍに換
算した時に８ｍｍ以上であれば、渦キャビテーションの
発生を充分に抑制できることが実験により判明した。
【０００９】そこで、本発明は、周方向に等間隔に配置
された複数のランナ羽根と、これらのランナ羽根の外周
部を互いに固定するランナバンドとを具備し、上記ラン
ナ羽根の負圧面側と上記ランナバンドの流水面との付け
根部が所定の曲率半径の曲面によって形成されている水
力機械のランナにおいて、上記曲面は、上記ランナ羽根
の流体入口先端部での曲率半径がランナ出口径を３５０
ｍｍに換算した時に８ｍｍ以上であると共に、上記流体
入口先端部から下流に向かうに従って曲率半径が小さく
なるように、構成されていることを特徴とするものであ
る。
された複数のランナ羽根と、これらのランナ羽根の外周
部を互いに固定するランナバンドとを具備し、上記ラン
ナ羽根の負圧面側と上記ランナバンドの流水面との付け
根部が所定の曲率半径の曲面によって形成されている水
力機械のランナにおいて、上記曲面は、上記ランナ羽根
の流体入口先端部での曲率半径がランナ出口径を３５０
ｍｍに換算した時に８ｍｍ以上であると共に、上記流体
入口先端部から下流に向かうに従って曲率半径が小さく
なるように、構成されていることを特徴とするものであ
る。
【００１０】この構成にあっては、上記ランナ羽根の流
体入口先端部の付近における上記ランナ羽根の負圧面
は、上記ランナバンド流水面から大きく離れた遠方領域
と、上記ランナバンド流水面に接近しかつ上記遠方領域
に隣接した近傍領域とを少なくとも有し、上記遠方領域
は、上記ランナバンド流水面とのなす角度が９０°より
もかなり小さい鋭角であり。上記近傍領域は、上記ラン
ナバンド流水面とのなす角度がほぼ９０°であり、上記
曲率半径８ｍｍ以上の曲面は上記近傍領域と上記ランナ
バンド流水面との間に形成されていることが望ましい。
体入口先端部の付近における上記ランナ羽根の負圧面
は、上記ランナバンド流水面から大きく離れた遠方領域
と、上記ランナバンド流水面に接近しかつ上記遠方領域
に隣接した近傍領域とを少なくとも有し、上記遠方領域
は、上記ランナバンド流水面とのなす角度が９０°より
もかなり小さい鋭角であり。上記近傍領域は、上記ラン
ナバンド流水面とのなす角度がほぼ９０°であり、上記
曲率半径８ｍｍ以上の曲面は上記近傍領域と上記ランナ
バンド流水面との間に形成されていることが望ましい。
【００１１】
【作用】ランナ羽根の負圧面側とランナバンドの流水面
との付け根部の曲率半径はランナ出口径を３５０ｍｍに
換算した時に８ｍｍ以上に定められているため、上記付
け根部の曲面形状は従来の鋭角的な曲面に比べて非常に
緩い曲面になる。これによって、ランナ羽根に流入する
流れが水力機械の運転状態に応じて変化しても、泡を発
生することなくスムーズに流れ、キャビテーションの発
生を抑制する。
との付け根部の曲率半径はランナ出口径を３５０ｍｍに
換算した時に８ｍｍ以上に定められているため、上記付
け根部の曲面形状は従来の鋭角的な曲面に比べて非常に
緩い曲面になる。これによって、ランナ羽根に流入する
流れが水力機械の運転状態に応じて変化しても、泡を発
生することなくスムーズに流れ、キャビテーションの発
生を抑制する。
【００１２】
【実施例】以下に本発明による水力機械のランナの実施
例を図５乃至図１７と同部分には同一符号を付して示し
た図１乃至図４を参照して説明する。図１及び図２にお
いて、フランシス水車のランナ羽根４の入口先端部４ａ
は、負圧面側７とバンド流水面５ａとのなす角度が鋭角
になり、圧力面側８が鈍角になっている。ランナ羽根４
とバンド流水面５ａとの境界コーナー部、即ち付け根部
９の曲面は、負圧面７の羽根入口先端部４ａの曲率半径
Ｒｂがその他の部分の曲率半径Ｒａよりも充分に大きく
なるように定められている。
例を図５乃至図１７と同部分には同一符号を付して示し
た図１乃至図４を参照して説明する。図１及び図２にお
いて、フランシス水車のランナ羽根４の入口先端部４ａ
は、負圧面側７とバンド流水面５ａとのなす角度が鋭角
になり、圧力面側８が鈍角になっている。ランナ羽根４
とバンド流水面５ａとの境界コーナー部、即ち付け根部
９の曲面は、負圧面７の羽根入口先端部４ａの曲率半径
Ｒｂがその他の部分の曲率半径Ｒａよりも充分に大きく
なるように定められている。
【００１３】この先端部負圧面の付け根部９の曲率半径
Ｒｂは以下の実験から求めた。ランナ出口が３５０ｍｍ
の模型フランシス水車を使用して、先端部負圧面の付け
根部９の曲率半径Ｒｂを４ｍｍ、８ｍｍ、１０ｍｍ、１
５ｍｍとしてキャビテーションの発生状況を調べた実験
結果を図３に示す。
Ｒｂは以下の実験から求めた。ランナ出口が３５０ｍｍ
の模型フランシス水車を使用して、先端部負圧面の付け
根部９の曲率半径Ｒｂを４ｍｍ、８ｍｍ、１０ｍｍ、１
５ｍｍとしてキャビテーションの発生状況を調べた実験
結果を図３に示す。
【００１４】この図３のグラフは、横軸が曲率半径Ｒｂ
であり、縦軸は模型の最高効率η０に対する相対等効率
ηの比であり、縦軸の数値の小さい方は実機の高落差運
転に相当し、大きい方は低落差運転に相当する。フラン
シス水車の場合の使用範囲は、最高効率点を中心とした
範囲であるが、最高効率点の単位回転速度に相当する落
差近傍からそれよりも低落差側の運転が一般的である。
従って、縦軸の１．０よりも大きいところでキャビテー
ションが発生した場合には、実機でも入口側にキャビテ
ーションが発生し、壊食を受ける危険度が大きいことを
示している。この実験では、縦軸の効率は曲率半径Ｒｂ
が約８ｍｍ近傍で１であり、かつ８ｍｍ以上では１より
小さい。
であり、縦軸は模型の最高効率η０に対する相対等効率
ηの比であり、縦軸の数値の小さい方は実機の高落差運
転に相当し、大きい方は低落差運転に相当する。フラン
シス水車の場合の使用範囲は、最高効率点を中心とした
範囲であるが、最高効率点の単位回転速度に相当する落
差近傍からそれよりも低落差側の運転が一般的である。
従って、縦軸の１．０よりも大きいところでキャビテー
ションが発生した場合には、実機でも入口側にキャビテ
ーションが発生し、壊食を受ける危険度が大きいことを
示している。この実験では、縦軸の効率は曲率半径Ｒｂ
が約８ｍｍ近傍で１であり、かつ８ｍｍ以上では１より
小さい。
【００１５】従って、曲率半径Ｒｂがランナ出口径を３
５０ｍｍに換算した時に８ｍｍ以上であれば、運転範囲
内においてランナ４の入口先端部付近の付け根部９での
渦キャビテーションの発生を充分に抑制することができ
る。
５０ｍｍに換算した時に８ｍｍ以上であれば、運転範囲
内においてランナ４の入口先端部付近の付け根部９での
渦キャビテーションの発生を充分に抑制することができ
る。
【００１６】図４はランナ羽根４の入口の羽根倒れが大
きい場合の本発明の第２の実施例を示したもので、ラン
ナ羽根４はその入口先端部４ａの負圧面７とバンド流水
面５ａとのなす角度θが９０°よりもかなり小さな鋭角
に形成されている。このような場合には、入口羽根負圧
側の入口倒れ曲線をランナ羽根４の負圧面７の途中から
バンド流水面５ａに垂直またはそれに近くなるように補
正した後に、付け根部９の曲率半径をＲｂとする。
きい場合の本発明の第２の実施例を示したもので、ラン
ナ羽根４はその入口先端部４ａの負圧面７とバンド流水
面５ａとのなす角度θが９０°よりもかなり小さな鋭角
に形成されている。このような場合には、入口羽根負圧
側の入口倒れ曲線をランナ羽根４の負圧面７の途中から
バンド流水面５ａに垂直またはそれに近くなるように補
正した後に、付け根部９の曲率半径をＲｂとする。
【００１７】これを詳述すると、ランナ羽根４の負圧面
７を、ランナバンド流水面５ａから大きく離れた遠方領
域７ａと、ランナバンド上端５ａに接近しかつ遠方領域
７ａに隣接した近傍領域７ｂとに分ける。この時、遠方
領域７ａはランナバンド流水面端５ａとのなす角度θが
かなり小さな鋭角である。他方、近傍領域７ｂはバンド
流水面５ａとのなす角度が９０°，またはそれに近い角
度であり、上記曲率半径８ｍｍ以上の曲面Ｒｂは近傍領
域７ｂとランナバンド流水面５ａとの間に形成される。
これによって、負圧面７が比較的小さな鋭角にも拘ら
ず、ランナ４の入口先端部付近の付け根部９での渦キャ
ビテーションの発生を充分に抑制することができる。
７を、ランナバンド流水面５ａから大きく離れた遠方領
域７ａと、ランナバンド上端５ａに接近しかつ遠方領域
７ａに隣接した近傍領域７ｂとに分ける。この時、遠方
領域７ａはランナバンド流水面端５ａとのなす角度θが
かなり小さな鋭角である。他方、近傍領域７ｂはバンド
流水面５ａとのなす角度が９０°，またはそれに近い角
度であり、上記曲率半径８ｍｍ以上の曲面Ｒｂは近傍領
域７ｂとランナバンド流水面５ａとの間に形成される。
これによって、負圧面７が比較的小さな鋭角にも拘ら
ず、ランナ４の入口先端部付近の付け根部９での渦キャ
ビテーションの発生を充分に抑制することができる。
【００１８】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明に
よれば、ランナ羽根の負圧面側とランナバンド流水面と
の付け根部の曲面は、ランナ羽根の流体入口先端部での
曲率半径がランナ出口径を３５０ｍｍに換算した時に８
ｍｍ以上となるように構成されているため、泡キャビテ
ーションの発生を充分に抑制することができる。
よれば、ランナ羽根の負圧面側とランナバンド流水面と
の付け根部の曲面は、ランナ羽根の流体入口先端部での
曲率半径がランナ出口径を３５０ｍｍに換算した時に８
ｍｍ以上となるように構成されているため、泡キャビテ
ーションの発生を充分に抑制することができる。
【図１】本発明による水力機械のランナの第１の実施例
のランナ入口先端部とバンド流水面とを示した概略図。
のランナ入口先端部とバンド流水面とを示した概略図。
【図２】上記実施例の付け根部の等高線を示した図１の
Ａ−Ａ線に沿った断面図。
Ａ−Ａ線に沿った断面図。
【図３】上記実施例の付け根部の曲率半径と水車効率と
の関係を求めた実験結果を表すグラフ。
の関係を求めた実験結果を表すグラフ。
【図４】本発明による水力機械のランナの第２の実施例
のランナ入口先端部とバンド流水面とを示した概略図。
のランナ入口先端部とバンド流水面とを示した概略図。
【図５】一般のフランシス水車の構造を示した断面図。
【図６】上記一般のフランシス水車のランナを示した斜
視図。
視図。
【図７】図５のランナバンドを拡大して示した断面図。
【図８】図７のバンド流水面に沿ったランナ羽根の形状
を示した断面図。
を示した断面図。
【図９】図５のランナのランナ入口先端部とバンド流水
面とを示した概略図。
面とを示した概略図。
【図１０】付け根部の等高線を表す図９のＢ−Ｂ線に沿
った断面図。
った断面図。
【図１１】従来のランナを示した断面図。
【図１２】別の従来のランナを示した断面図。
【図１３】別の従来のランナを示した斜視図。
【図１４】別の従来のランナを示した断面図。
【図１５】別の従来のランナを示した断面図。
【図１６】別の従来のランナを示した断面図。
【図１７】図１６のＣ−Ｃ線に沿ったランナ羽根の形状
を示した断面図。
を示した断面図。
２ ランナ ４ ランナ羽根 ４ａ 入口先端部 ５ ランナバンド ５ａ ランナバンド流水面 ７ 負圧面 ９ 付け根部 Ｒｂ 曲率半径
Claims (2)
- 【請求項１】周方向に等間隔に配置された複数のランナ
羽根と、これらのランナ羽根の外周部を互いに固定する
ランナバンドとを具備し、上記ランナ羽根の負圧面側と
上記ランナバンドの流水面との付け根部が所定の曲率半
径の曲面によって形成されている水力機械のランナにお
いて、上記曲面は、上記ランナ羽根の流体入口先端部で
の曲率半径がランナ出口径を３５０ｍｍに換算した時に
８ｍｍ以上であると共に、上記流体入口先端部から下流
に向かうに従って曲率半径が小さくなるように、構成さ
れていることを特徴とする水力機械のランナ。 - 【請求項２】上記ランナ羽根の流体入口先端部の付近に
おける上記ランナ羽根の負圧面は、上記ランナバンド流
水面から大きく離れた遠方領域と、上記ランナバンド流
水面に接近しかつ上記遠方領域に隣接した近傍領域とを
少なくとも有し、上記遠方領域は上記ランナバンド流水
面とのなす角度が９０°よりもかなり小さい鋭角であ
り、上記近傍領域は上記ランナバンド流水面とのなす角
度がほぼ９０°であり、上記曲率半径８ｍｍ以上の曲面
は上記近傍領域と上記ランナバンド流水面との間に形成
されていることを特徴とする請求項１に記載の水力機械
のランナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4068618A JPH05272444A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 水力機械のランナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4068618A JPH05272444A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 水力機械のランナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05272444A true JPH05272444A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=13378930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4068618A Pending JPH05272444A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 水力機械のランナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05272444A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6830432B1 (en) | 2003-06-24 | 2004-12-14 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Cooling of combustion turbine airfoil fillets |
| WO2015190916A1 (en) * | 2014-06-10 | 2015-12-17 | Ventus Nautilus Holding B.V. | Device for converting kinetic energy of a flowing medium to electrical energy |
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