JPH05271830A - ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金部材 - Google Patents
ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金部材Info
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- JPH05271830A JPH05271830A JP7164392A JP7164392A JPH05271830A JP H05271830 A JPH05271830 A JP H05271830A JP 7164392 A JP7164392 A JP 7164392A JP 7164392 A JP7164392 A JP 7164392A JP H05271830 A JPH05271830 A JP H05271830A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 TiAl系金属間化合物基合金部材の常温延性を
2.5 ％以上に高めることにより外部から負荷された応力
に起因した変形による破損の可能性を抑え、工業材料と
しての信頼性を高めたTiAl系金属間化合物基合金部材を
提供すること。 【構成】 平均結晶粒径が200 μm 以下で、平均結晶粒
径(d、μm)) と最大表面粗さ (Ｒmax 、μm)が下式の関
係を満足するようにする。 【数３】
2.5 ％以上に高めることにより外部から負荷された応力
に起因した変形による破損の可能性を抑え、工業材料と
しての信頼性を高めたTiAl系金属間化合物基合金部材を
提供すること。 【構成】 平均結晶粒径が200 μm 以下で、平均結晶粒
径(d、μm)) と最大表面粗さ (Ｒmax 、μm)が下式の関
係を満足するようにする。 【数３】
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、TiAl系金属間化合物基
合金部材に関する。詳述すれば、本発明は、軽量耐熱材
料として航空宇宙分野を中心に広い分野において今後利
用が予想されているTiAl系金属間化合物基合金から構成
された、高い延性を有する信頼性に優れた部材 (例え
ば、ジェットエンジンのコンプレッサーブレードおよび
ベーン、自動車エンジンの排気バルブおよびピストンピ
ン、スペースプレーンや超音速航空機の外板、さらには
ボイラーチューブ、ボイラーのタービンブレード等) に
関する。
合金部材に関する。詳述すれば、本発明は、軽量耐熱材
料として航空宇宙分野を中心に広い分野において今後利
用が予想されているTiAl系金属間化合物基合金から構成
された、高い延性を有する信頼性に優れた部材 (例え
ば、ジェットエンジンのコンプレッサーブレードおよび
ベーン、自動車エンジンの排気バルブおよびピストンピ
ン、スペースプレーンや超音速航空機の外板、さらには
ボイラーチューブ、ボイラーのタービンブレード等) に
関する。
【０００２】
【従来の技術】TiAl系金属間化合物、例えばTiAl金属間
化合物は原子比で１：１のTiとAlから構成されており、
軽量 (比重3.8)でありながら耐熱性が優れていることか
ら、TiAl系金属間化合物を基とする合金は将来のジェッ
トエンジンのブレードやベーン、自動車のエンジンの排
気バルブ、ターボチャジャー用の材料として期待されて
いる。
化合物は原子比で１：１のTiとAlから構成されており、
軽量 (比重3.8)でありながら耐熱性が優れていることか
ら、TiAl系金属間化合物を基とする合金は将来のジェッ
トエンジンのブレードやベーン、自動車のエンジンの排
気バルブ、ターボチャジャー用の材料として期待されて
いる。
【０００３】しかし、この材料は金属間化合物であるが
故に非常に脆い材料であり、成形自体に困難があるばか
りでなく、常温での延性が十分でないため使用時の負荷
に耐えられず割れが発生することなどがあり、したがっ
て現在でも常温延性を改善することを目的に多くの研究
が進められている。
故に非常に脆い材料であり、成形自体に困難があるばか
りでなく、常温での延性が十分でないため使用時の負荷
に耐えられず割れが発生することなどがあり、したがっ
て現在でも常温延性を改善することを目的に多くの研究
が進められている。
【０００４】これまで試みられてきた常温延性の改善手
段は、いずれも合金の化学成分や組織を制御するもので
あって、代表的には、次のような試みが行われている。
すなわち、合金の化学成分の点からは、常温延性は、Ti
Al系金属間化合物の化学量論的組成から若干Ti- 富化側
にずらした成分、すなわち48at％Al前後において得られ
やすいためこのあたりの成分で合金設計することが多
い。このときTiAl(γ) 相の他に少量のTi3Al(α2)相が
生成し、２相組織となる。現在のところ常温延性が優れ
たTiAl系金属間化合物基合金はこのような２相組織を呈
するものがほとんどである。
段は、いずれも合金の化学成分や組織を制御するもので
あって、代表的には、次のような試みが行われている。
すなわち、合金の化学成分の点からは、常温延性は、Ti
Al系金属間化合物の化学量論的組成から若干Ti- 富化側
にずらした成分、すなわち48at％Al前後において得られ
やすいためこのあたりの成分で合金設計することが多
い。このときTiAl(γ) 相の他に少量のTi3Al(α2)相が
生成し、２相組織となる。現在のところ常温延性が優れ
たTiAl系金属間化合物基合金はこのような２相組織を呈
するものがほとんどである。
【０００５】また、このベース成分に第３元素として数
％のＶ、Mn、Cr、Mo等の元素を添加することも行われて
いる。合金の組織調整によって常温延性を改善する場合
は、多結晶材にあっては全面がラメラ組織であると常温
延性が得られにくいため、加工や熱処理により組織の微
細化を図ったり、ラメラ組織と等軸粒の混合組織とする
ことで、常温延性が改善されるとされている。
％のＶ、Mn、Cr、Mo等の元素を添加することも行われて
いる。合金の組織調整によって常温延性を改善する場合
は、多結晶材にあっては全面がラメラ組織であると常温
延性が得られにくいため、加工や熱処理により組織の微
細化を図ったり、ラメラ組織と等軸粒の混合組織とする
ことで、常温延性が改善されるとされている。
【０００６】以上については、文献: “Progress in th
e Understanding of Gammma Titanium Aluminide", J.M
etals (August, 1991) p.40.参照。また、文献: “Para
meters for Ductility Improvement in TiAl", Mat. Re
s.Soc. Symp. Proc., Vol.133, 329〜332 頁には、結晶
粒の微細化が常温延性を改善する傾向にあることが記載
されている。
e Understanding of Gammma Titanium Aluminide", J.M
etals (August, 1991) p.40.参照。また、文献: “Para
meters for Ductility Improvement in TiAl", Mat. Re
s.Soc. Symp. Proc., Vol.133, 329〜332 頁には、結晶
粒の微細化が常温延性を改善する傾向にあることが記載
されている。
【０００７】しかしながら、このような組織や化学成分
の調整や結晶粒微細化だけでは十分な常温延性を安定し
て得るには至っておらず、高々 0.2〜２％程度である。
このことは、TiAl系金属間化合物基合金の成形加工の困
難さに加えて、得られた製品の信頼性、つまり長期間の
使用が可能かどうかにも大きく関連しており、実用化の
上で非常に重要な問題である。
の調整や結晶粒微細化だけでは十分な常温延性を安定し
て得るには至っておらず、高々 0.2〜２％程度である。
このことは、TiAl系金属間化合物基合金の成形加工の困
難さに加えて、得られた製品の信頼性、つまり長期間の
使用が可能かどうかにも大きく関連しており、実用化の
上で非常に重要な問題である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、TiAl
系金属間化合物基合金部材を実用化する場合において重
要である常温延性を高めることにより、部材使用時に外
部から負荷された応力に起因した変形による破損の可能
性を抑え、工業材料としての信頼性を高めたTiAl系金属
間化合物基合金部材を提供することにある。本発明のさ
らに具体的な目的は、常温引張伸び2.5 ％以上を付与し
たTiAl系金属間化合物基合金部材を提供することであ
る。
系金属間化合物基合金部材を実用化する場合において重
要である常温延性を高めることにより、部材使用時に外
部から負荷された応力に起因した変形による破損の可能
性を抑え、工業材料としての信頼性を高めたTiAl系金属
間化合物基合金部材を提供することにある。本発明のさ
らに具体的な目的は、常温引張伸び2.5 ％以上を付与し
たTiAl系金属間化合物基合金部材を提供することであ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々検討を重ねたところ、TiAl系金属間化
合物基合金部材にあって、表面粗さと平均結晶粒径とを
一定の関係を満足するように調整することによってその
部材の機械的特性、特に常温延性が大きく改善されると
の知見を得た。すなわち、TiAl系金属間化合物基合金部
材の常温延性が当該部材の表面粗さと結晶粒径に大きく
依存しており、それらを所定の関係で調整することで常
温伸び2.5 ％以上を達成できることを見出し、本発明に
至った。
を達成すべく種々検討を重ねたところ、TiAl系金属間化
合物基合金部材にあって、表面粗さと平均結晶粒径とを
一定の関係を満足するように調整することによってその
部材の機械的特性、特に常温延性が大きく改善されると
の知見を得た。すなわち、TiAl系金属間化合物基合金部
材の常温延性が当該部材の表面粗さと結晶粒径に大きく
依存しており、それらを所定の関係で調整することで常
温伸び2.5 ％以上を達成できることを見出し、本発明に
至った。
【００１０】ここに、本発明は、平均結晶粒径(d、μm)
が200 μm 以下であり、d(μm)と最大表面粗さ (Ｒmax
、μm)が下式の関係を満足するTiAl金属間化合物基合
金部材である。
が200 μm 以下であり、d(μm)と最大表面粗さ (Ｒmax
、μm)が下式の関係を満足するTiAl金属間化合物基合
金部材である。
【００１１】
【数２】
【００１２】本発明の好適態様によれば、前記TiAl金属
間化合物基合金部材を構成するTiAl金属間化合物基合金
は、Al: 44〜52at％、残部Tiである。
間化合物基合金部材を構成するTiAl金属間化合物基合金
は、Al: 44〜52at％、残部Tiである。
【００１３】
【作用】本発明は、TiAl系金属間化合物基合金から成る
部材に関する。具体的にはすでに述べたようなジェット
エンジンのコンプレッサーブレード等であり、この点は
特に制限されない。
部材に関する。具体的にはすでに述べたようなジェット
エンジンのコンプレッサーブレード等であり、この点は
特に制限されない。
【００１４】ここで、TiAl系金属間化合物基合金とは、
本発明の趣旨からは特に制限されないが、実用上の観点
からは、好ましくは、化学成分ではTi−Al２元系におい
てはAl: 44〜52at％、残部Tiである金属間化合物合金で
ある。Alが44at％未満と少ない場合には、Ti3Al 相の方
がTiAl相よりも量が多くなり、本来の目的である優れた
耐熱性が得られない場合がある。また、Alが52at％超で
はさらに他の合金元素を添加しても十分な常温延性が得
られない場合がある。
本発明の趣旨からは特に制限されないが、実用上の観点
からは、好ましくは、化学成分ではTi−Al２元系におい
てはAl: 44〜52at％、残部Tiである金属間化合物合金で
ある。Alが44at％未満と少ない場合には、Ti3Al 相の方
がTiAl相よりも量が多くなり、本来の目的である優れた
耐熱性が得られない場合がある。また、Alが52at％超で
はさらに他の合金元素を添加しても十分な常温延性が得
られない場合がある。
【００１５】Al が44〜52at％の場合にはMo、Ｖ、Cr、M
n、Fe、Ta、Ｗ、Hf、Zr、Ｂ、Ｃ、Siのうち１種または
２種以上を単独あるいは複合添加で合計６at％以下の量
を含んでもよい。これらの合金元素を合計６at％超添加
すると、TiAl相やTi3Al 相以外の第３相が生成し、強
度、靱性および機械加工性と共にこの合金系の重要な特
性である高温強度の低下を招くことが多くなる。
n、Fe、Ta、Ｗ、Hf、Zr、Ｂ、Ｃ、Siのうち１種または
２種以上を単独あるいは複合添加で合計６at％以下の量
を含んでもよい。これらの合金元素を合計６at％超添加
すると、TiAl相やTi3Al 相以外の第３相が生成し、強
度、靱性および機械加工性と共にこの合金系の重要な特
性である高温強度の低下を招くことが多くなる。
【００１６】本発明によれば、平均粒径および表面粗さ
を前述の（１）式に示すように規定するのであるが、一
般に、本発明にかかる合金部材にあっては、その平均結
晶粒径は、ｄ＝0.5 〜1000μm 程度と考えられるが、20
0 μm より大きいと表面粗さをどんなに小さくしても2.
5 ％以上に引張伸びは得られないので、本発明にあって
は平均結晶粒径が200 μm 以下でＲmax ＜0.1 〜３程度
とするのである。かかる程度の表面平滑さは、予め恒温
鍛造、恒温圧延、熱間押出、粉末焼結、急冷凝固などの
手段によって所定形状に成形したTiAl系金属間化合物基
合金部材の表面を、機械的研摩と電解研磨、あるいは、
場合によっては機械的研磨を行うだけで実現される。磁
気研摩や化学研摩などの表面平滑処理を行ってもよい。
を前述の（１）式に示すように規定するのであるが、一
般に、本発明にかかる合金部材にあっては、その平均結
晶粒径は、ｄ＝0.5 〜1000μm 程度と考えられるが、20
0 μm より大きいと表面粗さをどんなに小さくしても2.
5 ％以上に引張伸びは得られないので、本発明にあって
は平均結晶粒径が200 μm 以下でＲmax ＜0.1 〜３程度
とするのである。かかる程度の表面平滑さは、予め恒温
鍛造、恒温圧延、熱間押出、粉末焼結、急冷凝固などの
手段によって所定形状に成形したTiAl系金属間化合物基
合金部材の表面を、機械的研摩と電解研磨、あるいは、
場合によっては機械的研磨を行うだけで実現される。磁
気研摩や化学研摩などの表面平滑処理を行ってもよい。
【００１７】（１）式を満足する表面性状は、部材全面
に実現するのが好ましいが、例えば平面部材の場合には
表裏面だけというように、最大表面部のみを表面調整す
ればよい。換言すれば、部材全表面積の80％以上の領域
の表面調整を行えばよい。また、複雑形状を有する部材
の場合には、凹部の応力集中箇所のみ表面調整してもか
まわない。
に実現するのが好ましいが、例えば平面部材の場合には
表裏面だけというように、最大表面部のみを表面調整す
ればよい。換言すれば、部材全表面積の80％以上の領域
の表面調整を行えばよい。また、複雑形状を有する部材
の場合には、凹部の応力集中箇所のみ表面調整してもか
まわない。
【００１８】このような表面調整手段としては前述のよ
うに、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択すればよ
いが、電解研磨は機械研磨が不可能な複雑形状の部材の
研磨やより小さい表面粗度を得る場合に有利であり、電
解研磨が困難な大型部材の場合は機械研磨が有利とな
る。このような表面の平滑化による常温延性の向上の理
由は、まだ完全に解明された訳ではないが、次のように
推測される。
うに、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択すればよ
いが、電解研磨は機械研磨が不可能な複雑形状の部材の
研磨やより小さい表面粗度を得る場合に有利であり、電
解研磨が困難な大型部材の場合は機械研磨が有利とな
る。このような表面の平滑化による常温延性の向上の理
由は、まだ完全に解明された訳ではないが、次のように
推測される。
【００１９】すなわち、機械加工により表面に生成した
凹凸がノッチとして働き亀裂の起点になり、引張応力が
負荷されたときに亀裂が発生し、進展して破断に至るこ
とから表面の粗さを小さくすることによりノッチとして
の表面粗さの影響つまり切り欠きをできるだけ小さくす
ることにより、TiAl系金属間化合物基合金部材の常温延
性が確保されるのである。
凹凸がノッチとして働き亀裂の起点になり、引張応力が
負荷されたときに亀裂が発生し、進展して破断に至るこ
とから表面の粗さを小さくすることによりノッチとして
の表面粗さの影響つまり切り欠きをできるだけ小さくす
ることにより、TiAl系金属間化合物基合金部材の常温延
性が確保されるのである。
【００２０】本発明によれば、具体的には、2.5 ％以上
の常温延性が得られるようになるのである。なお、平均
結晶粒径の影響は、まず任意の500 μm 四方の面積に存
在する結晶粒の寸法の平均等で測定でき、これは一般に
加工あるいは熱処理条件によって影響され、常温延性に
関しては小さい方が高くなる。結晶粒径が小さくなれば
金属間化合物において特に弱いとされる粒界への応力集
中が緩和されるために延性が向上するのである。
の常温延性が得られるようになるのである。なお、平均
結晶粒径の影響は、まず任意の500 μm 四方の面積に存
在する結晶粒の寸法の平均等で測定でき、これは一般に
加工あるいは熱処理条件によって影響され、常温延性に
関しては小さい方が高くなる。結晶粒径が小さくなれば
金属間化合物において特に弱いとされる粒界への応力集
中が緩和されるために延性が向上するのである。
【００２１】なお、本合金においては、成分や熱処理条
件により粒内に層状組織 (ラメラ組織) が現われる場合
があるが、本発明の結晶粒は等軸TiAl粒、ラメラ粒を問
わない。したがって、TiAl系金属間化合物基合金の部材
を最終形状において表面を電解研磨や機械研磨により、
上述の(1) 式を満足する程度に表面粗さを小さくするこ
とにより外部応力に対する亀裂の発生への抵抗を大きく
向上させることができるのである。次に、実施例によっ
て本発明の作用、効果をより具体的に説明する。
件により粒内に層状組織 (ラメラ組織) が現われる場合
があるが、本発明の結晶粒は等軸TiAl粒、ラメラ粒を問
わない。したがって、TiAl系金属間化合物基合金の部材
を最終形状において表面を電解研磨や機械研磨により、
上述の(1) 式を満足する程度に表面粗さを小さくするこ
とにより外部応力に対する亀裂の発生への抵抗を大きく
向上させることができるのである。次に、実施例によっ
て本発明の作用、効果をより具体的に説明する。
【００２２】
【実施例】Arガス雰囲気下で真空アーク溶解してTi−48
Al、Ti−48.4Al−0.6Mo 、Ti−48Al−２Cr(at%) の成分
組成を有するTiAl系金属間化合物基合金を溶製し、イン
ゴットに鋳込み、このインゴットを1100℃でArガス雰囲
気中でHIP 処理した後、30mm×30mm×30mmのブロックを
採取した。このブロックに900 ℃または950 ℃で歪速度
５×10-4S-1として長手方向の厚さが３mmになるまで恒
温鍛造を行い、板材とした。その後、熱処理により平均
粒径を変化させた。
Al、Ti−48.4Al−0.6Mo 、Ti−48Al−２Cr(at%) の成分
組成を有するTiAl系金属間化合物基合金を溶製し、イン
ゴットに鋳込み、このインゴットを1100℃でArガス雰囲
気中でHIP 処理した後、30mm×30mm×30mmのブロックを
採取した。このブロックに900 ℃または950 ℃で歪速度
５×10-4S-1として長手方向の厚さが３mmになるまで恒
温鍛造を行い、板材とした。その後、熱処理により平均
粒径を変化させた。
【００２３】次いで、これらの板状の加工材の厚み方向
の中心近傍から、平行部の幅５mm、厚さ１mm、長さ20mm
の板状引張試験片を板材と試験片の広い面の方向が一致
するように板厚中心部より機械加工により採取し、#120
0 のSiC の研磨紙で研磨した後に粒径0.6 μm のアルミ
ナ粉末を水と混合した研磨液を用いてバフ研磨を実施し
た。
の中心近傍から、平行部の幅５mm、厚さ１mm、長さ20mm
の板状引張試験片を板材と試験片の広い面の方向が一致
するように板厚中心部より機械加工により採取し、#120
0 のSiC の研磨紙で研磨した後に粒径0.6 μm のアルミ
ナ粉末を水と混合した研磨液を用いてバフ研磨を実施し
た。
【００２４】Ｒmax ＜0.4 のものについては、この後、
試験片の平行部を、６％の過塩素酸、35％のｎ−ブチル
アルコール、残りがメチルアルコールの混合液を用いて
−50℃で電解研磨することにより鏡面状態に仕上げた。
また、比較のために機械加工のまま、あるいはバフ研磨
や電解研磨の時間を変化させることにより平行部の表面
粗さを変化させた試験片を用意した。電解研磨について
は処理時間を１〜30min の間で変更することで、表面粗
さを調整した。
試験片の平行部を、６％の過塩素酸、35％のｎ−ブチル
アルコール、残りがメチルアルコールの混合液を用いて
−50℃で電解研磨することにより鏡面状態に仕上げた。
また、比較のために機械加工のまま、あるいはバフ研磨
や電解研磨の時間を変化させることにより平行部の表面
粗さを変化させた試験片を用意した。電解研磨について
は処理時間を１〜30min の間で変更することで、表面粗
さを調整した。
【００２５】引張試験は室温において歪速度は10-4S-1
で実施した。また、試験材の平均粒径は 500μm × 500
μm に含まれる結晶粒径の平均値として顕微鏡写真を用
いて求めた。また、粒径が10μm 以下の材料について
は、TEM(透過電子顕微鏡) を用いて50個の平均粒径を求
めた。引張試験の結果を、最大表面粗さ、平均結晶粒径
の測定結果とともに表１〜表３に示す。
で実施した。また、試験材の平均粒径は 500μm × 500
μm に含まれる結晶粒径の平均値として顕微鏡写真を用
いて求めた。また、粒径が10μm 以下の材料について
は、TEM(透過電子顕微鏡) を用いて50個の平均粒径を求
めた。引張試験の結果を、最大表面粗さ、平均結晶粒径
の測定結果とともに表１〜表３に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】以上の結果より分かるように、本発明を適
用することにより表面を研磨して亀裂の発生源となる凹
凸を除去することにより2.5 ％という高い常温延性を得
ることができるのがわかる。
用することにより表面を研磨して亀裂の発生源となる凹
凸を除去することにより2.5 ％という高い常温延性を得
ることができるのがわかる。
【００３０】
【発明の効果】これまでの説明からも明らかなように、
本発明にあっては、TiAl系金属間化合物基合金の部材に
おいて従来より問題である常温延性を改善する方法であ
り、本材料の工業材料としての利用の可能性を著しく推
進させるものである。
本発明にあっては、TiAl系金属間化合物基合金の部材に
おいて従来より問題である常温延性を改善する方法であ
り、本材料の工業材料としての利用の可能性を著しく推
進させるものである。
【図１】表面粗さと平均粒径の関係を示すグラフであ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山口 正治 京都市左京区北白川上別当町24−403
Claims (2)
- 【請求項１】 平均結晶粒径ｄが200 μm 以下であり、
ｄ (μm)と最大表面粗さ (Ｒmax 、μm)が下式の関係を
満足するTiAl系金属間化合物基合金部材。 【数１】 - 【請求項２】 前記TiAl系金属間化合物基合金部材を構
成するTiAl系金属間化合物基合金が、Al: 44〜52at％、
残部Tiである、請求項１記載のTiAl系金属間化合物基合
金部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7164392A JPH05271830A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7164392A JPH05271830A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271830A true JPH05271830A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=13466523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7164392A Pending JPH05271830A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05271830A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000192176A (ja) * | 1998-10-23 | 2000-07-11 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 耐異物衝撃性に優れたＴｉ―Ａｌ系合金およびタ―ビン部品 |
| JP2002018696A (ja) * | 2000-06-14 | 2002-01-22 | Alcoa Inc | 航空機部分として使用するアルミニュームあるいはアルミニューム合金の面を滑らかにする方法とそのような航空機部分 |
| JP2004115924A (ja) * | 1998-10-23 | 2004-04-15 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 耐異物衝撃性に優れたＴｉ−Ａｌ系合金およびタービン部品 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03193851A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-23 | Nippon Steel Corp | 極超微細組織を有するＴｉＡｌ基合金の製造方法 |
| JPH03193838A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-23 | Nippon Steel Corp | 超塑性加工、拡散接合の可能なＴｉＡｌ基合金とその製造方法 |
| JPH03249147A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐酸化性に優れた金属間化合物ＴｉＡｌ基合金及びその製造方法 |
| JPH04218634A (ja) * | 1990-05-18 | 1992-08-10 | Toyota Motor Corp | Ｔｉ−Ａｌ系合金およびその製造方法 |
| JPH0551680A (ja) * | 1991-08-27 | 1993-03-02 | Honda Motor Co Ltd | 高強度高靱延性ＴｉＡｌ系金属間化合物 |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP7164392A patent/JPH05271830A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03193851A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-23 | Nippon Steel Corp | 極超微細組織を有するＴｉＡｌ基合金の製造方法 |
| JPH03193838A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-23 | Nippon Steel Corp | 超塑性加工、拡散接合の可能なＴｉＡｌ基合金とその製造方法 |
| JPH03249147A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐酸化性に優れた金属間化合物ＴｉＡｌ基合金及びその製造方法 |
| JPH04218634A (ja) * | 1990-05-18 | 1992-08-10 | Toyota Motor Corp | Ｔｉ−Ａｌ系合金およびその製造方法 |
| JPH0551680A (ja) * | 1991-08-27 | 1993-03-02 | Honda Motor Co Ltd | 高強度高靱延性ＴｉＡｌ系金属間化合物 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000192176A (ja) * | 1998-10-23 | 2000-07-11 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 耐異物衝撃性に優れたＴｉ―Ａｌ系合金およびタ―ビン部品 |
| JP2004115924A (ja) * | 1998-10-23 | 2004-04-15 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 耐異物衝撃性に優れたＴｉ−Ａｌ系合金およびタービン部品 |
| JP2002018696A (ja) * | 2000-06-14 | 2002-01-22 | Alcoa Inc | 航空機部分として使用するアルミニュームあるいはアルミニューム合金の面を滑らかにする方法とそのような航空機部分 |
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