JPH0526143A - 点火配電器 - Google Patents
点火配電器Info
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- JPH0526143A JPH0526143A JP3179737A JP17973791A JPH0526143A JP H0526143 A JPH0526143 A JP H0526143A JP 3179737 A JP3179737 A JP 3179737A JP 17973791 A JP17973791 A JP 17973791A JP H0526143 A JPH0526143 A JP H0526143A
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- F02P7/00—Arrangements of distributors, circuit-makers or -breakers, e.g. of distributor and circuit-breaker combinations or pick-up devices
- F02P7/02—Arrangements of distributors, circuit-makers or -breakers, e.g. of distributor and circuit-breaker combinations or pick-up devices of distributors
- F02P7/021—Mechanical distributors
- F02P7/022—Details of the distributor rotor or electrode
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
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- F02P7/02—Arrangements of distributors, circuit-makers or -breakers, e.g. of distributor and circuit-breaker combinations or pick-up devices of distributors
- F02P7/021—Mechanical distributors
- F02P7/025—Mechanical distributors with noise suppression means specially adapted for the distributor
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R39/00—Rotary current collectors, distributors or interrupters
- H01R39/60—Devices for interrupted current collection, e.g. commutating device, distributor, interrupter
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
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- H04B15/00—Suppression or limitation of noise or interference
- H04B15/02—Reducing interference from electric apparatus by means located at or near the interfering apparatus
- H04B15/025—Reducing interference from ignition apparatus of fuel engines
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 放電電波雑音の抑制効果とＦＭラジオノイズ
の抑制効果を兼ね備えた放電部材を有する点火配電器の
提供。 【構成】 点火配電器の放電部材を例えば、Ｎｉ−Ｚｎ
フェライトと酸化コバルトと酸化珪素とからなる焼結体
よりなり、その表面を焼結体の内部よりも酸化珪素の含
有量が多い１〜７ｍｍの厚さとした表面析出層を形成
し、さちにこの放電部材の抵抗値を１０4 〜１０6 Ωと
する。
の抑制効果を兼ね備えた放電部材を有する点火配電器の
提供。 【構成】 点火配電器の放電部材を例えば、Ｎｉ−Ｚｎ
フェライトと酸化コバルトと酸化珪素とからなる焼結体
よりなり、その表面を焼結体の内部よりも酸化珪素の含
有量が多い１〜７ｍｍの厚さとした表面析出層を形成
し、さちにこの放電部材の抵抗値を１０4 〜１０6 Ωと
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は点火配電器に関し、特に
回転電極と固定電極との放電に起因する、電波雑音の発
生を抑制した点火配電器に関するものである。
回転電極と固定電極との放電に起因する、電波雑音の発
生を抑制した点火配電器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の点火配電器では、その配電のため
の火花放電に起因する電波雑音が発生し、ラジオ、テレ
ビジョン等の通信機器に影響を与えるという問題が生じ
ていた。そのため、この問題を解決するために、例えば
特開平１−２６２３６８号公報に開示された点火配電器
が提案されている。
の火花放電に起因する電波雑音が発生し、ラジオ、テレ
ビジョン等の通信機器に影響を与えるという問題が生じ
ていた。そのため、この問題を解決するために、例えば
特開平１−２６２３６８号公報に開示された点火配電器
が提案されている。
【０００３】この点火配電器は、フェライトの表面に酸
化珪素を含有しかつ厚さが１０〜１００μｍであり、直
径が0.５〜５０μｍの多数の凹凸形状の表面層を有する
ことを特徴としたものである。
化珪素を含有しかつ厚さが１０〜１００μｍであり、直
径が0.５〜５０μｍの多数の凹凸形状の表面層を有する
ことを特徴としたものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この公報に開
示された点火配電器のものは放射電波雑音に対して大き
な効果を有するが、ラジオノイズについては、放送局か
ら遠く離れた弱電界地域において、まだ満足できるレベ
ル達していない。
示された点火配電器のものは放射電波雑音に対して大き
な効果を有するが、ラジオノイズについては、放送局か
ら遠く離れた弱電界地域において、まだ満足できるレベ
ル達していない。
【０００５】その理由を以下に詳細に示す。まず、点火
配電器の固定電極と回転電極の微小隙間による放電に
は、微小隙間の絶縁を破壊する容量放電と、この容量放
電によりイオン化されて絶縁が低下した領域に沿って引
き続き発生する誘導放電がある。
配電器の固定電極と回転電極の微小隙間による放電に
は、微小隙間の絶縁を破壊する容量放電と、この容量放
電によりイオン化されて絶縁が低下した領域に沿って引
き続き発生する誘導放電がある。
【０００６】容量放電は非常に短時間の放電でかつ高電
圧かつ大電流であり、一般に、大きな電波雑音を発生す
る。また、誘導放電は、長時間の放電でかつ低電圧かつ
小電流であり、一般に、電波雑音への影響は非常に小さ
いと言われている。従来はこの容量放電による電波雑音
の抑制の研究がなされてきた。
圧かつ大電流であり、一般に、大きな電波雑音を発生す
る。また、誘導放電は、長時間の放電でかつ低電圧かつ
小電流であり、一般に、電波雑音への影響は非常に小さ
いと言われている。従来はこの容量放電による電波雑音
の抑制の研究がなされてきた。
【０００７】そして、放電に起因する電波雑音の影響
は、欧米等で法規制されている、例えば、車から外部へ
放射される電波雑音（以下放射電波雑音と呼ぶ）により
外部のラジオ、テレビジョン等の通信機器に影響を与え
る場合と、自動車の機器、例えばラジオにそのアンテ
ナ、配線、車体等を介して影響を与える高周波の電波雑
音（以下ＦＭラジオノイズと呼ぶ）がある。しかし、従
来、ＦＭラジオノイズは、放射電波雑音と相関関係があ
ると考えられてきたために、電波雑音の抑制の効果は、
欧米等で法規制されている方法である放射電波雑音にの
み着眼して評価されてきた。
は、欧米等で法規制されている、例えば、車から外部へ
放射される電波雑音（以下放射電波雑音と呼ぶ）により
外部のラジオ、テレビジョン等の通信機器に影響を与え
る場合と、自動車の機器、例えばラジオにそのアンテ
ナ、配線、車体等を介して影響を与える高周波の電波雑
音（以下ＦＭラジオノイズと呼ぶ）がある。しかし、従
来、ＦＭラジオノイズは、放射電波雑音と相関関係があ
ると考えられてきたために、電波雑音の抑制の効果は、
欧米等で法規制されている方法である放射電波雑音にの
み着眼して評価されてきた。
【０００８】そこで、本発明者は、上記考案のものにつ
いて放射電波雑音とＦＭラジオノイズに区分してその効
果を詳細に研究した。欧米等で法規制されている測定方
法による測定値（放射電波雑音）とＦＭラジオノイズの
関係について放送局に近い強電界地域と、放送局から遠
く離れた弱電界地域において調査した。その結果、強電
界地域では、欧米等で法規制されている測定方法での放
射電波雑音の低いものは、ＦＭラジオノイズも低くよく
相関がとれているが、弱電界地域では、放射電波雑音が
低くてもＦＭラジオノイズが発生する場合があり、さら
には、放射電波雑音が高くてもＦＭラジオノイズが発生
しない場合もあるというように、放射電波雑音の抑制と
ＦＭラジオノイズの相関はとれていないことが分かっ
た。
いて放射電波雑音とＦＭラジオノイズに区分してその効
果を詳細に研究した。欧米等で法規制されている測定方
法による測定値（放射電波雑音）とＦＭラジオノイズの
関係について放送局に近い強電界地域と、放送局から遠
く離れた弱電界地域において調査した。その結果、強電
界地域では、欧米等で法規制されている測定方法での放
射電波雑音の低いものは、ＦＭラジオノイズも低くよく
相関がとれているが、弱電界地域では、放射電波雑音が
低くてもＦＭラジオノイズが発生する場合があり、さら
には、放射電波雑音が高くてもＦＭラジオノイズが発生
しない場合もあるというように、放射電波雑音の抑制と
ＦＭラジオノイズの相関はとれていないことが分かっ
た。
【０００９】その原因は、従来の点火配電器のものにて
容量放電による外部及び自動車への電波雑音の大きな影
響が大幅に低減した結果、電波雑音の発生源に非常に近
い所に受信源があるラジオは、従来、容量放電の影響に
隠されていた誘導放電による影響を受けるようになった
ものと推定される。
容量放電による外部及び自動車への電波雑音の大きな影
響が大幅に低減した結果、電波雑音の発生源に非常に近
い所に受信源があるラジオは、従来、容量放電の影響に
隠されていた誘導放電による影響を受けるようになった
ものと推定される。
【００１０】そこで、本発明の目的は、上記従来技術に
鑑み、固定電極又は回転電極において放電を行わせる部
分に配設する放電部材について研究を重ね、放射電波雑
音の抑制効果とＦＭラジオノイズの抑制効果を兼ね備え
た放電部材を有する、内燃機関用の点火配電器を提供す
るものである。
鑑み、固定電極又は回転電極において放電を行わせる部
分に配設する放電部材について研究を重ね、放射電波雑
音の抑制効果とＦＭラジオノイズの抑制効果を兼ね備え
た放電部材を有する、内燃機関用の点火配電器を提供す
るものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明では、点火配電器
において、固定電極および回転電極の放電部の少なくと
も一方を、Ｎｉ−Ｚｎフェライト、Ｍｎ−Ｚｎフェライ
ト．Ｃｕ−ＺｎフェライトおよびＭｇ−Ｚｎフェライト
の少なくとも一種と、酸化珪素と、酸化コバルト、酸化
ニッケル、酸化亜鉛、酸化銅および酸化マンガンの少な
くとも一種とからなる焼結体からなり、かつ、焼結体の
内部より酸化珪素の含有量が多い１〜７μｍの厚さの表
面析出層を有するとともに、抵抗値が１０4 〜１０6 Ω
とする点火配電器を提供するものである。
において、固定電極および回転電極の放電部の少なくと
も一方を、Ｎｉ−Ｚｎフェライト、Ｍｎ−Ｚｎフェライ
ト．Ｃｕ−ＺｎフェライトおよびＭｇ−Ｚｎフェライト
の少なくとも一種と、酸化珪素と、酸化コバルト、酸化
ニッケル、酸化亜鉛、酸化銅および酸化マンガンの少な
くとも一種とからなる焼結体からなり、かつ、焼結体の
内部より酸化珪素の含有量が多い１〜７μｍの厚さの表
面析出層を有するとともに、抵抗値が１０4 〜１０6 Ω
とする点火配電器を提供するものである。
【００１２】
【作用】本発明の点火配電器の上述するような優れた放
射電波雑音の抑制効果とＦＭラジオノイズの抑制効果を
得ることのできる理由を以下に述べる。
射電波雑音の抑制効果とＦＭラジオノイズの抑制効果を
得ることのできる理由を以下に述べる。
【００１３】一般に電波雑音は、単位時間の電流変化が
大きい時に発生するものであり、電波雑音を抑制する為
には、その回路内に抵抗を配置することが有効であると
言われている。そのため従来では、酸化珪素を主体とし
た表面析出層とすることによって、表面析出層を絶縁体
とし、この表面析出層が絶縁体であるが故に、放電時の
抵抗として作用させていた。
大きい時に発生するものであり、電波雑音を抑制する為
には、その回路内に抵抗を配置することが有効であると
言われている。そのため従来では、酸化珪素を主体とし
た表面析出層とすることによって、表面析出層を絶縁体
とし、この表面析出層が絶縁体であるが故に、放電時の
抵抗として作用させていた。
【００１４】しかし、確かに表面析出層厚さが厚い程、
放電抵抗は大きく電波雑音抑制効果が大きくなるが、逆
に点火配電器の火花放電が発生しにくくなってしまうと
いう問題が生じてしまう。
放電抵抗は大きく電波雑音抑制効果が大きくなるが、逆
に点火配電器の火花放電が発生しにくくなってしまうと
いう問題が生じてしまう。
【００１５】ここで、表面析出層厚さと容量放電および
誘導放電との関係を述べる。つまり、容量放電は短時間
で高電圧の放電であり、即ちエネルギー密度が高い為、
表面析出層による絶縁層を簡単に破壊することができる
ため、例え表面析出層を厚くし、容量放電による放射電
波雑音を充分抑制するようにしても、容量放電は発生す
る。
誘導放電との関係を述べる。つまり、容量放電は短時間
で高電圧の放電であり、即ちエネルギー密度が高い為、
表面析出層による絶縁層を簡単に破壊することができる
ため、例え表面析出層を厚くし、容量放電による放射電
波雑音を充分抑制するようにしても、容量放電は発生す
る。
【００１６】しかし、点火配電器は常に回転しており、
容量放電にて絶縁破壊された表面析出層部分で必ずしも
誘導放電が発生するのではなく、放電部が移動してしま
う。そのため、従来の表面析出層の厚さでは、誘導放電
が長時間で低電圧で小電流即ちエネルギー密度が小さい
為、誘導放電のみでは、表面析出層による絶縁層を破壊
することができず、誘導放電のエネルギーで絶縁破壊で
きる表面析出層部分（容量放電で絶縁層を破壊した部
分）が回転してくるまで放電が途切れることになる。即
ち、点火配電器の放電が断絶することになる。そして、
従来では、この放電が断絶した時に、ＦＭラジオノイズ
を高くしていた。特に、放送局に近い強電界地域では放
送の電波が強い為、この誘導放電の影響は殆どないが、
放送局から遠い弱電界地域では放送の電波が弱い為、誘
導放電の影響が顕著に現れるのである。
容量放電にて絶縁破壊された表面析出層部分で必ずしも
誘導放電が発生するのではなく、放電部が移動してしま
う。そのため、従来の表面析出層の厚さでは、誘導放電
が長時間で低電圧で小電流即ちエネルギー密度が小さい
為、誘導放電のみでは、表面析出層による絶縁層を破壊
することができず、誘導放電のエネルギーで絶縁破壊で
きる表面析出層部分（容量放電で絶縁層を破壊した部
分）が回転してくるまで放電が途切れることになる。即
ち、点火配電器の放電が断絶することになる。そして、
従来では、この放電が断絶した時に、ＦＭラジオノイズ
を高くしていた。特に、放送局に近い強電界地域では放
送の電波が強い為、この誘導放電の影響は殆どないが、
放送局から遠い弱電界地域では放送の電波が弱い為、誘
導放電の影響が顕著に現れるのである。
【００１７】それに対して、本発明の表面析出層の厚さ
とすることによって、誘導放電のエネルギーでも表面析
出層を絶縁破壊させることができ、ＦＭノイズを低く抑
えることができたのである。
とすることによって、誘導放電のエネルギーでも表面析
出層を絶縁破壊させることができ、ＦＭノイズを低く抑
えることができたのである。
【００１８】図１０に表面析出層厚さ４μｍの放電波形
のモデル特性図を、図１１に表面析出層厚さが１０μｍ
の放電波形のモデル特性図を示した。
のモデル特性図を、図１１に表面析出層厚さが１０μｍ
の放電波形のモデル特性図を示した。
【００１９】
【実施例】以下本発明を具体的実施例により説明する。
図１は本発明にかかる内燃機関用の点火配電器の一構成
例を示した縦断面図である。
図１は本発明にかかる内燃機関用の点火配電器の一構成
例を示した縦断面図である。
【００２０】本発明の点火配電器１０は、ハウジング１
と、キャップ２と固定電極３，及び配電子４に設けた回
転電極４０とからなる。各固定電極３は図示しない高圧
ケーブルを介して点火プラグに接続されるとともに、点
火配電器１０の中央部に位置する中央端子２１が、図示
しない点火コイルの二次コイルに接続されている。中央
端子２１の内側先端部２１ａには、導電性スプリング２
２を介して炭素棒よりなる摺動子２３が設けられている
とともに、ハウジング１内に設けたカム軸６が内燃機関
のクランク軸に連動して回転するようになっている。ま
た、カム軸６の上端部には配電子４が設けられている。
と、キャップ２と固定電極３，及び配電子４に設けた回
転電極４０とからなる。各固定電極３は図示しない高圧
ケーブルを介して点火プラグに接続されるとともに、点
火配電器１０の中央部に位置する中央端子２１が、図示
しない点火コイルの二次コイルに接続されている。中央
端子２１の内側先端部２１ａには、導電性スプリング２
２を介して炭素棒よりなる摺動子２３が設けられている
とともに、ハウジング１内に設けたカム軸６が内燃機関
のクランク軸に連動して回転するようになっている。ま
た、カム軸６の上端部には配電子４が設けられている。
【００２１】図２に回転子４の拡大図を示す。この回転
子４は、図２に示すごとく、絶縁基体４１とこの絶縁基
体４１の上面に配設された回転電極４０とからなる。
子４は、図２に示すごとく、絶縁基体４１とこの絶縁基
体４１の上面に配設された回転電極４０とからなる。
【００２２】また、この回転電極４０は放電部材５０と
これに電気的に接続した金属板４２とからなる。この金
属板４２は、その一端が図１における導電性スプリング
２２の押圧力によって摺動子２３と接触している。回転
電極４０における放電部材５０の放電部である先端面５
は配電子４の回転に伴って複数の固定電極３の放電部で
ある放電面６と順次微小間隙を介して対向する位置にく
るように回転する。そして、複数の固定電極３の一つに
対して図１に示すごとく回転電極４０が微小間隙を介し
て対向する位置に来たとき、中央端子２１には点火コイ
ルによって発生された高電圧が印加され放電部材５０の
先端面５と固定電極３の放電面６との微小間隙において
火花放電が発生する。
これに電気的に接続した金属板４２とからなる。この金
属板４２は、その一端が図１における導電性スプリング
２２の押圧力によって摺動子２３と接触している。回転
電極４０における放電部材５０の放電部である先端面５
は配電子４の回転に伴って複数の固定電極３の放電部で
ある放電面６と順次微小間隙を介して対向する位置にく
るように回転する。そして、複数の固定電極３の一つに
対して図１に示すごとく回転電極４０が微小間隙を介し
て対向する位置に来たとき、中央端子２１には点火コイ
ルによって発生された高電圧が印加され放電部材５０の
先端面５と固定電極３の放電面６との微小間隙において
火花放電が発生する。
【００２３】そして、この火花放電により、微小間隙と
直列に設けられている図示しない点火プラグに高電圧が
印加され、放電が生じ、内燃機関に所望の点火動作が行
われる。
直列に設けられている図示しない点火プラグに高電圧が
印加され、放電が生じ、内燃機関に所望の点火動作が行
われる。
【００２４】本発明の回転電極４０には、本発明にかか
る放電部材５０を設けたものであり、以下に、放電部材
５０について詳細に述べる。この放電部材５０は、第３
図の如く、セラミック製の電極であり、Ｎｉ−Ｚｎフェ
ライトを基材とし、その表面にフェライトと酸化珪素と
酸化コバルトとの析出反応により放電部材５０の内部よ
り酸化珪素含有量の多い厚さが、１〜７μｍの表面析出
層５２を有し、この表面析出層５２において放電を可能
としているものである。
る放電部材５０を設けたものであり、以下に、放電部材
５０について詳細に述べる。この放電部材５０は、第３
図の如く、セラミック製の電極であり、Ｎｉ−Ｚｎフェ
ライトを基材とし、その表面にフェライトと酸化珪素と
酸化コバルトとの析出反応により放電部材５０の内部よ
り酸化珪素含有量の多い厚さが、１〜７μｍの表面析出
層５２を有し、この表面析出層５２において放電を可能
としているものである。
【００２５】我々は、この放電部材５０がＮｉ−Ｚｎフ
ェライトを基材としているため、放電部材５０自体を抵
抗体となし、その抵抗値及びその表面析出層５２の状態
による放射電波雑音とＦＭラジオノイズの抑制の変化に
初めて着目し、その関係を見出した。
ェライトを基材としているため、放電部材５０自体を抵
抗体となし、その抵抗値及びその表面析出層５２の状態
による放射電波雑音とＦＭラジオノイズの抑制の変化に
初めて着目し、その関係を見出した。
【００２６】以下にその具体的測定方法を述べる。先
ず、放射電波雑音とＦＭラジオノイズの測定方法につい
て述べる。ここで、放射電波雑音は欧米等での法規制に
開示されている測定方法（ＣＩＳＰＲ Ｐｕｂ．１２に
準ずる。）に基づいて行った。但し、その効果を明確に
する為に車両のボンネットを開いて高い放射電波雑音が
発生するようにして測定を行った。
ず、放射電波雑音とＦＭラジオノイズの測定方法につい
て述べる。ここで、放射電波雑音は欧米等での法規制に
開示されている測定方法（ＣＩＳＰＲ Ｐｕｂ．１２に
準ずる。）に基づいて行った。但し、その効果を明確に
する為に車両のボンネットを開いて高い放射電波雑音が
発生するようにして測定を行った。
【００２７】また、測定結果は、従来品としての溶射ロ
ーターとの比較で評価した。この溶射ローターは、金属
製回転電極の放電面にＣｕＯ．Ａｌ2 Ｏ3 を被覆した放
電部材である。さらに、放射電波雑音は、溶射ローター
のレベルを基準として評価した。
ーターとの比較で評価した。この溶射ローターは、金属
製回転電極の放電面にＣｕＯ．Ａｌ2 Ｏ3 を被覆した放
電部材である。さらに、放射電波雑音は、溶射ローター
のレベルを基準として評価した。
【００２８】また、ＦＭラジオノイズについては配電子
４をカム軸６により７５０ｒｐｍで回転し、回転電極４
０の先端に設けたこの放電部材５０と固定電極３との間
の放電により生ずる電波雑音を放電部より１０ｃｍ離れ
た所にアンテナを配置し、そのアンテナの検出した電波
雑音を測定する。その方法は、別途準備した信号発生器
から弱電界地域の放送波の強度程度の９０ＭＨｚのＦＭ
信号を発生させ、そのＦＭ信号と前述のアンテナの検出
した電波雑音を混合器で混合し、ラジオを介してスピー
カーに接続して雑音のレベルを聞く方法にて行った。そ
の評価は、スピーカーから聞こえる雑音の程度で判断し
た。
４をカム軸６により７５０ｒｐｍで回転し、回転電極４
０の先端に設けたこの放電部材５０と固定電極３との間
の放電により生ずる電波雑音を放電部より１０ｃｍ離れ
た所にアンテナを配置し、そのアンテナの検出した電波
雑音を測定する。その方法は、別途準備した信号発生器
から弱電界地域の放送波の強度程度の９０ＭＨｚのＦＭ
信号を発生させ、そのＦＭ信号と前述のアンテナの検出
した電波雑音を混合器で混合し、ラジオを介してスピー
カーに接続して雑音のレベルを聞く方法にて行った。そ
の評価は、スピーカーから聞こえる雑音の程度で判断し
た。
【００２９】雑音の程度としては、レベル１は、全く雑
音は聞こえない、レベル２は、多少雑音は聞こえるが気
にならない、レベル３は、はっきり雑音が出ていること
が分かる、レベル４は、雑音が大きいの４段階に分類し
た。そして、発明者は、レベル１及びレベル２のものが
良好と判定した。
音は聞こえない、レベル２は、多少雑音は聞こえるが気
にならない、レベル３は、はっきり雑音が出ていること
が分かる、レベル４は、雑音が大きいの４段階に分類し
た。そして、発明者は、レベル１及びレベル２のものが
良好と判定した。
【００３０】次に、放電部材５０について述べる。先
ず、放電部材５０の表面析出層５２の厚さは、０μｍ、
１μｍ、４μｍ、７μｍおよび１０μｍの５通りとし
た。また、抵抗値は、１０3 Ω、１０4 Ω、１０5 Ω、
１０6 Ωおよび１０7 Ωの５通りを用意した。
ず、放電部材５０の表面析出層５２の厚さは、０μｍ、
１μｍ、４μｍ、７μｍおよび１０μｍの５通りとし
た。また、抵抗値は、１０3 Ω、１０4 Ω、１０5 Ω、
１０6 Ωおよび１０7 Ωの５通りを用意した。
【００３１】上記試料の製造方法にあたっては、Ｎｉ−
Ｚｎフェライトと酸化珪素と酸化コバルトの混合比を変
えるとともに焼結温度を変えて作成した。但し、表面析
出層５２の厚さが０μｍのものはフェライトのみを焼結
したものである。
Ｚｎフェライトと酸化珪素と酸化コバルトの混合比を変
えるとともに焼結温度を変えて作成した。但し、表面析
出層５２の厚さが０μｍのものはフェライトのみを焼結
したものである。
【００３２】例えば、本実施例において、放電部材５０
の表面析出層厚さが１μｍ〜７μｍ、抵抗値が１０4 Ω
〜１０6 Ωの本発明の放電部材の製造方法の一例を示
す。この放電部材５０は、酸化鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）配合比
が４９〜５１モル％のＮｉ−Ｚｎフェライトに対して、
酸化コバルト（ＣｏＯ）が４〜６重量％で二酸化珪素
（ＳｉＯ2 ）が３〜６重量％を添加し、従来周知の方法
で混合、乾燥、仮焼、混合粉砕、造粒、成形および焼成
したものである。尚、ここで焼成温度は、１３６０℃〜
１４００℃とした。
の表面析出層厚さが１μｍ〜７μｍ、抵抗値が１０4 Ω
〜１０6 Ωの本発明の放電部材の製造方法の一例を示
す。この放電部材５０は、酸化鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）配合比
が４９〜５１モル％のＮｉ−Ｚｎフェライトに対して、
酸化コバルト（ＣｏＯ）が４〜６重量％で二酸化珪素
（ＳｉＯ2 ）が３〜６重量％を添加し、従来周知の方法
で混合、乾燥、仮焼、混合粉砕、造粒、成形および焼成
したものである。尚、ここで焼成温度は、１３６０℃〜
１４００℃とした。
【００３３】また、抵抗値が１０3 Ωの放電部材は、前
記実施例の放電部材５０とは、異なった成分である、例
えば、Ｎｉ−Ｚｎフェライトの酸化鉄が４８モル％，酸
化コバルトが７重量％とすることにより、また、１０7
Ωの放電部材は、Ｎｉ−Ｚｎフェライトの酸化鉄が５２
モル％，酸化コバルトが３重量％とすることにより得た
ものである。
記実施例の放電部材５０とは、異なった成分である、例
えば、Ｎｉ−Ｚｎフェライトの酸化鉄が４８モル％，酸
化コバルトが７重量％とすることにより、また、１０7
Ωの放電部材は、Ｎｉ−Ｚｎフェライトの酸化鉄が５２
モル％，酸化コバルトが３重量％とすることにより得た
ものである。
【００３４】また、酸化鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）配合比が４９
〜５１モル％のＮｉ−Ｚｎフェライトに対して、酸化コ
バルト（ＣｏＯ）が４〜６重量％のとき、二酸化珪素の
量が７重量％以上とすることにより、表面析出層厚さが
７μｍを越え、２重量％以上とすることにより、表面析
出層厚さが１μｍ未満である放電部材を得た。
〜５１モル％のＮｉ−Ｚｎフェライトに対して、酸化コ
バルト（ＣｏＯ）が４〜６重量％のとき、二酸化珪素の
量が７重量％以上とすることにより、表面析出層厚さが
７μｍを越え、２重量％以上とすることにより、表面析
出層厚さが１μｍ未満である放電部材を得た。
【００３５】ここで、放電部材５０の表面析出層５２の
厚さは上記各種製造条件にて作成した放電部材５０を切
断して、放電面の表面析出層５２の厚さを測定し、その
平均厚さを用いた。
厚さは上記各種製造条件にて作成した放電部材５０を切
断して、放電面の表面析出層５２の厚さを測定し、その
平均厚さを用いた。
【００３６】ここで、図４（ａ）は、放電部材の先端拡
大図の正面図を、図４（ｂ）は、図４（ｂ）のＡ矢視
図、図４（ｃ）は、図４図のＢ矢視図を示す。放電部材
５０の抵抗値は、図４（ａ）に示す如く放電部材５０の
放電面５と電圧印加部である金属板４２との電気的接続
部４２ａとに導電性ペーストの電極５３ａ、５３ｂを塗
布し、その導電性ペーストの電極５３ａ、５３ｂ間に５
００Ｖの電圧を印加して測定した抵抗値をその放電部材
の抵抗値として用いた。
大図の正面図を、図４（ｂ）は、図４（ｂ）のＡ矢視
図、図４（ｃ）は、図４図のＢ矢視図を示す。放電部材
５０の抵抗値は、図４（ａ）に示す如く放電部材５０の
放電面５と電圧印加部である金属板４２との電気的接続
部４２ａとに導電性ペーストの電極５３ａ、５３ｂを塗
布し、その導電性ペーストの電極５３ａ、５３ｂ間に５
００Ｖの電圧を印加して測定した抵抗値をその放電部材
の抵抗値として用いた。
【００３７】以下測定結果の詳細について説明するが、
抵抗が１０7 Ωの放電部材は、抵抗が高い為、放電での
エネルギーロスが大きくなり、放電部材としては、明ら
かに不適であつた為、抵抗が１０7 Ωの試料については
測定を実施しなかった。
抵抗が１０7 Ωの放電部材は、抵抗が高い為、放電での
エネルギーロスが大きくなり、放電部材としては、明ら
かに不適であつた為、抵抗が１０7 Ωの試料については
測定を実施しなかった。
【００３８】図５に、９０ＭＨｚの周波数を用いて放射
電波雑音を測定した結果を示す。図５から明らかなよう
に、フェライトのみを焼結した表面析出層厚さ０μｍの
ものは、どの抵抗値においても、放射電波雑音の抑制効
果はほとんど無く、また、抵抗値が、１０4 Ω、１０5
Ω、１０6 Ωの放電部材では、表面析出層厚さが１μｍ
以上あれば、放射電波雑音の十分な抑制効果が認めら
れ、その厚さの増加とともに放射電波雑音の抑制効果が
大きくなり、抵抗値が１０3 Ωの放電部材では、表面析
出層厚さが１０μｍの放電部材でも、十分な抑制効果は
得られないことがわかる。
電波雑音を測定した結果を示す。図５から明らかなよう
に、フェライトのみを焼結した表面析出層厚さ０μｍの
ものは、どの抵抗値においても、放射電波雑音の抑制効
果はほとんど無く、また、抵抗値が、１０4 Ω、１０5
Ω、１０6 Ωの放電部材では、表面析出層厚さが１μｍ
以上あれば、放射電波雑音の十分な抑制効果が認めら
れ、その厚さの増加とともに放射電波雑音の抑制効果が
大きくなり、抵抗値が１０3 Ωの放電部材では、表面析
出層厚さが１０μｍの放電部材でも、十分な抑制効果は
得られないことがわかる。
【００３９】従って、放射電波雑音の抑制には、抵抗値
が、１０4 Ω〜１０6 Ωでかつ、表面析出層の厚さが１
μｍ以上あればよいことが図５よりわかる。次に、図６
に、ＦＭラジオノイズの結果を示した。
が、１０4 Ω〜１０6 Ωでかつ、表面析出層の厚さが１
μｍ以上あればよいことが図５よりわかる。次に、図６
に、ＦＭラジオノイズの結果を示した。
【００４０】図６より明らかなように、ＦＭラジオノイ
ズは、その抵抗値にかかわらず、フェライトのみを焼結
した表面析出層厚さが０μｍと表面析出層厚さが１μｍ
のものは全く雑音は聞こえず（レベル１）非常に良好で
あるが、表面析出層厚さが厚くなるに従って雑音が大き
くなり、表面析出層厚さが７μｍを越えると実際の使用
に支障をきたすレベルとなることが読み取れる。従っ
て、ＦＭラジオノイズの抑制には、表面析出層厚さが７
μｍ以下である必要があることがわかる。
ズは、その抵抗値にかかわらず、フェライトのみを焼結
した表面析出層厚さが０μｍと表面析出層厚さが１μｍ
のものは全く雑音は聞こえず（レベル１）非常に良好で
あるが、表面析出層厚さが厚くなるに従って雑音が大き
くなり、表面析出層厚さが７μｍを越えると実際の使用
に支障をきたすレベルとなることが読み取れる。従っ
て、ＦＭラジオノイズの抑制には、表面析出層厚さが７
μｍ以下である必要があることがわかる。
【００４１】図５および図６より、放射電波雑音の抑制
効果の為には、抵抗値が１０4 Ω〜１０6 Ωでかつ、表
面析出層厚さが１μｍ以上必要であり、ＦＭラジオノイ
ズの抑制効果の為には、表面析出層厚さは７μｍ以下で
ある必要があることがわかる。
効果の為には、抵抗値が１０4 Ω〜１０6 Ωでかつ、表
面析出層厚さが１μｍ以上必要であり、ＦＭラジオノイ
ズの抑制効果の為には、表面析出層厚さは７μｍ以下で
ある必要があることがわかる。
【００４２】従って、放射電波雑音の抑制効果とＦＭラ
ジオノイズの抑制効果を兼ね備えた放電部材は、抵抗値
が１０4 Ω〜１０6 Ωでかつ、表面析出層厚さが１μｍ
〜７μｍでなければならないことがわかる。ここで、図
５、図６より、特開平１−２６２３６８の従来の点火配
電器は放射電波雑音の抑制効果は非常に優れるが、ＦＭ
ラジオノイズの抑制効果がないこともわかる。
ジオノイズの抑制効果を兼ね備えた放電部材は、抵抗値
が１０4 Ω〜１０6 Ωでかつ、表面析出層厚さが１μｍ
〜７μｍでなければならないことがわかる。ここで、図
５、図６より、特開平１−２６２３６８の従来の点火配
電器は放射電波雑音の抑制効果は非常に優れるが、ＦＭ
ラジオノイズの抑制効果がないこともわかる。
【００４３】又、従来の特開平１−２６２３６８の発明
品の放電部材の抵抗は、比抵抗が１０4 Ωcm〜１０7 Ω
cmであったとの記述であるが、発明者の実験によれば、
放電部材の寸法を変えると、放射電波雑音の抑制効果も
変わってしまうことがわかった。
品の放電部材の抵抗は、比抵抗が１０4 Ωcm〜１０7 Ω
cmであったとの記述であるが、発明者の実験によれば、
放電部材の寸法を変えると、放射電波雑音の抑制効果も
変わってしまうことがわかった。
【００４４】即ち、導電面の断面積が小さくかつ放電面
５と金属板４２の距離が長い場合には、放電部材の抵抗
値が大きくなり放射電波雑音の抑制効果が小さくなる。
逆に、導電面の断面積が大きくかつ放電面５と金属板４
２の距離が短い場合は放電部材の抵抗値が小さくなりこ
の場合も放射電波雑音の抑制効果が小さくなるのであ
る。
５と金属板４２の距離が長い場合には、放電部材の抵抗
値が大きくなり放射電波雑音の抑制効果が小さくなる。
逆に、導電面の断面積が大きくかつ放電面５と金属板４
２の距離が短い場合は放電部材の抵抗値が小さくなりこ
の場合も放射電波雑音の抑制効果が小さくなるのであ
る。
【００４５】しかるに、本発明の如く、放電部材の放電
面５と金属板４２の間の抵抗値が１０4 Ω〜１０6 Ωで
あれば放電部材の寸法に関係なく、放射電波雑音の抑制
効果とＦＭラジオノイズの抑制効果がえられる。
面５と金属板４２の間の抵抗値が１０4 Ω〜１０6 Ωで
あれば放電部材の寸法に関係なく、放射電波雑音の抑制
効果とＦＭラジオノイズの抑制効果がえられる。
【００４６】次に、放電部材の表面析出層の析出物につ
いて述べる。Ｎｉ−Ｚｎフェライトと酸化珪素と酸化コ
バルトを焼成する場合その焼成温度により析出物の状態
が異なることが分かった。即ち、比較的低温で焼成した
場合（約１３４５℃〜約１３５５℃）、表面析出層の表
面は図７に示すごとく直径５μｍ以下の球状析出物で覆
われている。図７は、得られた表面析出層を３００倍に
拡大した顕微鏡写真である。
いて述べる。Ｎｉ−Ｚｎフェライトと酸化珪素と酸化コ
バルトを焼成する場合その焼成温度により析出物の状態
が異なることが分かった。即ち、比較的低温で焼成した
場合（約１３４５℃〜約１３５５℃）、表面析出層の表
面は図７に示すごとく直径５μｍ以下の球状析出物で覆
われている。図７は、得られた表面析出層を３００倍に
拡大した顕微鏡写真である。
【００４７】この球状析出物を分析したところ表面析出
層と同じく酸化珪素含有量が多かった。そして、焼成温
度を上げていく（約１３６０℃〜約１４００℃以上）
と、図８に示すごとく上記球状析出物と針状析出物が混
在した表面析出層の表面となる。図８は、得られた表面
析出層を３００倍に拡大した顕微鏡写真である。
層と同じく酸化珪素含有量が多かった。そして、焼成温
度を上げていく（約１３６０℃〜約１４００℃以上）
と、図８に示すごとく上記球状析出物と針状析出物が混
在した表面析出層の表面となる。図８は、得られた表面
析出層を３００倍に拡大した顕微鏡写真である。
【００４８】この針状析出物を分析したところ表面析出
層と同じく酸化珪素含有量が多い部分と酸化珪素含有量
が非常に少ない部分があることがわかった。そして、さ
らに焼成温度を上げていく（約１４０５℃以上）と酸化
珪素自体が流失して表面析出層がなくなってゆく。
層と同じく酸化珪素含有量が多い部分と酸化珪素含有量
が非常に少ない部分があることがわかった。そして、さ
らに焼成温度を上げていく（約１４０５℃以上）と酸化
珪素自体が流失して表面析出層がなくなってゆく。
【００４９】そこで、本発明における測定では、表面析
出層の析出物の状態として、球状析出物のみの試料Ａ、
球状析出物と針状析出物が混在した試料Ｂおよび酸化珪
素自体が流失した試料Ｃについて実施し、その結果を図
９に示した。
出層の析出物の状態として、球状析出物のみの試料Ａ、
球状析出物と針状析出物が混在した試料Ｂおよび酸化珪
素自体が流失した試料Ｃについて実施し、その結果を図
９に示した。
【００５０】図８より、球状析出物と針状析出物が混在
した試料Ｂは放射電波雑音とＦＭラジオノイズの両方の
抑制効果はあるが、球状析出物のみの試料Ａは放射電波
雑音の抑制効果はあるがＦＭラジオノイズの抑制効果が
少し不足しており、酸化珪素自体が流失した試料ＣはＦ
Ｍラジオノイズの抑制効果はあるが、放射電波雑音の抑
制効果が少し不足していることが分かる。
した試料Ｂは放射電波雑音とＦＭラジオノイズの両方の
抑制効果はあるが、球状析出物のみの試料Ａは放射電波
雑音の抑制効果はあるがＦＭラジオノイズの抑制効果が
少し不足しており、酸化珪素自体が流失した試料ＣはＦ
Ｍラジオノイズの抑制効果はあるが、放射電波雑音の抑
制効果が少し不足していることが分かる。
【００５１】即ち、図９より、放射電波雑音とＦＭラジ
オノイズの抑制効果を兼ね備えた表面析出層の表面は球
状析出物と針状析出物が混在した状態が望ましいことが
わかる。
オノイズの抑制効果を兼ね備えた表面析出層の表面は球
状析出物と針状析出物が混在した状態が望ましいことが
わかる。
【００５２】本発明では、上記実施例における放電部材
の成分に限定されるものではなく、Ｎｉ−Ｚｎフェライ
トの酸化鉄のモル％と、酸化コバルトの重量％及び二酸
化珪素の重量％を変えることにより、放電部材の抵抗値
及び表面析出層厚さを本発明の抵抗値が１０4 〜１０6
Ωじかつ表面析出層厚さが１〜７μｍとすれば、それぞ
れの配合がどのようであっても、本発明の効果を得るこ
とができる。
の成分に限定されるものではなく、Ｎｉ−Ｚｎフェライ
トの酸化鉄のモル％と、酸化コバルトの重量％及び二酸
化珪素の重量％を変えることにより、放電部材の抵抗値
及び表面析出層厚さを本発明の抵抗値が１０4 〜１０6
Ωじかつ表面析出層厚さが１〜７μｍとすれば、それぞ
れの配合がどのようであっても、本発明の効果を得るこ
とができる。
【００５３】さらに、前記実施例では、Ｎｉ−Ｚｎフェ
ライトと酸化珪素と酸化コバルトを焼結したもので述べ
てきたがＮｉ−Ｚｎフェライト以外でも、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト、Ｃｕ−Ｚｎフェライト、Ｍｇ−Ｚｎフェライ
トにおいても、上述した抵抗値と表面析出層の厚さが上
記の条件を満足していれば同様の効果が得られる。
ライトと酸化珪素と酸化コバルトを焼結したもので述べ
てきたがＮｉ−Ｚｎフェライト以外でも、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト、Ｃｕ−Ｚｎフェライト、Ｍｇ−Ｚｎフェライ
トにおいても、上述した抵抗値と表面析出層の厚さが上
記の条件を満足していれば同様の効果が得られる。
【００５４】さらにまた、酸化コバルトを酸化ニッケ
ル、酸化亜鉛、酸化銅、酸化マンガンにしても、前記実
施例に限定されるものではなく、抵抗値と表面析出層の
厚さが上記の条件を満足していれば同様の効果が得られ
る。
ル、酸化亜鉛、酸化銅、酸化マンガンにしても、前記実
施例に限定されるものではなく、抵抗値と表面析出層の
厚さが上記の条件を満足していれば同様の効果が得られ
る。
【００５５】
【発明の効果】以上のように、本発明の点火配電器を採
用することによって、外部への放射電波雑音を抑制する
とともに、自動車へのＦＭラジオノイズの抑制を両立さ
せることが出来た。
用することによって、外部への放射電波雑音を抑制する
とともに、自動車へのＦＭラジオノイズの抑制を両立さ
せることが出来た。
【図１】本発明の点火配電器である。
【図２】回転電極の拡大図である。
【図３】放電部材の平面図である。
【図４】放電部材の拡大部である。
【図５】表面析出層厚さ及び抵抗値と放射電波雑音の関
係を示す特性図である。
係を示す特性図である。
【図６】表面析出層厚さ及び抵抗値とＦＭラジオノイズ
の関係を示す特性図である。
の関係を示す特性図である。
【図７】表面析出層の表面の球状析出物を示す顕微鏡写
真である。
真である。
【図８】表面析出層の表面の球状析出物と針状析出物と
が混在している状態を示す顕微鏡写真である。
が混在している状態を示す顕微鏡写真である。
【図９】表面析出層の表面の析出物の状態と放射電波雑
音及びＦＭラジオノイズの関係を示す特性図である。
音及びＦＭラジオノイズの関係を示す特性図である。
【図１０】表面析出層厚さ４μｍの放電波形のモデル特
性図である。
性図である。
【図１１】表面析出層厚さが１０μｍの放電波形のモデ
ル特性図である。
ル特性図である。
３ 固定電極
４ 配電子
４０ 回転電極
５０ 放電部材
【手続補正書】
【提出日】平成３年７月２５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
Claims (4)
- 【請求項１】 複数の点火プラグにそれぞれ電気的に接
続された固定電極と、 一端が各固定電極との間に微小間隙を保持しながら回転
するとともに、他端には、電圧が印加される電圧印加部
が形成された回転電極とからなり、 該回転電極が回転することによって、前記固定電極との
距離が微小間隔となった時に、前記固定電極の放電部材
と電気回転電極の放電部材との間において放電すること
により、前記点火プラグへの配電を行わせるようにした
点火配電器において、 前記固定電極および前記回転電極の放電部材の少なくと
も一方には、フェライトと、酸化珪素とを少なくとも含
む焼結体からなり、かつ、該焼結体の内部より酸化珪素
の含有量が多い１〜７μｍの厚さの表面析出層を有する
とともに、前記放電部材の前記電圧印加部から前記放電
部までの抵抗値が１０4 〜１０6 Ωであることを特徴と
する点火配電器。 - 【請求項２】 前記表面析出層は、球状析出物と針状析
出物が混在していることを特徴とする請求項１記載の点
火配電器。 - 【請求項３】 前記フェライトは、Ｎｉ−Ｚｎフェライ
ト、Ｍｎ−Ｚｎフェライト．Ｃｕ−Ｚｎフェライトおよ
びＭｇ−Ｚｎフェライトの少なくとも一種よりなること
を特徴とする請求項１乃至２のいずれか１記載の点火配
電器。 - 【請求項４】 前記焼結体には、酸化コバルト、酸化ニ
ッケル、酸化亜鉛、酸化銅および酸化マンガンの少なく
とも一種を含むことを特徴とする請求項１乃至３のいず
れか１記載の点火配電器。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03179737A JP3084799B2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 点火配電器 |
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| DE4223684A DE4223684A1 (de) | 1991-07-19 | 1992-07-17 | Zuendverteiler |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03179737A JP3084799B2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 点火配電器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0526143A true JPH0526143A (ja) | 1993-02-02 |
| JP3084799B2 JP3084799B2 (ja) | 2000-09-04 |
Family
ID=16070988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03179737A Expired - Fee Related JP3084799B2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 点火配電器 |
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|---|---|
| US (1) | US5209195A (ja) |
| JP (1) | JP3084799B2 (ja) |
| DE (1) | DE4223684A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5594544A (en) * | 1993-10-21 | 1997-01-14 | Hitachi, Ltd. | Flow type particle image analyzing method and apparatus |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4101652A1 (de) * | 1990-10-18 | 1992-07-30 | Duerrwaechter E Dr Doduco | Verteilerkappe eines zuendverteilers mit einer abschirmhaube und abschirmhaube dafuer |
| JP3152068B2 (ja) * | 1993-07-22 | 2001-04-03 | トヨタ自動車株式会社 | 雑音電波防止用電極及びその製造方法 |
| CN1039148C (zh) * | 1994-12-07 | 1998-07-15 | 三菱电机株式会社 | 内燃机配电器 |
| CN1039051C (zh) * | 1994-12-07 | 1998-07-08 | 三菱电机株式会社 | 内燃机点火配电器 |
| US8839752B2 (en) * | 2011-01-14 | 2014-09-23 | John A. Burrows | Corona igniter with magnetic screening |
| JP5787532B2 (ja) * | 2011-01-25 | 2015-09-30 | ダイハツ工業株式会社 | 火花点火式内燃機関の火花点火制御方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5321336A (en) * | 1976-08-12 | 1978-02-27 | Nissan Motor Co Ltd | Electric distributor for internal combustion engine |
| JPS5438447A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-23 | Hitachi Ltd | Distributor for internal combustion engine |
| US4369343A (en) * | 1979-11-26 | 1983-01-18 | Nissan Motor Co., Ltd. | Ignition distributor having electrodes with thermistor discharging portions |
| JPS57183572A (en) * | 1981-05-08 | 1982-11-11 | Nissan Motor Co Ltd | Ignition distributor for internal combustion engine |
| JPS6030476A (ja) * | 1983-07-27 | 1985-02-16 | Hitachi Ltd | 内燃機関用配電器 |
| JPS63146170U (ja) * | 1987-03-13 | 1988-09-27 | ||
| JP2590470B2 (ja) * | 1987-03-24 | 1997-03-12 | 日本電装株式会社 | 内燃機関の点火配電器 |
| JP2687409B2 (ja) * | 1988-04-13 | 1997-12-08 | 株式会社デンソー | 内燃機関の点火配電器 |
| KR960000440B1 (ko) * | 1989-05-15 | 1996-01-06 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 내연기관용 배전기 및 그 제조방법 |
| US5134257A (en) * | 1990-04-13 | 1992-07-28 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Rotor electrode for a distributor |
-
1991
- 1991-07-19 JP JP03179737A patent/JP3084799B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-07-15 US US07/913,476 patent/US5209195A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-07-17 DE DE4223684A patent/DE4223684A1/de not_active Ceased
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5594544A (en) * | 1993-10-21 | 1997-01-14 | Hitachi, Ltd. | Flow type particle image analyzing method and apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5209195A (en) | 1993-05-11 |
| DE4223684A1 (de) | 1993-01-21 |
| JP3084799B2 (ja) | 2000-09-04 |
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