JPH05256748A - 可搬構造を用いた有機物分析方法及び装置 - Google Patents
可搬構造を用いた有機物分析方法及び装置Info
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- JPH05256748A JPH05256748A JP4089778A JP8977892A JPH05256748A JP H05256748 A JPH05256748 A JP H05256748A JP 4089778 A JP4089778 A JP 4089778A JP 8977892 A JP8977892 A JP 8977892A JP H05256748 A JPH05256748 A JP H05256748A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 可搬構造の有機物分析装置において、特殊ガ
スボンベ類を使用せずに、ケロジェン等を正確かつ迅速
に分析できるようする。 【構成】 岩石の粗砕サンプルを充填した試料容器２１
を熱分解炉１に装填するとともに、この熱分解炉１を真
空吸引ライン２７に接続して実質的に真空状態となるま
で排気・減圧した後密閉し、密閉された熱分解炉１を、
炭化水素の幾分かを熱分解させるが、無機質炭酸塩を分
解させない第１の温度まで急速に加熱した後、一定時間
この温度に維持し、熱分解炉１を、炉内の炭化水素が空
気と反応しない温度まで冷却した後、空気供給ライン２
９及び排気ライン３５に接続して炉内の生成ガスを炭化
水素検出器３４及びＣＯ2 検出器３３に通じＨＣピーク
Ｐ１及びＣＯ2 ピークＰ３を求め、熱分解炉１の加熱温
度を不溶性有機物が実質的に熱分解する第２の温度とし
て各工程を再度実施し、ＨＣピークＰ２を求める。
スボンベ類を使用せずに、ケロジェン等を正確かつ迅速
に分析できるようする。 【構成】 岩石の粗砕サンプルを充填した試料容器２１
を熱分解炉１に装填するとともに、この熱分解炉１を真
空吸引ライン２７に接続して実質的に真空状態となるま
で排気・減圧した後密閉し、密閉された熱分解炉１を、
炭化水素の幾分かを熱分解させるが、無機質炭酸塩を分
解させない第１の温度まで急速に加熱した後、一定時間
この温度に維持し、熱分解炉１を、炉内の炭化水素が空
気と反応しない温度まで冷却した後、空気供給ライン２
９及び排気ライン３５に接続して炉内の生成ガスを炭化
水素検出器３４及びＣＯ2 検出器３３に通じＨＣピーク
Ｐ１及びＣＯ2 ピークＰ３を求め、熱分解炉１の加熱温
度を不溶性有機物が実質的に熱分解する第２の温度とし
て各工程を再度実施し、ＨＣピークＰ２を求める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、有機物の分析方法及び
装置、特に現場において石油根源岩のポテンシャルを迅
速に評価するための小型かつ可搬構造の分析計に関する
ものである。
装置、特に現場において石油根源岩のポテンシャルを迅
速に評価するための小型かつ可搬構造の分析計に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】石油根源岩のポテンシャル評価用分析計
の代表的なものとして、まず固定‐室内型のものは根源
岩サンプル中のケロジェン（堆積物中の不溶性高分子有
機物を“ケロジェン”という。）の熱分解により発生す
る炭化水素及びＣＯ2 を分析するために、根源岩サンプ
ル約１００mgをＨｅ気流中において室温から２５０℃ま
で急速に加熱し、サンプルから蒸発する既存の炭化水素
を水素炎イオン化検出器（ＦＩＤ）によりＳ１ピークと
して検出した後、２５℃／分の昇温速度で約５５０℃ま
で加熱し、そのとき、熱分解により発生する炭化水素を
同じくＦＩＤによりＳ２ピークとして検出するようにな
っている。一方、熱分解ガスはＦＩＤの手前で一部分岐
されて、ＣＯ2 トラップへも導入され、ここで２５０℃
〜３９０℃間で発生するＣＯ2 を捕捉し、熱伝導度検出
器を接続したガスクロマトグラフによりＳ３ピークとし
て検出する。なお、３９０℃以上では無機質炭酸塩の分
解によるＣＯ2 の発生が生じるため、ケロジェン分析で
のＣＯ2 に関しては有機質炭酸塩より発生するＣＯ2 量
を検出すればよいとされる。このような分析によるＳ
１、Ｓ２、Ｓ３及びＳ２ピークを得た頂点温度（Tmax）
からケロジェン類型の決定が可能となる。
の代表的なものとして、まず固定‐室内型のものは根源
岩サンプル中のケロジェン（堆積物中の不溶性高分子有
機物を“ケロジェン”という。）の熱分解により発生す
る炭化水素及びＣＯ2 を分析するために、根源岩サンプ
ル約１００mgをＨｅ気流中において室温から２５０℃ま
で急速に加熱し、サンプルから蒸発する既存の炭化水素
を水素炎イオン化検出器（ＦＩＤ）によりＳ１ピークと
して検出した後、２５℃／分の昇温速度で約５５０℃ま
で加熱し、そのとき、熱分解により発生する炭化水素を
同じくＦＩＤによりＳ２ピークとして検出するようにな
っている。一方、熱分解ガスはＦＩＤの手前で一部分岐
されて、ＣＯ2 トラップへも導入され、ここで２５０℃
〜３９０℃間で発生するＣＯ2 を捕捉し、熱伝導度検出
器を接続したガスクロマトグラフによりＳ３ピークとし
て検出する。なお、３９０℃以上では無機質炭酸塩の分
解によるＣＯ2 の発生が生じるため、ケロジェン分析で
のＣＯ2 に関しては有機質炭酸塩より発生するＣＯ2 量
を検出すればよいとされる。このような分析によるＳ
１、Ｓ２、Ｓ３及びＳ２ピークを得た頂点温度（Tmax）
からケロジェン類型の決定が可能となる。
【０００３】しかしながら、上記の装置は複雑な制御操
作を必要とする研究室用の装置であり、しかも、ガスボ
ンベ等を必要とするＨｅガス、及び同じくガスボンベを
要し、かつ爆発の危険があるＨ2 ガスを使用するなど現
場利用には不向きである。そのため、現状では、採取し
たサンプルを分析に値するかどうか不明のままこの装置
の設置場所（国外となる場合もある）に移送して、すべ
て分析する必要があり、分析の効率化という見地からは
きわめて無駄の多い分析方法となっていた。
作を必要とする研究室用の装置であり、しかも、ガスボ
ンベ等を必要とするＨｅガス、及び同じくガスボンベを
要し、かつ爆発の危険があるＨ2 ガスを使用するなど現
場利用には不向きである。そのため、現状では、採取し
たサンプルを分析に値するかどうか不明のままこの装置
の設置場所（国外となる場合もある）に移送して、すべ
て分析する必要があり、分析の効率化という見地からは
きわめて無駄の多い分析方法となっていた。
【０００４】次に、近年開発されたいわゆる“ＳＯＵＲ
ＣＥ ＲＯＣＫ ＡＮＡＬＹＺＥＲ”として知られた可
搬型測定装置がある。この可搬型装置は採取したチップ
状の岩石サンプルを大小２個のふるい（４．０mm−５me
sh及び３．５mm−６mesh目）により選別し、これを小型
るつぼ状の熱分解炉に入れ、空気雰囲気中で急速に約７
００℃まで瞬間的に加熱して発生する炭化水素を、接触
燃焼式ガスセンサにより検出し、サンプル中に含まれる
有機物量を２段階評価（Lean／Rich判断）するものであ
る。
ＣＥ ＲＯＣＫ ＡＮＡＬＹＺＥＲ”として知られた可
搬型測定装置がある。この可搬型装置は採取したチップ
状の岩石サンプルを大小２個のふるい（４．０mm−５me
sh及び３．５mm−６mesh目）により選別し、これを小型
るつぼ状の熱分解炉に入れ、空気雰囲気中で急速に約７
００℃まで瞬間的に加熱して発生する炭化水素を、接触
燃焼式ガスセンサにより検出し、サンプル中に含まれる
有機物量を２段階評価（Lean／Rich判断）するものであ
る。
【０００５】この可搬型装置は小型熱分解炉の特徴とし
て、急速加熱／急速冷却が可能で、分析時間が短くな
る。ヒータ容量が小さく、したがってバッテリも小型
となるため、結局装置全体が小型‐軽量となる、という
現場使用に適した利点を有するが、性能面においては次
のような欠点がある。
て、急速加熱／急速冷却が可能で、分析時間が短くな
る。ヒータ容量が小さく、したがってバッテリも小型
となるため、結局装置全体が小型‐軽量となる、という
現場使用に適した利点を有するが、性能面においては次
のような欠点がある。
【０００６】（１） 試料片を空気雰囲気中で急速加熱
するため、発生する炭化水素の一部が燃焼し、測定誤差
を生じる。同時に、燃焼によるＣＯ2 が熱分解により発
生するＣＯ2 に加わり、その識別ができない。
するため、発生する炭化水素の一部が燃焼し、測定誤差
を生じる。同時に、燃焼によるＣＯ2 が熱分解により発
生するＣＯ2 に加わり、その識別ができない。
【０００７】（２） チップ状サンプルはふるい分けを
行ってもなお重量のバラツキが大きく、それが炭化水素
測定値に影響を及ぼす。
行ってもなお重量のバラツキが大きく、それが炭化水素
測定値に影響を及ぼす。
【０００８】（３） 熱分解炉がるつぼ状であって、ヒ
ータ内面に剥き出しで巻かれてれおり、るつぼ内の試料
片がヒータに触れる場合と触れない場合とで各部到達温
度に差が生じ、発生した炭化水素量が異なることにな
る。
ータ内面に剥き出しで巻かれてれおり、るつぼ内の試料
片がヒータに触れる場合と触れない場合とで各部到達温
度に差が生じ、発生した炭化水素量が異なることにな
る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は特殊ガスボン
ベ類を使用しない空気利用式の可搬型分析装置であっ
て、根源岩を採取現場において分析するに際し、サンプ
ル中の炭化水素（ＨＣピークＰ１及びＰ２）及びＣＯ2
（無機質炭酸塩の分解によるものを含まないＣＯ2ピー
クＰ３）を比較的正確かつ迅速に分析し、各成分とも４
〜５段階のポテンシャル評価及び単位重量当たりの炭化
水素量／ＣＯ2 量比を求めることが可能な有機物分析方
法及び装置を提供しようとするものである。
ベ類を使用しない空気利用式の可搬型分析装置であっ
て、根源岩を採取現場において分析するに際し、サンプ
ル中の炭化水素（ＨＣピークＰ１及びＰ２）及びＣＯ2
（無機質炭酸塩の分解によるものを含まないＣＯ2ピー
クＰ３）を比較的正確かつ迅速に分析し、各成分とも４
〜５段階のポテンシャル評価及び単位重量当たりの炭化
水素量／ＣＯ2 量比を求めることが可能な有機物分析方
法及び装置を提供しようとするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達するた
め、本発明は、真空吸引ライン及び空気供給ラインに対
し選択的に接続されるとともに、空気供給に対応して排
気するための排気ラインにも接続されるようにした炭化
水素熱分解炉と、前記排気ライン中に挿入された炭化水
素検出器及びＣＯ2 検出器を含む可搬構造を用いた有機
物分析方法であって、 ａ） 岩石の粗砕サンプルを充填した試料容器を常温以
上で１００℃以下の温度に維持された前記熱分解炉に装
填するとともに、この熱分解炉を前記真空吸引ラインに
接続して実質的に真空状態となるまで排気・減圧した後
密閉し、 ｂ） 前記密閉された熱分解炉を、前記温度から、有機
物の幾分かを蒸発及び熱分解させるが、無機質炭酸塩を
分解させない限度に抑えられた第１の温度まで急速に加
熱した後、一定時間この温度に維持し、 ｃ） 前記熱分解炉を、炉内の炭化水素が空気と反応し
ない温度まで冷却した後、前記空気供給ライン及び前記
排気ラインに接続して炉内の生成ガスを炭化水素検出器
及びＣＯ2 検出器に通じ、それらの出力信号からＨＣピ
ークＰ１及びＣＯ2 ピークＰ３の面積値を算出し、 ｄ） 前記熱分解炉を再び真空吸引ラインに接続して排
気・減圧後密閉し、不溶性有機物を実質的に熱分解す
る、前記第１の温度より高い第２の温度まで急速に加熱
した後、一定時間この温度に維持し、 ｅ） 前記熱分解炉を、炉内の炭化水素が空気と反応し
ない温度まで冷却した後、前記空気供給ライン及び前記
排気ラインに接続して炉内の生成ガスを炭化水素検出器
及びＣＯ2 検出器に通じ、それらの出力信号から少くと
もＨＣピークＰ２を求めて記録し、 ｆ） 前記ピークＰ１、Ｐ２及びＰ３の大きさから有機
物の類型、含有量等を判定する、ことを特徴とする可搬
構造を用いた不溶性有機物の分析方法。
め、本発明は、真空吸引ライン及び空気供給ラインに対
し選択的に接続されるとともに、空気供給に対応して排
気するための排気ラインにも接続されるようにした炭化
水素熱分解炉と、前記排気ライン中に挿入された炭化水
素検出器及びＣＯ2 検出器を含む可搬構造を用いた有機
物分析方法であって、 ａ） 岩石の粗砕サンプルを充填した試料容器を常温以
上で１００℃以下の温度に維持された前記熱分解炉に装
填するとともに、この熱分解炉を前記真空吸引ラインに
接続して実質的に真空状態となるまで排気・減圧した後
密閉し、 ｂ） 前記密閉された熱分解炉を、前記温度から、有機
物の幾分かを蒸発及び熱分解させるが、無機質炭酸塩を
分解させない限度に抑えられた第１の温度まで急速に加
熱した後、一定時間この温度に維持し、 ｃ） 前記熱分解炉を、炉内の炭化水素が空気と反応し
ない温度まで冷却した後、前記空気供給ライン及び前記
排気ラインに接続して炉内の生成ガスを炭化水素検出器
及びＣＯ2 検出器に通じ、それらの出力信号からＨＣピ
ークＰ１及びＣＯ2 ピークＰ３の面積値を算出し、 ｄ） 前記熱分解炉を再び真空吸引ラインに接続して排
気・減圧後密閉し、不溶性有機物を実質的に熱分解す
る、前記第１の温度より高い第２の温度まで急速に加熱
した後、一定時間この温度に維持し、 ｅ） 前記熱分解炉を、炉内の炭化水素が空気と反応し
ない温度まで冷却した後、前記空気供給ライン及び前記
排気ラインに接続して炉内の生成ガスを炭化水素検出器
及びＣＯ2 検出器に通じ、それらの出力信号から少くと
もＨＣピークＰ２を求めて記録し、 ｆ） 前記ピークＰ１、Ｐ２及びＰ３の大きさから有機
物の類型、含有量等を判定する、ことを特徴とする可搬
構造を用いた不溶性有機物の分析方法。
【００１１】本発明はまた、上記の方法を実施するた
め、真空源に導かれた真空吸引ライン、及び空気供給源
に導かれた空気供給ラインに対し選択的に接続されると
ともに、空気供給に対応して排気ラインに接続されるよ
うにした炭化水素熱分解炉と、前記熱分解炉のヒータを
通電制御するための温度制御回路と、前記排気ライン中
に挿入された炭化水素検出器及びＣＯ2 検出器からなる
検出器系統と、前記熱分解炉に関連する各ラインの開閉
弁手段、前記温度制御回路、前記炭化水素検出器及びＣ
Ｏ2 検出器にそれぞれ電気接続され、前記熱分解炉の
１００℃以下における初期設定、前記熱分解炉を真空
密閉状態において前記初期設定温度から無機質炭酸塩が
分解しない限度で第１の温度まで急激に上昇させ、かつ
この温度に維持すること、前記熱分解炉を前記第１の
温度より低い冷却温度から前記第１の温度より高い温度
まで真空密閉状態において急激に上昇させ、かつこの温
度に維持すること、前記熱分解炉を、前記第１又は第
２の温度から炭化水素の空気不感応温度まで冷却後、空
気供給ライン及び排気ラインに接続すること、前記
のライン接続中において前記排気ライン中の炭化水素検
出器及びＣＯ2 検出器から発生する出力信号のピーク、
少くともＨＣピークＰ１、Ｐ２及びＣＯ2 ピークＰ３を
記録し、炭化水素量Ｐ１＋Ｐ２及びＣＯ2 量Ｐ３から有
機物の類型及び含有量を判定すること、からなる各工程
を実行するための演算及びシーケンス制御装置、を備え
たことを特徴とする可搬構造を用いた不溶性有機物の分
析装置を構成したものである。
め、真空源に導かれた真空吸引ライン、及び空気供給源
に導かれた空気供給ラインに対し選択的に接続されると
ともに、空気供給に対応して排気ラインに接続されるよ
うにした炭化水素熱分解炉と、前記熱分解炉のヒータを
通電制御するための温度制御回路と、前記排気ライン中
に挿入された炭化水素検出器及びＣＯ2 検出器からなる
検出器系統と、前記熱分解炉に関連する各ラインの開閉
弁手段、前記温度制御回路、前記炭化水素検出器及びＣ
Ｏ2 検出器にそれぞれ電気接続され、前記熱分解炉の
１００℃以下における初期設定、前記熱分解炉を真空
密閉状態において前記初期設定温度から無機質炭酸塩が
分解しない限度で第１の温度まで急激に上昇させ、かつ
この温度に維持すること、前記熱分解炉を前記第１の
温度より低い冷却温度から前記第１の温度より高い温度
まで真空密閉状態において急激に上昇させ、かつこの温
度に維持すること、前記熱分解炉を、前記第１又は第
２の温度から炭化水素の空気不感応温度まで冷却後、空
気供給ライン及び排気ラインに接続すること、前記
のライン接続中において前記排気ライン中の炭化水素検
出器及びＣＯ2 検出器から発生する出力信号のピーク、
少くともＨＣピークＰ１、Ｐ２及びＣＯ2 ピークＰ３を
記録し、炭化水素量Ｐ１＋Ｐ２及びＣＯ2 量Ｐ３から有
機物の類型及び含有量を判定すること、からなる各工程
を実行するための演算及びシーケンス制御装置、を備え
たことを特徴とする可搬構造を用いた不溶性有機物の分
析装置を構成したものである。
【００１２】
【作用】上記の方法及び装置によれば、真空密閉状態で
熱分解を行うため、空気中の酸素による燃焼等の影響を
受けることなく、炭化水素の測定誤差を少なくするとと
もに、ＣＯ2 の測定も可能となった。すなわち、３９０
℃及び５５０℃における各熱分解処理後において、熱分
解炉は炉内の炭化水素が空気と反応（燃焼）しない程度
の温度まで冷却された後、空気により測定系に送られ
る。すなわち、本発明の装置においては、流通用ガスと
しての特別な不活性ガス（Ｈｅ、Ｎ2 、その他）も、Ｆ
ＩＤ用としての水素ガスも用いないため、安全かつ軽便
な装置構成となる。
熱分解を行うため、空気中の酸素による燃焼等の影響を
受けることなく、炭化水素の測定誤差を少なくするとと
もに、ＣＯ2 の測定も可能となった。すなわち、３９０
℃及び５５０℃における各熱分解処理後において、熱分
解炉は炉内の炭化水素が空気と反応（燃焼）しない程度
の温度まで冷却された後、空気により測定系に送られ
る。すなわち、本発明の装置においては、流通用ガスと
しての特別な不活性ガス（Ｈｅ、Ｎ2 、その他）も、Ｆ
ＩＤ用としての水素ガスも用いないため、安全かつ軽便
な装置構成となる。
【００１３】また、粗砕サンプルは充分狭い粒子径の範
囲にふるい分けることが可能であるため、試料容器への
充填レベルを一定にすれば、サンプル重量を基準とした
比較的正確な定量が可能となるものである。
囲にふるい分けることが可能であるため、試料容器への
充填レベルを一定にすれば、サンプル重量を基準とした
比較的正確な定量が可能となるものである。
【００１４】
【実施例】以下、図１〜図３を参照して実施例の装置を
説明する。図１に示す通り、小型熱分解炉１は側板２及
び３と、側板２の上下両端に連なる上板４及び下板５か
らなるフレーム構造内に保持された円筒型の炉体６を有
する。すなわち、上板４及び下板５はそれぞれ上部スペ
ーサ７及び下部スペーサ８を介して上端板９及び下端板
１０を保持し、これらの上端板９及び下端板１０が炉体
６の上下両端面をそれぞれ保持して直立状態に維持する
ものである。上板４の外側（上部）には排気口１１を有
する上ブロック１２及び空気入出口１３を有する下ブロ
ック１４が固着され、上ブロック１２の上端にはキャッ
プ１５が、また下ブロック１４の下端には温度センサと
してのＣＡ線１６を有するねじ栓１７がそれぞれ装着さ
れている。炉体６の円筒室内には外管１８及びその内側
にわずかな間隔を置いて同軸的に配置された内管１９が
設けられている。内管１９の上下両端は炉体６の上下部
と、両端板９及び１０と上下スペーサ７及び８、さらに
は上板４及び下板５を貫通し、かつ上ブロック１２及び
下ブロック１４の内部にまで突出している。内管１９の
中央部は軸心に沿った細孔２０を有する節部となってお
り、この節部を底面として上半部に細管状試料容器２１
を嵌受するようになっている。上ブロック１２には試料
容器２１の挿入を許容する受入孔２２が形成され、この
上ブロック１２から突出した試料容器２１の上端はキャ
ップ１５により被覆されるようになっている。試料容器
２１、内管１９及び外管１８はいずれも石英管からな
り、外管１８の外周にはたとえばカンタル線からなるヒ
ータワイヤが巻着され、このヒーターの両端２３ａ、２
３ｂは炉体６から側板２を介して外部に引き出される。
側板２にはこのようなヒータの両端接続を保持するため
の端子２４ａ、２４ｂを装着した端子板２５が突出して
支持される。下部ブロック１４の下端面からは前述した
空気入出口１３に連通した軸孔２６が形成され、温度セ
ンサ１６の先端はこの軸孔を通って内管１９の下部に挿
入され、中間軸孔２０の直下に位置するようになってい
る。温度センサ１６の先端は軸穴２６の内径より充分細
いため、空気入出口１３は軸孔２６内において温度セン
サ１６の周囲空間を通って内管１９の下部に通じ、さら
に、中間軸孔２０から上方の試料容器２１内に連通する
ようになっている。
説明する。図１に示す通り、小型熱分解炉１は側板２及
び３と、側板２の上下両端に連なる上板４及び下板５か
らなるフレーム構造内に保持された円筒型の炉体６を有
する。すなわち、上板４及び下板５はそれぞれ上部スペ
ーサ７及び下部スペーサ８を介して上端板９及び下端板
１０を保持し、これらの上端板９及び下端板１０が炉体
６の上下両端面をそれぞれ保持して直立状態に維持する
ものである。上板４の外側（上部）には排気口１１を有
する上ブロック１２及び空気入出口１３を有する下ブロ
ック１４が固着され、上ブロック１２の上端にはキャッ
プ１５が、また下ブロック１４の下端には温度センサと
してのＣＡ線１６を有するねじ栓１７がそれぞれ装着さ
れている。炉体６の円筒室内には外管１８及びその内側
にわずかな間隔を置いて同軸的に配置された内管１９が
設けられている。内管１９の上下両端は炉体６の上下部
と、両端板９及び１０と上下スペーサ７及び８、さらに
は上板４及び下板５を貫通し、かつ上ブロック１２及び
下ブロック１４の内部にまで突出している。内管１９の
中央部は軸心に沿った細孔２０を有する節部となってお
り、この節部を底面として上半部に細管状試料容器２１
を嵌受するようになっている。上ブロック１２には試料
容器２１の挿入を許容する受入孔２２が形成され、この
上ブロック１２から突出した試料容器２１の上端はキャ
ップ１５により被覆されるようになっている。試料容器
２１、内管１９及び外管１８はいずれも石英管からな
り、外管１８の外周にはたとえばカンタル線からなるヒ
ータワイヤが巻着され、このヒーターの両端２３ａ、２
３ｂは炉体６から側板２を介して外部に引き出される。
側板２にはこのようなヒータの両端接続を保持するため
の端子２４ａ、２４ｂを装着した端子板２５が突出して
支持される。下部ブロック１４の下端面からは前述した
空気入出口１３に連通した軸孔２６が形成され、温度セ
ンサ１６の先端はこの軸孔を通って内管１９の下部に挿
入され、中間軸孔２０の直下に位置するようになってい
る。温度センサ１６の先端は軸穴２６の内径より充分細
いため、空気入出口１３は軸孔２６内において温度セン
サ１６の周囲空間を通って内管１９の下部に通じ、さら
に、中間軸孔２０から上方の試料容器２１内に連通する
ようになっている。
【００１５】図２は試料容器の詳細を示すものであり、
好ましい実施例において石英管からなる試料容器２１の
長さは６７mm、外径は５．５mm、そして内径は３．５mm
であり、下端に１．０mm径の連通孔２１ａを有してい
る。すなわち、この連通孔２１ａの存在により、前述し
た内管１９下部との連通関係を得ることができる。
好ましい実施例において石英管からなる試料容器２１の
長さは６７mm、外径は５．５mm、そして内径は３．５mm
であり、下端に１．０mm径の連通孔２１ａを有してい
る。すなわち、この連通孔２１ａの存在により、前述し
た内管１９下部との連通関係を得ることができる。
【００１６】図３は図１に示した熱分解炉１の配管接続
及び電気接続を示す線図である。熱分解炉１の空気入出
口１３にはライン２７を介して真空ポンプ２８が、また
ライン２９を介してダイヤフラムポンプ３０が接続され
る。ライン２７は真空吸引ライン、そしてライン２９は
空気供給ラインであり、それぞれ電磁弁ＭＶ２−１、Ｍ
Ｖ３−１を介して空気入出口１３に接続される。空気供
給ライン２９にはさらにダイヤフラムポンプ３０の上流
側において流量調整用のニードル弁３１が挿入され、さ
らに上流側のライン端には空気取入口としてエアフィル
タ３２が装備される。
及び電気接続を示す線図である。熱分解炉１の空気入出
口１３にはライン２７を介して真空ポンプ２８が、また
ライン２９を介してダイヤフラムポンプ３０が接続され
る。ライン２７は真空吸引ライン、そしてライン２９は
空気供給ラインであり、それぞれ電磁弁ＭＶ２−１、Ｍ
Ｖ３−１を介して空気入出口１３に接続される。空気供
給ライン２９にはさらにダイヤフラムポンプ３０の上流
側において流量調整用のニードル弁３１が挿入され、さ
らに上流側のライン端には空気取入口としてエアフィル
タ３２が装備される。
【００１７】熱分解炉１の排気口１１には、この場合、
赤外線非分散型のＣＯ2 検出器３３、及び接触燃焼式セ
ンサからなる炭化水素（ＨＣ）検出器３４を挿入した排
気ライン３５が接続される。排気ライン３５の下流側に
は流量計３６が挿入され、上流側には電磁弁ＭＶ３−２
が熱分解炉１の排気口１１に直結するように接続されて
いる。この電磁弁ＭＶ３−２と前述した空気供給ライン
における電磁弁ＭＶ３−１はいずれも三方電磁弁であ
り、各残りの一流量口どうしをバイパスライン３７によ
り接続し、ダイヤフラムポンプ３０から導入した空気を
このバイパスライン３７を介して排気ライン３５に直接
導くことができるようなっている。
赤外線非分散型のＣＯ2 検出器３３、及び接触燃焼式セ
ンサからなる炭化水素（ＨＣ）検出器３４を挿入した排
気ライン３５が接続される。排気ライン３５の下流側に
は流量計３６が挿入され、上流側には電磁弁ＭＶ３−２
が熱分解炉１の排気口１１に直結するように接続されて
いる。この電磁弁ＭＶ３−２と前述した空気供給ライン
における電磁弁ＭＶ３−１はいずれも三方電磁弁であ
り、各残りの一流量口どうしをバイパスライン３７によ
り接続し、ダイヤフラムポンプ３０から導入した空気を
このバイパスライン３７を介して排気ライン３５に直接
導くことができるようなっている。
【００１８】以上が実施例の流路構成であり、これは次
のような電気回路接続によって制御操作される。すなわ
ち、３８は熱分解炉１のヒータ端子２３ａ、２３ｂ間に
制御電流を通ずるための温度制御回路、３９はＣＯ2 検
出器３３の出力信号を受け入れる増幅器、４０はＨＣ検
出器３４の出力を受け入れる増幅器、そして、４１は演
算及びシーケンス制御部であり、前述した電磁弁ＭＶ２
−１、ＭＶ３−１、ＭＶ３−２の切換制御、真空ポンプ
２８及びダイヤフラムポンプ３０の選択的な駆動制御を
行うとともに、温度センサ１６による温度信号を監視し
ながら温度制御回路３８を制御する機能、並びに熱分解
炉からの排気及び測定時において増幅器３９及び４０か
らの出力信号を記憶及び演算する機能を実行するもので
ある。演算及びシーケンス制御部４１にはプリンタ４２
が接続され、各検出器による出力信号の処理・演算値を
記録することができる。電源供給部４３は前述した電気
系統への電気エネルギ供給を行うものであり、ＡＣ１０
０Ｖに直接接続されるか、又は内蔵バッテリからのＤＣ
／ＡＣ変換等を経て、必要な各部電源電圧を取出すよう
になっている。
のような電気回路接続によって制御操作される。すなわ
ち、３８は熱分解炉１のヒータ端子２３ａ、２３ｂ間に
制御電流を通ずるための温度制御回路、３９はＣＯ2 検
出器３３の出力信号を受け入れる増幅器、４０はＨＣ検
出器３４の出力を受け入れる増幅器、そして、４１は演
算及びシーケンス制御部であり、前述した電磁弁ＭＶ２
−１、ＭＶ３−１、ＭＶ３−２の切換制御、真空ポンプ
２８及びダイヤフラムポンプ３０の選択的な駆動制御を
行うとともに、温度センサ１６による温度信号を監視し
ながら温度制御回路３８を制御する機能、並びに熱分解
炉からの排気及び測定時において増幅器３９及び４０か
らの出力信号を記憶及び演算する機能を実行するもので
ある。演算及びシーケンス制御部４１にはプリンタ４２
が接続され、各検出器による出力信号の処理・演算値を
記録することができる。電源供給部４３は前述した電気
系統への電気エネルギ供給を行うものであり、ＡＣ１０
０Ｖに直接接続されるか、又は内蔵バッテリからのＤＣ
／ＡＣ変換等を経て、必要な各部電源電圧を取出すよう
になっている。
【００１９】本発明による有機物分析方法は、上記の装
置を用いて次のように実施される。
置を用いて次のように実施される。
【００２０】（１）試料容器２１へのサンプル充填 岩石サンプルとして砂状又はチップ状のものをハンマ等
で粗粉砕し、これを１mm目と０．５mm目の２種類のふる
いにより選別して０．５〜１mm径の粒状サンプルとし、
試料容器２１の底部に一定高さまで充填する。なお、微
粉砕により、粒子径をさらに小さくしてもよい。
で粗粉砕し、これを１mm目と０．５mm目の２種類のふる
いにより選別して０．５〜１mm径の粒状サンプルとし、
試料容器２１の底部に一定高さまで充填する。なお、微
粉砕により、粒子径をさらに小さくしてもよい。
【００２１】（２）小型熱分解炉への装填 サンプルを充填した試料容器２１を図１のように小型熱
分解炉１に装填し、キャップ１５により密封する。な
お、熱分解炉１は電源４３（図３参照）投入後、５０〜
１００℃の初期設定温度に到達し、維持されているもの
とする。
分解炉１に装填し、キャップ１５により密封する。な
お、熱分解炉１は電源４３（図３参照）投入後、５０〜
１００℃の初期設定温度に到達し、維持されているもの
とする。
【００２２】（３）炉内真空化及びベースライン設定 図３の流路構成において、二方電磁弁ＭＶ２−１を開に
し、かつ熱分解炉１に対して入口側及び出口側の三方電
磁弁ＭＶ３−１、ＭＶ３−２を閉とすることにより、真
空ポンプ２８のみを接続して、炉内を真空排気し、内圧
が例えば１torr以下になれば二方電磁弁ＭＶ２−１を閉
にし、これによって真空密閉状態とする。
し、かつ熱分解炉１に対して入口側及び出口側の三方電
磁弁ＭＶ３−１、ＭＶ３−２を閉とすることにより、真
空ポンプ２８のみを接続して、炉内を真空排気し、内圧
が例えば１torr以下になれば二方電磁弁ＭＶ２−１を閉
にし、これによって真空密閉状態とする。
【００２３】一方、ダイヤフラムポンプ３０を駆動して
エアフィルタ３２より外部の空気を吸引し、この空気を
ニードル弁３１で一定流量に制御しつつ三方電磁弁ＭＶ
３−１、バイパスライン３７及び三方電磁弁ＭＶ３−２
を経てＣＯ2検出器３３及び炭化水素検出器３４に導入
する。各検出器の電気出力状態はアンプ３９及び４０を
介して制御部４１に伝達され、空気によるベースライン
信号を形成する。この場合、両検出器３３、３４は排気
ライン３５中に直列的に挿入されているが、下流側の検
出器が上流側の検出器に影響を受ける場合には並列接続
される。
エアフィルタ３２より外部の空気を吸引し、この空気を
ニードル弁３１で一定流量に制御しつつ三方電磁弁ＭＶ
３−１、バイパスライン３７及び三方電磁弁ＭＶ３−２
を経てＣＯ2検出器３３及び炭化水素検出器３４に導入
する。各検出器の電気出力状態はアンプ３９及び４０を
介して制御部４１に伝達され、空気によるベースライン
信号を形成する。この場合、両検出器３３、３４は排気
ライン３５中に直列的に挿入されているが、下流側の検
出器が上流側の検出器に影響を受ける場合には並列接続
される。
【００２４】（４）低温熱分解 次に、熱分解炉１を初期設定温度から３９０℃まで急速
加熱し、この温度に一定時間保持した後、冷却する。こ
の真空下における３９０℃において熱分解炉内ではサン
プルに熱分解が起こり、炭化水素及びＣＯ2 が発生し、
封入経路内に拡散する。この低温熱分解においては、前
述したように無機質炭酸塩の分解によるＣＯ2 の発生は
ない。
加熱し、この温度に一定時間保持した後、冷却する。こ
の真空下における３９０℃において熱分解炉内ではサン
プルに熱分解が起こり、炭化水素及びＣＯ2 が発生し、
封入経路内に拡散する。この低温熱分解においては、前
述したように無機質炭酸塩の分解によるＣＯ2 の発生は
ない。
【００２５】（５）冷却及び測定 発生した炭化水素が空気と触れても、燃焼しない温度ま
で熱分解炉１を冷却した後、三方電磁弁ＭＶ３−１及び
ＭＶ３−２を熱分解炉１側に切換え、熱分解炉の下端か
ら空気を導入し、炉内の発生ガスを各検出器３３、３４
に導入する。各検出器では発生ガスが通過するタイミン
グに応じて炭化水素ピーク（Ｐ１）とＣＯ2 ピーク（Ｐ
３）が得られ、演算及びシーケンス制御部４１において
各ピーク面積値が算出される。
で熱分解炉１を冷却した後、三方電磁弁ＭＶ３−１及び
ＭＶ３−２を熱分解炉１側に切換え、熱分解炉の下端か
ら空気を導入し、炉内の発生ガスを各検出器３３、３４
に導入する。各検出器では発生ガスが通過するタイミン
グに応じて炭化水素ピーク（Ｐ１）とＣＯ2 ピーク（Ｐ
３）が得られ、演算及びシーケンス制御部４１において
各ピーク面積値が算出される。
【００２６】（６）高温熱分解 再び（３）項の前段で述べたように、炉内を真空排気し
た後、今度は５５０℃まで急速に加熱し、この温度を一
定時間保持した後、冷却させる。この状態で熱分解炉１
内では真空状態での熱分解がさらに進行し、新たに発生
した炭化水素及びＣＯ2 が封入経路内に拡散する。
た後、今度は５５０℃まで急速に加熱し、この温度を一
定時間保持した後、冷却させる。この状態で熱分解炉１
内では真空状態での熱分解がさらに進行し、新たに発生
した炭化水素及びＣＯ2 が封入経路内に拡散する。
【００２７】（７）冷却及び測定 工程（５）と同様に熱分解炉が充分冷却された後、空気
を流通させると、各検出器において炭化水素ピーク（Ｐ
２）とＣＯ2 ピーク（Ｐ４）が得られ、ここではＰ２の
みピーク面積値が算出される。
を流通させると、各検出器において炭化水素ピーク（Ｐ
２）とＣＯ2 ピーク（Ｐ４）が得られ、ここではＰ２の
みピーク面積値が算出される。
【００２８】以上のステップにおける熱分解炉の温度
と、各ピークの検出状態は図４に示す通りである。
と、各ピークの検出状態は図４に示す通りである。
【００２９】（８）ポテンシャル評価 演算及びシーケンス制御部４１において各ピークの面積
値（炭化水素についてはＰ１＋Ｐ２、ＣＯ2 については
Ｐ３のみ）と、予め標準物質により設定されている検量
線により各成分の単位試料重量当たりの含有量（mg／
ｇ）が求められる。小型プリンタ４２により炭化水素及
びＣＯ2 含有量と、その比（Ｈ／Ｏ）が印字され、同時
にポテンシャル評価用ランプ（例えば、４〜５段階を示
すために設けられる）によりそのサンプルのポテンシャ
ル評価が与えられる。
値（炭化水素についてはＰ１＋Ｐ２、ＣＯ2 については
Ｐ３のみ）と、予め標準物質により設定されている検量
線により各成分の単位試料重量当たりの含有量（mg／
ｇ）が求められる。小型プリンタ４２により炭化水素及
びＣＯ2 含有量と、その比（Ｈ／Ｏ）が印字され、同時
にポテンシャル評価用ランプ（例えば、４〜５段階を示
すために設けられる）によりそのサンプルのポテンシャ
ル評価が与えられる。
【００３０】なお、実施例の炭化水素検出器は接触燃焼
式センサであり、ＣＯ2 検出器は非分散型赤外線検出器
であったが、これらの一方、又は両方を半導体式に換え
ることもできる。
式センサであり、ＣＯ2 検出器は非分散型赤外線検出器
であったが、これらの一方、又は両方を半導体式に換え
ることもできる。
【００３１】実施例の装置においては、試料容器２１を
セットした後、ポテンシャル評価までの一連の動作は自
動的にシーケンス処理されるが、このシーケンスを変更
すれば、炭化水素のみ又はＣＯ2 のみの分析も容易に行
うことができる。
セットした後、ポテンシャル評価までの一連の動作は自
動的にシーケンス処理されるが、このシーケンスを変更
すれば、炭化水素のみ又はＣＯ2 のみの分析も容易に行
うことができる。
【００３２】
【発明の効果】本発明は以上の通り構成されたので、従
来の流通型熱分解装置（不活性ガスキャリヤ型熱分解‐
分析装置）に比して成分のピーク形状が尖鋭でテーリン
グが少なく再現性も良好であった。すなわち、従来の流
通型熱分解装置の場合には熱分解過程におけるわずかな
温度変化があっても、発生ガス量が変化し、それがま
た、ピーク形状に反映して再現性に影響を及ぼしていた
が、本発明の技術においては、熱分解過程でわずかな温
度変化があっても、熱分解全体の平均化された結果がピ
ークの大きさとして現れる。また、検出器に至るまでの
経路にデッドスペースが少ないため、これが一層テーリ
ングの少ない尖鋭なピーク形状に寄与するものと考えら
れる。
来の流通型熱分解装置（不活性ガスキャリヤ型熱分解‐
分析装置）に比して成分のピーク形状が尖鋭でテーリン
グが少なく再現性も良好であった。すなわち、従来の流
通型熱分解装置の場合には熱分解過程におけるわずかな
温度変化があっても、発生ガス量が変化し、それがま
た、ピーク形状に反映して再現性に影響を及ぼしていた
が、本発明の技術においては、熱分解過程でわずかな温
度変化があっても、熱分解全体の平均化された結果がピ
ークの大きさとして現れる。また、検出器に至るまでの
経路にデッドスペースが少ないため、これが一層テーリ
ングの少ない尖鋭なピーク形状に寄与するものと考えら
れる。
【００３３】すでに述べた通り、本発明においては、真
空密閉状態で熱分解を行うため、空気中の酸素による燃
焼等の影響を受けない。したがって、発生する炭化水素
量の誤差が少なく、ＣＯ2 の測定も可能となった。ま
た、真空密閉状態で冷却させた後、発生ガスを排出する
ので、キャリヤガスとして特別な不活性ガスを要しない
ため、これは分析の正確さと可搬性という従来相反して
いた要件を両立させるものである。
空密閉状態で熱分解を行うため、空気中の酸素による燃
焼等の影響を受けない。したがって、発生する炭化水素
量の誤差が少なく、ＣＯ2 の測定も可能となった。ま
た、真空密閉状態で冷却させた後、発生ガスを排出する
ので、キャリヤガスとして特別な不活性ガスを要しない
ため、これは分析の正確さと可搬性という従来相反して
いた要件を両立させるものである。
【００３４】根源岩サンプルを熱分解させると、中には
熱分解温度以下であれば凝縮し、経路内に付着するよう
な高沸点成分も発生するが、試料容器を縦長にして直立
させることにより、凝縮成分は試料容器上部の温度上昇
しにくい付近に付着し、その他のガス流通系を汚すこと
なく、試料容器の交換又は洗浄のみで連続して分析を行
うことが可能となった。
熱分解温度以下であれば凝縮し、経路内に付着するよう
な高沸点成分も発生するが、試料容器を縦長にして直立
させることにより、凝縮成分は試料容器上部の温度上昇
しにくい付近に付着し、その他のガス流通系を汚すこと
なく、試料容器の交換又は洗浄のみで連続して分析を行
うことが可能となった。
【００３５】種々の現場において、電子天秤などによる
サンプル重量の測定ができない場合も一定の粒子径に揃
えたサンプルを縦長の試料容器に一定の高さまで充填す
るため、重量範囲は比較的安定し、例えば１００mgにお
いて±５％以内とすることができた。
サンプル重量の測定ができない場合も一定の粒子径に揃
えたサンプルを縦長の試料容器に一定の高さまで充填す
るため、重量範囲は比較的安定し、例えば１００mgにお
いて±５％以内とすることができた。
【００３６】なお、本発明の装置は、近年用いられてい
る可搬型分析装置に比較すれば、大幅な精度向上が得ら
れるという利点と引きかえに、ヒータ容量の増加及び真
空ポンプの必要性等、若干の大型化をもたらすが、現場
踏査のためのライトバンやワゴン車などの車輌に十分積
載可能な形状及び重量であり、自動車用バッテリからの
電源供給も可能であるため、きわめて利用価値の高い現
場測定装置を構成することができる。
る可搬型分析装置に比較すれば、大幅な精度向上が得ら
れるという利点と引きかえに、ヒータ容量の増加及び真
空ポンプの必要性等、若干の大型化をもたらすが、現場
踏査のためのライトバンやワゴン車などの車輌に十分積
載可能な形状及び重量であり、自動車用バッテリからの
電源供給も可能であるため、きわめて利用価値の高い現
場測定装置を構成することができる。
【図１】本発明の実施例における小型熱分解炉の縦断面
図である。
図である。
【図２】図１の熱分解炉に装填するための試料容器を示
す縦断面図である。
す縦断面図である。
【図３】図１の熱分解炉を組み込んだ流路構成及び電気
回路接続を示す線図である。
回路接続を示す線図である。
【図４】本発明の装置による分析ピーク（ＨＣ及びＣＯ
2 測定）を示すグラフである。
2 測定）を示すグラフである。
１ 小型熱分解炉 ６ 炉体 ２１ 試料容器 ２３ａ、２３ｂ ヒータの両端 ２７ 真空吸引ライン ２８ 真空ポンプ ２９ 空気供給ライン ３０ ダイヤフラムポンプ ３１ ニードル弁 ３２ エアフィルタ ３３ ＣＯ2 検出器 ３４ 炭化水素（ＨＣ）検出器 ３５ 排気ライン ３６ 流量計 ３７ バイパスライン
Claims (7)
- 【請求項１】 真空吸引ライン及び空気供給ラインに対
し選択的に接続されるとともに、空気供給に対応して排
気するための排気ラインにも接続されるようにした炭化
水素熱分解炉と、前記排気ライン中に挿入された炭化水
素検出器及びＣＯ2 検出器を含む可搬構造を用いた有機
物分析方法であって、 ａ） 岩石の粗砕サンプルを充填した試料容器を常温以
上で１００℃以下の温度に維持された前記熱分解炉に装
填するとともに、この熱分解炉を前記真空吸引ラインに
接続して実質的に真空状態となるまで排気・減圧した後
密閉し、 ｂ） 前記密閉された熱分解炉を、前記温度から、有機
物の幾分かを蒸発及び熱分解させるが、無機質炭酸塩を
分解させない限度に抑えられた第１の温度まで急速に加
熱した後、一定時間この温度に維持し、 ｃ） 前記熱分解炉を、炉内の炭化水素が空気と反応し
ない温度まで冷却した後、前記空気供給ライン及び前記
排気ラインに接続して炉内の生成ガスを炭化水素検出器
及びＣＯ2 検出器に通じ、それらの出力信号からＨＣピ
ークＰ１及びＣＯ2 ピークＰ３を求めて記録し、 ｄ） 前記熱分解炉を再び真空吸引ラインに接続して排
気・減圧後密閉し、不溶性有機物を実質的に熱分解す
る、前記第１の温度より高い第２の温度まで急速に加熱
した後、一定時間この温度に維持し、 ｅ） 前記熱分解炉を、炉内の炭化水素が空気と反応し
ない温度まで冷却した後、前記空気供給ライン及び前記
排気ラインに接続して炉内の生成ガスを炭化水素検出器
及びＣＯ2 検出器に通じ、それらの出力信号から少くと
もＨＣピークＰ２を求めて記録し、 ｆ） 前記ピークＰ１、Ｐ２及びＰ３の大きさから有機
物の類型、含有量等を判定する、ことを特徴とする可搬
構造を用いた不溶性有機物の分析方法。 - 【請求項２】 前記粗砕サンプルの粒子径を０．５〜
１．０mm程度に揃え、このサンプルを前記試料容器の所
定レベルまで充填することを特徴とする請求項１記載の
方法。 - 【請求項３】 前記第１の温度を３９０℃、第２の温度
を５５０℃とすることを特徴とする請求項１記載の方
法。 - 【請求項４】 真空源に導かれた真空吸引ライン、及び
空気供給源に導かれた空気供給ラインに対し選択的に接
続されるとともに、空気供給に対応して排気ラインに接
続されるようにした炭化水素熱分解炉と、 前記熱分解炉のヒータを通電制御するための温度制御回
路と、 前記排気ライン中に挿入された炭化水素検出器及びＣＯ
2 検出器からなる検出器系統と、 前記熱分解炉に関連する各ラインの開閉弁手段、前記温
度制御回路、前記炭化水素検出器及びＣＯ2 検出器にそ
れぞれ電気接続され、前記熱分解炉の１００℃以下に
おける初期設定、前記熱分解炉を真空密閉状態におい
て前記初期設定温度から無機質炭酸塩が分解しない限度
で第１の温度まで急激に上昇させ、かつこの温度に維持
すること、前記熱分解炉を前記第１の温度より低い冷
却温度から前記第１の温度より高い温度まで真空密閉状
態において急激に上昇させ、かつこの温度に維持するこ
と、前記熱分解炉を、前記第１又は第２の温度から炭
化水素の空気不感応温度まで冷却後、空気供給ライン及
び排気ラインに接続すること、前記のライン接続中
において前記排気ライン中の炭化水素検出器及びＣＯ2
検出器から発生する出力信号のピーク、少くともＨＣピ
ークＰ１、Ｐ２及びＣＯ2 ピークＰ３を記録し、炭化水
素量Ｐ１＋Ｐ２及びＣＯ2 量Ｐ３から有機物の類型及び
含有量を判定すること、からなる各工程を実行するため
の演算及びシーケンス制御装置、を備えたことを特徴と
する可搬構造を用いた不溶性有機物の分析装置。 - 【請求項５】 前記熱分解炉に装填する試料容器が、サ
ンプル収納レベルを目視できる管体であって、前記装填
時において、前記真空ライン、空気供給ライン及び排気
ラインに連通可能な流通構造を有することを特徴とする
請求項４記載の装置。 - 【請求項６】 前記炭化水素検出器が接触燃焼式炭化水
素検出器からなり、前記ＣＯ2 検出器が非分散赤外線式
検出器からなることを特徴とする請求項４記載の装置。 - 【請求項７】 前記熱分解炉の空気供給ライン接続口、
及び排気ライン接続口の間に空気バイパスラインを設け
るとともに、熱分解炉‐バイパスライン切換弁手段を挿
入したことにより、バイパスラインを開通して前記排気
ライン中の炭化水素検出器及びＣＯ2 検出器に空気を通
じ、ベースラインを確立するようにしたことを特徴とす
る請求項４記載の装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4089778A JPH0750022B2 (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 可搬構造を用いた有機物分析方法及び装置 |
| US08/146,109 US5389550A (en) | 1992-03-13 | 1993-03-12 | Organic substance analyzing method and apparatus using portable construction |
| PCT/JP1993/000305 WO1993018400A1 (en) | 1992-03-13 | 1993-03-12 | Method and apparatus for analyzing organic matters using transportable construction |
| EP93905639A EP0584377B1 (en) | 1992-03-13 | 1993-03-12 | Portable apparatus for analyzing organic matters and method using said apparatus |
| DE69321677T DE69321677T2 (de) | 1992-03-13 | 1993-03-12 | Tragbares Gerät zur Analyse von organischen Stoffen und Verfahren unter Verwendung desselben |
| NO933994A NO308116B1 (no) | 1992-03-13 | 1993-11-05 | FramgangsmÕte og apparat for analysering av organiske substanser |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4089778A JPH0750022B2 (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 可搬構造を用いた有機物分析方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05256748A true JPH05256748A (ja) | 1993-10-05 |
| JPH0750022B2 JPH0750022B2 (ja) | 1995-05-31 |
Family
ID=13980138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4089778A Expired - Fee Related JPH0750022B2 (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 可搬構造を用いた有機物分析方法及び装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5389550A (ja) |
| EP (1) | EP0584377B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0750022B2 (ja) |
| DE (1) | DE69321677T2 (ja) |
| NO (1) | NO308116B1 (ja) |
| WO (1) | WO1993018400A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010060557A (ja) * | 2008-08-14 | 2010-03-18 | Breen Energy Solutions | 煙道ガス中の三酸化硫黄および他の凝縮性物質の検出、測定および制御のための方法および装置 |
| CN103323305A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-09-25 | 中国石油天然气股份有限公司 | 用于制备岩石中稀有气体的制样装置及方法 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2739694B1 (fr) * | 1995-10-05 | 1997-11-14 | Inst Francais Du Petrole | Methode et dispositif pour determiner des caracteristiques petrolieres de sediments geologiques |
| US20050250209A1 (en) * | 2004-04-21 | 2005-11-10 | Petroleum Habitats, Llc | Determining metal content of source rock during well logging |
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