JPH05255732A - 金型用鋼材料の製造方法 - Google Patents
金型用鋼材料の製造方法Info
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- JPH05255732A JPH05255732A JP5295992A JP5295992A JPH05255732A JP H05255732 A JPH05255732 A JP H05255732A JP 5295992 A JP5295992 A JP 5295992A JP 5295992 A JP5295992 A JP 5295992A JP H05255732 A JPH05255732 A JP H05255732A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は硬化後の良好な靭性を得るために鋼
成分と熱処理を特定することによって、これを実現しう
るものであって、充分な硬度と高い靭性を有する金型用
鋼材料を提供する。 【構成】 重量比で、Ｃ；０．１２〜０．１８％、Ｓ
ｉ；０．５％以下、Ｍｎ；０．１〜１．０％、Ｃｒ；
１．０〜３．０％、Ｍｏ；０．１〜０．６％、Ｎｉ；
２．０〜４．５％、Ｃｕ；０．５〜１．０％、Ｖ；０．
２〜０．５％、Ａｌ；０．３〜０．７％を含有し、残部
Ｆｅ及び不可避的な不純物よりなる鋼を、９００℃〜１
０５０℃で加熱してから強制冷却し、５００℃〜６００
℃で焼鈍して後硬さがＨＲＣ３５〜４５の範囲にあるこ
とを特徴とする金型用鋼材料の製造方法。
成分と熱処理を特定することによって、これを実現しう
るものであって、充分な硬度と高い靭性を有する金型用
鋼材料を提供する。 【構成】 重量比で、Ｃ；０．１２〜０．１８％、Ｓ
ｉ；０．５％以下、Ｍｎ；０．１〜１．０％、Ｃｒ；
１．０〜３．０％、Ｍｏ；０．１〜０．６％、Ｎｉ；
２．０〜４．５％、Ｃｕ；０．５〜１．０％、Ｖ；０．
２〜０．５％、Ａｌ；０．３〜０．７％を含有し、残部
Ｆｅ及び不可避的な不純物よりなる鋼を、９００℃〜１
０５０℃で加熱してから強制冷却し、５００℃〜６００
℃で焼鈍して後硬さがＨＲＣ３５〜４５の範囲にあるこ
とを特徴とする金型用鋼材料の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は主としてプラスチック成
型用金型などの切削性、耐ヒートチェック性、靭性、耐
摩耗性、などの特性が必要とされる鋼製金型に使用され
る鉄鋼材料の製造方法に関する。
型用金型などの切削性、耐ヒートチェック性、靭性、耐
摩耗性、などの特性が必要とされる鋼製金型に使用され
る鉄鋼材料の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、プラスチック金型などの材料
には耐摩耗性を向上させるため硬さを上昇させることが
行われているが、その手段としてはＪＩＳ Ｇ ４０５
１機械構造用炭素鋼−Ｓ５０Ｃ，Ｓ５５ＣやＪＩＳ Ｇ
４１０５クロムモリブデン鋼鋼材−ＳＣＭ４４０系
鋼、ＪＩＳ Ｇ ４４０４合金工具鋼鋼材−ＳＫＤ６１
などのように炭素量を増加し、又はＣｒ，Ｍｏの添加や
Ｗ，Ｖなどの添加によって焼入性の向上や、固溶硬化又
は炭化物の析出硬化を狙ったものなどが見受けられる
が、これらは焼入焼戻しなどの硬化処理をした後の靭性
が低く、金型として使用中にヒートチェックによる割れ
が出て、寿命が短いなどの欠点がある。
には耐摩耗性を向上させるため硬さを上昇させることが
行われているが、その手段としてはＪＩＳ Ｇ ４０５
１機械構造用炭素鋼−Ｓ５０Ｃ，Ｓ５５ＣやＪＩＳ Ｇ
４１０５クロムモリブデン鋼鋼材−ＳＣＭ４４０系
鋼、ＪＩＳ Ｇ ４４０４合金工具鋼鋼材−ＳＫＤ６１
などのように炭素量を増加し、又はＣｒ，Ｍｏの添加や
Ｗ，Ｖなどの添加によって焼入性の向上や、固溶硬化又
は炭化物の析出硬化を狙ったものなどが見受けられる
が、これらは焼入焼戻しなどの硬化処理をした後の靭性
が低く、金型として使用中にヒートチェックによる割れ
が出て、寿命が短いなどの欠点がある。
【０００３】これを防止するため、最近例えば特開昭５
８−２２１２６２号公報に示される如くＣ量を低めＡｌ
を大量に添加し、ＡｌとＮｉの金属間化合物を析出せし
めることによって硬さを上昇させる金型用鋼や、Ｃｕを
多量に添加してその析出硬化を利用するものなどが提案
されている。しかし、この種の鋼は総じて硬化後の切欠
靭性が低く、２mmＵノッチシャルピー試験で２０℃でせ
いぜい２kgf-m 程度のものであり、場合によっては０．
５〜１．０kgf-m のものとなっており、精密な金型加工
を行って使用する場合の熱応力によって割れが発生する
危険性が大きいという問題がある。
８−２２１２６２号公報に示される如くＣ量を低めＡｌ
を大量に添加し、ＡｌとＮｉの金属間化合物を析出せし
めることによって硬さを上昇させる金型用鋼や、Ｃｕを
多量に添加してその析出硬化を利用するものなどが提案
されている。しかし、この種の鋼は総じて硬化後の切欠
靭性が低く、２mmＵノッチシャルピー試験で２０℃でせ
いぜい２kgf-m 程度のものであり、場合によっては０．
５〜１．０kgf-m のものとなっており、精密な金型加工
を行って使用する場合の熱応力によって割れが発生する
危険性が大きいという問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述したよう
な従来の問題点を解消しようとするものであって、硬化
後の靭性を最重点にして鋼成分の特定と、その特徴を発
揮せしめる熱処理を施すことによって充分な硬度と高い
靭性を実現せしめる金型用の鋼材料を提供することを目
的とする。
な従来の問題点を解消しようとするものであって、硬化
後の靭性を最重点にして鋼成分の特定と、その特徴を発
揮せしめる熱処理を施すことによって充分な硬度と高い
靭性を実現せしめる金型用の鋼材料を提供することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目標の達成のために
本発明の金型用鋼材料の製造法は、重量比で、Ｃ；０．
１２〜０．１８％、Ｓｉ；０．５％以下、Ｍｎ；０．１
〜１．０％、Ｃｒ；１．０〜３．０％、Ｍｏ；０．１〜
０．６％、Ｎｉ；２．０〜４．５％、Ｃｕ；０．５〜
１．０％、Ｖ；０．２〜０．５％、Ａｌ；０．３〜０．
７％、を含み残部がＦｅ及び不可避的不純物より成る鋼
を、９００℃〜１０５０℃の温度に加熱後強制冷却を行
い、さらに５００℃〜６００℃の温度範囲で焼鈍して硬
さをＨＲＣ３５〜４５を確保することを特徴とするもの
である。
本発明の金型用鋼材料の製造法は、重量比で、Ｃ；０．
１２〜０．１８％、Ｓｉ；０．５％以下、Ｍｎ；０．１
〜１．０％、Ｃｒ；１．０〜３．０％、Ｍｏ；０．１〜
０．６％、Ｎｉ；２．０〜４．５％、Ｃｕ；０．５〜
１．０％、Ｖ；０．２〜０．５％、Ａｌ；０．３〜０．
７％、を含み残部がＦｅ及び不可避的不純物より成る鋼
を、９００℃〜１０５０℃の温度に加熱後強制冷却を行
い、さらに５００℃〜６００℃の温度範囲で焼鈍して硬
さをＨＲＣ３５〜４５を確保することを特徴とするもの
である。
【０００６】以下本発明を更に詳細に説明する。本発明
は前述のように従来の金型用鋼の欠点を補うため、Ｃ量
を下げて組織全体の靭性を先ず基本的に向上せしめ、強
制冷却後の硬さの不足分を、合金成分のそれぞれの最適
な組み合わせ配合によって析出する炭化物及び金属間化
合物の析出温度範囲を広くとり、しかも比較的高い温度
に迄拡大することによって残留応力を少なくし、靭性と
耐ヒートチェック性を向上せしめたものである。
は前述のように従来の金型用鋼の欠点を補うため、Ｃ量
を下げて組織全体の靭性を先ず基本的に向上せしめ、強
制冷却後の硬さの不足分を、合金成分のそれぞれの最適
な組み合わせ配合によって析出する炭化物及び金属間化
合物の析出温度範囲を広くとり、しかも比較的高い温度
に迄拡大することによって残留応力を少なくし、靭性と
耐ヒートチェック性を向上せしめたものである。
【０００７】これらの特性を実現するための手段とし
て、合金成分の持つ役割りを定量化し、更にこれらの限
定範囲内で、最も特性を発揮可能な熱処理条件を限定し
た。
て、合金成分の持つ役割りを定量化し、更にこれらの限
定範囲内で、最も特性を発揮可能な熱処理条件を限定し
た。
【０００８】すなわち、本発明は重量比で、Ｃ；０．１
２〜０．１８％、Ｓｉ；０．５％以下、Ｍｎ；０．１〜
１．０％、Ｃｒ；１．０〜３．０％、Ｍｏ；０．１〜
０．６％、Ｎｉ；２．０〜４．５％、Ｃｕ；０．５〜
１．０％、Ｖ；０．２〜０．５％、Ａｌ；０．３〜０．
７％、を含有し、残りＦｅ及び不可避的な不純物より成
る化学成分を有する鋼を９００℃〜１０５０℃で加熱後
強制冷却を行い、続いて５００℃〜６００℃で焼鈍を行
うことによって硬さをＨＲＣ３５〜４５の範囲に調整
し、これによって靭性が良好で、耐ヒートチェック性が
良く、尚且つ溶接性、シボ加工性なども良好な金型用鋼
材料を得ることができる。
２〜０．１８％、Ｓｉ；０．５％以下、Ｍｎ；０．１〜
１．０％、Ｃｒ；１．０〜３．０％、Ｍｏ；０．１〜
０．６％、Ｎｉ；２．０〜４．５％、Ｃｕ；０．５〜
１．０％、Ｖ；０．２〜０．５％、Ａｌ；０．３〜０．
７％、を含有し、残りＦｅ及び不可避的な不純物より成
る化学成分を有する鋼を９００℃〜１０５０℃で加熱後
強制冷却を行い、続いて５００℃〜６００℃で焼鈍を行
うことによって硬さをＨＲＣ３５〜４５の範囲に調整
し、これによって靭性が良好で、耐ヒートチェック性が
良く、尚且つ溶接性、シボ加工性なども良好な金型用鋼
材料を得ることができる。
【０００９】次に、本発明鋼の構成成分および熱処理条
件の限定理由を詳細に説明する。Ｃは、加熱後強制冷却
によって、焼入性を高め、組織を焼入組織とし強制冷却
後の硬さを上昇させる効果並びにＣｒ，Ｍｏ，Ｖなどと
炭化物を形成し、焼鈍時の析出による硬化に寄与する
が、従来材のように多量に添加すると強制冷却後の組織
が高炭素マルテンサイトになって靭性に乏しく、又焼き
割れを生じる可能性がある。Ｃの上限を０．１８％とし
たのはそのためである。しかし、強制冷却後の硬さがあ
まり低い場合はその後の焼鈍による析出硬化を惹起せし
めても硬さの向上に制約があり所定の硬さが得られな
い。従って下限を０．１２％とした。
件の限定理由を詳細に説明する。Ｃは、加熱後強制冷却
によって、焼入性を高め、組織を焼入組織とし強制冷却
後の硬さを上昇させる効果並びにＣｒ，Ｍｏ，Ｖなどと
炭化物を形成し、焼鈍時の析出による硬化に寄与する
が、従来材のように多量に添加すると強制冷却後の組織
が高炭素マルテンサイトになって靭性に乏しく、又焼き
割れを生じる可能性がある。Ｃの上限を０．１８％とし
たのはそのためである。しかし、強制冷却後の硬さがあ
まり低い場合はその後の焼鈍による析出硬化を惹起せし
めても硬さの向上に制約があり所定の硬さが得られな
い。従って下限を０．１２％とした。
【００１０】Ｓｉは固溶することによりマトリックスの
硬さを上げるが多量に添加すると靭性を著しく低下せし
めるため上限のみを限定し、０．５％とした。
硬さを上げるが多量に添加すると靭性を著しく低下せし
めるため上限のみを限定し、０．５％とした。
【００１１】Ｍｎは焼入性を向上させ強制冷却時にＣ，
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉなどと同様に硬さを上昇せしめるが、
他の元素の含有量との相関で０．１〜１．０％とした。
下限の０．１％は主として溶製上の問題からの限定で、
これより低い添加量ではコストアップになる可能性が大
きい。上限を１．０％としたのはＣｕ，Ｖ，Ｍｏ，Ａ
ｌ，Ｎｉによる炭化物或いは金属間化合物による析出硬
化によって硬化する場合のバランス上限定したもので、
これ以上の添加では焼鈍後の硬さがＨＲＣ４５を超える
可能性があるからである。
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉなどと同様に硬さを上昇せしめるが、
他の元素の含有量との相関で０．１〜１．０％とした。
下限の０．１％は主として溶製上の問題からの限定で、
これより低い添加量ではコストアップになる可能性が大
きい。上限を１．０％としたのはＣｕ，Ｖ，Ｍｏ，Ａ
ｌ，Ｎｉによる炭化物或いは金属間化合物による析出硬
化によって硬化する場合のバランス上限定したもので、
これ以上の添加では焼鈍後の硬さがＨＲＣ４５を超える
可能性があるからである。
【００１２】Ｃｒは焼入性を向上させる元素で、本発明
の用途であるプラスチック金型などは、プラスチック成
品のサイズにより厚みの大きなものが必要であり、強制
冷却後厚みの中心迄充分な初期硬さを得るには少なくと
も１．０％は必要である。しかし多量に添加すると溶接
性や靭性を劣化させる危険性が高く、その意味で上限を
３％とした。
の用途であるプラスチック金型などは、プラスチック成
品のサイズにより厚みの大きなものが必要であり、強制
冷却後厚みの中心迄充分な初期硬さを得るには少なくと
も１．０％は必要である。しかし多量に添加すると溶接
性や靭性を劣化させる危険性が高く、その意味で上限を
３％とした。
【００１３】Ｍｏは本発明では固溶化によるマトリック
スの硬さ向上のためと、焼鈍時の炭化物の析出による硬
化目的、更にはＣｒ添加を行っているため発生する焼戻
し脆化の防止の目的から添加するが、下限の０．１％は
以上の目的達成のための下限量であり、上限の０．６％
はこれ以上添加しても効果が飽和するのみでコスト上昇
などの逆効果につながるからである。
スの硬さ向上のためと、焼鈍時の炭化物の析出による硬
化目的、更にはＣｒ添加を行っているため発生する焼戻
し脆化の防止の目的から添加するが、下限の０．１％は
以上の目的達成のための下限量であり、上限の０．６％
はこれ以上添加しても効果が飽和するのみでコスト上昇
などの逆効果につながるからである。
【００１４】Ｎｉは本発明の重要元素であってＡｌと金
属間化合物（Ｎｉ3 Ａｌなど）を作り、焼鈍時に析出し
て析出硬化を起こさしめる元素であるが、Ａｌ添加量と
の原子比つまりＡｌの下限量０．３％に見合うＮｉ量を
２．０％を下限として規制し、Ａｌの上限量０．７％に
見合うＮｉ量４．５％を上限とした。
属間化合物（Ｎｉ3 Ａｌなど）を作り、焼鈍時に析出し
て析出硬化を起こさしめる元素であるが、Ａｌ添加量と
の原子比つまりＡｌの下限量０．３％に見合うＮｉ量を
２．０％を下限として規制し、Ａｌの上限量０．７％に
見合うＮｉ量４．５％を上限とした。
【００１５】Ｃｕは固溶限界を超えるとε−Ｃｕとして
析出し析出硬化現象をもたらす。下限の０．５％は、こ
の析出硬化の顕著になる量であり、又添加し過ぎると赤
熱脆性などを起こして熱間加工中に粒界割れの原因とな
るため上限を１％と限定した。
析出し析出硬化現象をもたらす。下限の０．５％は、こ
の析出硬化の顕著になる量であり、又添加し過ぎると赤
熱脆性などを起こして熱間加工中に粒界割れの原因とな
るため上限を１％と限定した。
【００１６】ＶはＣと結びついて炭化物を生ぜしめ焼鈍
時にこの析出による硬化現象を生ぜしめる。下限を０．
２％としたのは焼戻し温度の比較的高い５４０℃〜６０
０℃程度の温度範囲での析出硬化を狙ったもので、ＨＲ
Ｃ３５〜４５を確保するために必要とするからである。
しかし添加量が多くなると靭性を損なう恐れがあり、そ
のために上限を０．５％とした。
時にこの析出による硬化現象を生ぜしめる。下限を０．
２％としたのは焼戻し温度の比較的高い５４０℃〜６０
０℃程度の温度範囲での析出硬化を狙ったもので、ＨＲ
Ｃ３５〜４５を確保するために必要とするからである。
しかし添加量が多くなると靭性を損なう恐れがあり、そ
のために上限を０．５％とした。
【００１７】ＡｌはＮｉと共に本発明の重要元素であ
り、Ｎｉと結合してＮｉ−Ａｌの金属間化合物を作り、
析出硬化を著しく発効させるが、析出量が多過ぎると著
しく靭性を低下せしめる。前述のように焼鈍温度を高め
にして低炭素焼戻しマルテンサイト又はベイナイトの靭
性を利用するためＡｌの上限を低めに規制することによ
ってＮｉ−Ａｌの析出量を制限し、他の元素の炭化物な
どとのバランスを保つ方が好ましい。従って、Ａｌの上
限を０．７％とした。下限の０．３％は５００℃〜６０
０℃の焼鈍によって所定の硬さを確保するための必要量
である。
り、Ｎｉと結合してＮｉ−Ａｌの金属間化合物を作り、
析出硬化を著しく発効させるが、析出量が多過ぎると著
しく靭性を低下せしめる。前述のように焼鈍温度を高め
にして低炭素焼戻しマルテンサイト又はベイナイトの靭
性を利用するためＡｌの上限を低めに規制することによ
ってＮｉ−Ａｌの析出量を制限し、他の元素の炭化物な
どとのバランスを保つ方が好ましい。従って、Ａｌの上
限を０．７％とした。下限の０．３％は５００℃〜６０
０℃の焼鈍によって所定の硬さを確保するための必要量
である。
【００１８】その他Ｐ，Ｓなどの不純物元素は特に限定
しないが、高硬度の金型材料としては靭性を損なう可能
性が大きい故に、又特にＳはＭｎＳなどの介在物を形成
し、シボ加工性、鏡面性など金型としての必要特性を損
なうためできるだけ少なくするのがよい。
しないが、高硬度の金型材料としては靭性を損なう可能
性が大きい故に、又特にＳはＭｎＳなどの介在物を形成
し、シボ加工性、鏡面性など金型としての必要特性を損
なうためできるだけ少なくするのがよい。
【００１９】溶製はエルー式電気炉、転炉など通常の溶
製炉を使用するが、その後の特殊精錬炉の使用などは特
に限定しない。
製炉を使用するが、その後の特殊精錬炉の使用などは特
に限定しない。
【００２０】次に熱処理条件の限定理由について述べ
る。本発明は前述のように金型として必要な諸特性の中
でも特に靭性を最重点特性としたもので、基本的にＣ量
を低減し、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉなどの焼入性向上元素の添
加により、９００℃〜１０５０℃に加熱、強制冷却後一
旦、低炭素マルテンサイト及び、又は低炭素ベイナイト
組織となし、続いて５００℃〜６００℃の焼鈍により、
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖなどの炭化物、Ｎｉ−Ａｌ金属間化合
物、ε−Ｃｕなどの析出による硬化と低炭素マルテンサ
イト及び／又は低炭素ベイナイトの焼戻しによる強靭化
を同時に図ったものであって、これらの強化、強靭化メ
カニズムを構成するために所定のサイズに熱間加工後９
００℃〜１０５０℃に一旦加熱して後強制冷却を施こ
し、引続いて５００℃〜６００℃の温度で焼鈍するもの
である。
る。本発明は前述のように金型として必要な諸特性の中
でも特に靭性を最重点特性としたもので、基本的にＣ量
を低減し、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉなどの焼入性向上元素の添
加により、９００℃〜１０５０℃に加熱、強制冷却後一
旦、低炭素マルテンサイト及び、又は低炭素ベイナイト
組織となし、続いて５００℃〜６００℃の焼鈍により、
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖなどの炭化物、Ｎｉ−Ａｌ金属間化合
物、ε−Ｃｕなどの析出による硬化と低炭素マルテンサ
イト及び／又は低炭素ベイナイトの焼戻しによる強靭化
を同時に図ったものであって、これらの強化、強靭化メ
カニズムを構成するために所定のサイズに熱間加工後９
００℃〜１０５０℃に一旦加熱して後強制冷却を施こ
し、引続いて５００℃〜６００℃の温度で焼鈍するもの
である。
【００２１】強制冷却前の加熱を９００℃〜１０５０℃
の範囲とした理由は、熱間加工又はその後の冷却時に析
出する炭化物、金属間化合物などをオーステナイト中に
溶解するためであり、下限の９００℃はそれらの固溶温
度からみて決めたものであり、上限を１０５０℃とした
のはこれ以上加熱するとオーステナイト粒の増大により
靭性の劣化を招くからである。加熱時間は特に限定しな
いが通常の工業炉で所定の大きさのものが限定された温
度範囲に入るように管理された加熱条件をとることが好
ましい。
の範囲とした理由は、熱間加工又はその後の冷却時に析
出する炭化物、金属間化合物などをオーステナイト中に
溶解するためであり、下限の９００℃はそれらの固溶温
度からみて決めたものであり、上限を１０５０℃とした
のはこれ以上加熱するとオーステナイト粒の増大により
靭性の劣化を招くからである。加熱時間は特に限定しな
いが通常の工業炉で所定の大きさのものが限定された温
度範囲に入るように管理された加熱条件をとることが好
ましい。
【００２２】以上の温度に加熱した後強制冷却を施こす
が、強制冷却とは水冷、油冷、ミスト冷却、衝風冷却な
どを指し、熱処理する材料のサイズに応じて適当に選択
すればよい。要は冷却後の材料組織がマルテンサイト及
び／又はベイナイトになることが必要であるため水冷又
は油冷が好ましい。
が、強制冷却とは水冷、油冷、ミスト冷却、衝風冷却な
どを指し、熱処理する材料のサイズに応じて適当に選択
すればよい。要は冷却後の材料組織がマルテンサイト及
び／又はベイナイトになることが必要であるため水冷又
は油冷が好ましい。
【００２３】次に引続いて５００℃〜６００℃での焼鈍
を行うが、下限を５００℃と規定したのは、５００℃未
満だと充分な炭化物、金属間化合物、ε−Ｃｕなどの析
出が起らず所定の硬さが得られないためであり、上限を
６００℃に決めたのは析出による時効硬化が所謂過時効
となって硬さの低下を招くからである。最も好ましい温
度は５２０℃〜５７０℃であり、これにより靭性の向上
と硬さの確保を同時に行うのに適する。
を行うが、下限を５００℃と規定したのは、５００℃未
満だと充分な炭化物、金属間化合物、ε−Ｃｕなどの析
出が起らず所定の硬さが得られないためであり、上限を
６００℃に決めたのは析出による時効硬化が所謂過時効
となって硬さの低下を招くからである。最も好ましい温
度は５２０℃〜５７０℃であり、これにより靭性の向上
と硬さの確保を同時に行うのに適する。
【００２４】
【実施例】次に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に
説明する。表１に示す化学組成の供試鋼を溶製し、鍛造
後一旦常温迄冷却し、所定の温度に加熱後油冷した。続
いて５００℃〜６２０℃の各温度で焼鈍を行い硬さ試験
と２mmＵシャルピー衝撃試験を行った。表２にその結果
を示す。
説明する。表１に示す化学組成の供試鋼を溶製し、鍛造
後一旦常温迄冷却し、所定の温度に加熱後油冷した。続
いて５００℃〜６２０℃の各温度で焼鈍を行い硬さ試験
と２mmＵシャルピー衝撃試験を行った。表２にその結果
を示す。
【００２５】これらから明らかなように本発明鋼１〜７
は５００℃〜６００℃の各焼鈍温度において充分な硬さ
と最高硬さ（ＨＲＣ）時点での高い衝撃値を示すのに対
して比較鋼１〜５は５００℃〜６００℃の広い焼鈍温度
範囲において一様な高硬度を確保できていないか、衝撃
値が劣る結果を示し、本発明の目的とする材料が得られ
ないことがわかる。
は５００℃〜６００℃の各焼鈍温度において充分な硬さ
と最高硬さ（ＨＲＣ）時点での高い衝撃値を示すのに対
して比較鋼１〜５は５００℃〜６００℃の広い焼鈍温度
範囲において一様な高硬度を確保できていないか、衝撃
値が劣る結果を示し、本発明の目的とする材料が得られ
ないことがわかる。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば鋼成分と熱
処理を特定することにより、硬さをＨＲＣ３５〜４５の
範囲に保持し、しかも靭性が良好であり、さらに耐ヒー
トチェック性や溶接性及びシボ加工性などの諸特性が良
好である金型用鋼材料を製造できる。
処理を特定することにより、硬さをＨＲＣ３５〜４５の
範囲に保持し、しかも靭性が良好であり、さらに耐ヒー
トチェック性や溶接性及びシボ加工性などの諸特性が良
好である金型用鋼材料を製造できる。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ ；０．１２〜０．１８％、 Ｓｉ；０．５％以下、 Ｍｎ；０．１〜１．０％、 Ｃｒ；１．０〜３．０％、 Ｍｏ；０．１〜０．６％、 Ｎｉ；２．０〜４．５％、 Ｃｕ；０．５〜１．０％、 Ｖ ；０．２〜０．５％、 Ａｌ；０．３〜０．７％ を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的な不純物よりなる鋼
を、９００℃〜１０５０℃で加熱してから強制冷却し、
５００℃〜６００℃で焼鈍して後硬さがＨＲＣ３５〜４
５の範囲にあることを特徴とする金型用鋼材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5295992A JPH05255732A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 金型用鋼材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5295992A JPH05255732A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 金型用鋼材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05255732A true JPH05255732A (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=12929433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5295992A Pending JPH05255732A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 金型用鋼材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05255732A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013023708A (ja) * | 2011-07-19 | 2013-02-04 | Daido Steel Co Ltd | プラスチック成形金型用プリハードン鋼 |
| CN105018852A (zh) * | 2015-07-13 | 2015-11-04 | 江苏曜曜铸业有限公司 | 一种用于减速机箱体模具的合金 |
-
1992
- 1992-03-11 JP JP5295992A patent/JPH05255732A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013023708A (ja) * | 2011-07-19 | 2013-02-04 | Daido Steel Co Ltd | プラスチック成形金型用プリハードン鋼 |
| CN105018852A (zh) * | 2015-07-13 | 2015-11-04 | 江苏曜曜铸业有限公司 | 一种用于减速机箱体模具的合金 |
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