JPH05248540A - ピストンリングの組合せ - Google Patents
ピストンリングの組合せInfo
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- JPH05248540A JPH05248540A JP4658392A JP4658392A JPH05248540A JP H05248540 A JPH05248540 A JP H05248540A JP 4658392 A JP4658392 A JP 4658392A JP 4658392 A JP4658392 A JP 4658392A JP H05248540 A JPH05248540 A JP H05248540A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure ring
- nitriding
- combination
- ring
- piston rings
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】ＥＧＲシステム採用のディーゼルエンジンに使
用する第１及び第２圧力リングのコストを低減すると共
に、耐摩耗性及び長期間使用後のシール性を改善する。 【構成】重量比で、Ｃ ０．１６〜１．４％、Ｃｒ １
１．０〜１９．０％を含むマルテンサイト系ステンレス
鋼材から第１圧力リング１を形成し、その表面にＨｖ１
０５０以上の窒化層１１を設け、Ｃ ０．４〜０．８
％、Ｓｉ ０．３〜１．０％、Ｍｎ ０．５〜１．０
％、Ｃｒ ２．０〜１０．０％を含有し、基地組織中に
主にＣｒ炭化Ｃｒ２．０〜１０％を含むマルテンサイト
系ステンレス鋼材から第２圧力リングを形成し、その表
面にＨｖ１０５０未満の窒化層２２を設ける。
用する第１及び第２圧力リングのコストを低減すると共
に、耐摩耗性及び長期間使用後のシール性を改善する。 【構成】重量比で、Ｃ ０．１６〜１．４％、Ｃｒ １
１．０〜１９．０％を含むマルテンサイト系ステンレス
鋼材から第１圧力リング１を形成し、その表面にＨｖ１
０５０以上の窒化層１１を設け、Ｃ ０．４〜０．８
％、Ｓｉ ０．３〜１．０％、Ｍｎ ０．５〜１．０
％、Ｃｒ ２．０〜１０．０％を含有し、基地組織中に
主にＣｒ炭化Ｃｒ２．０〜１０％を含むマルテンサイト
系ステンレス鋼材から第２圧力リングを形成し、その表
面にＨｖ１０５０未満の窒化層２２を設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関に使用するピス
トンリングに関するものであり、さらに詳しく述べる
と、大型ディーゼルエンジンに適した鋼材からなる第１
及び第２圧力リングの組合せに係るものである。
トンリングに関するものであり、さらに詳しく述べる
と、大型ディーゼルエンジンに適した鋼材からなる第１
及び第２圧力リングの組合せに係るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、大型ディーゼルエンジンの第１圧
力リングとしては、外周にクロームめっきを施した鋳鉄
製リングが使用されてきたが、排ガス規制によってＥＧ
Ｒ（排気ガスリサイクル）方式を採用すると、クローム
めっきでは耐摩耗性が不足するため、第１圧力リングは
マルテンサイト系ステンレス鋼製とし、表面には窒化処
理を施して摩耗性を向上する必要がある。
力リングとしては、外周にクロームめっきを施した鋳鉄
製リングが使用されてきたが、排ガス規制によってＥＧ
Ｒ（排気ガスリサイクル）方式を採用すると、クローム
めっきでは耐摩耗性が不足するため、第１圧力リングは
マルテンサイト系ステンレス鋼製とし、表面には窒化処
理を施して摩耗性を向上する必要がある。
【０００３】第２圧力リングは、第１圧力リング程気筒
内の環境は厳しくないが、それでも鋳鉄製リングに外周
クロームめっきを施したものでは、ＥＧＲ方式を採用す
ると、やはり耐摩耗性に問題が生ずる。又、燃費改善の
ため、第２圧力リングを薄幅化する場合、鋳鉄製リング
では強度が不足するから、第２圧力リングも鋼製リング
とすることが望ましい。鋼製の圧力リングは特公昭５８
−２５８６３号及び特公昭６１−５４１０３号によって
公知であるが、これらは第１及び第２圧力リングを共に
同一の鋼材から形成することを提案している。
内の環境は厳しくないが、それでも鋳鉄製リングに外周
クロームめっきを施したものでは、ＥＧＲ方式を採用す
ると、やはり耐摩耗性に問題が生ずる。又、燃費改善の
ため、第２圧力リングを薄幅化する場合、鋳鉄製リング
では強度が不足するから、第２圧力リングも鋼製リング
とすることが望ましい。鋼製の圧力リングは特公昭５８
−２５８６３号及び特公昭６１−５４１０３号によって
公知であるが、これらは第１及び第２圧力リングを共に
同一の鋼材から形成することを提案している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ディーゼルエンジンに
使用する圧力リング、特に第１圧力リングは高度の耐摩
耗性を要求されるため、比較的高価な高Ｃｒ鋼材から製
作されるが、同じ鋼材から第２圧力リングも製作する
と、圧力リングのコストが高価になるという問題があっ
た。又、第１及び第２圧力リングを同一鋼材から形成し
て同一硬さのクロムめっきを施すと、長期間使用の場
合、第１及び第２圧力リングの合い口すき間の差が異常
に大きくなり、圧力リングのシール性が低下してブロー
バイ量が増加するという問題もあった。
使用する圧力リング、特に第１圧力リングは高度の耐摩
耗性を要求されるため、比較的高価な高Ｃｒ鋼材から製
作されるが、同じ鋼材から第２圧力リングも製作する
と、圧力リングのコストが高価になるという問題があっ
た。又、第１及び第２圧力リングを同一鋼材から形成し
て同一硬さのクロムめっきを施すと、長期間使用の場
合、第１及び第２圧力リングの合い口すき間の差が異常
に大きくなり、圧力リングのシール性が低下してブロー
バイ量が増加するという問題もあった。
【０００５】本発明はこれらの問題を解決するためにな
されたものであり、その目的とするところは、第１圧力
リングと第２圧力リングの使用条件の厳しさを勘案し
て、第２オイルリングの鋼材及び表面処理をグレードダ
ウンし、それによって、第１及び第２圧力リングの組合
せコストを低減すると共に、シール性を長期にわたって
保持することにある。
されたものであり、その目的とするところは、第１圧力
リングと第２圧力リングの使用条件の厳しさを勘案し
て、第２オイルリングの鋼材及び表面処理をグレードダ
ウンし、それによって、第１及び第２圧力リングの組合
せコストを低減すると共に、シール性を長期にわたって
保持することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明が採用する手段は、第１圧力リングを、重量
比でＣ ０．１６〜１．４％、Ｃｒ １１．０〜１９．
０％を含有し、基地組織中に主にＣｒ炭化物を析出した
鋼材から形成し、これに硬化層の硬さがＨｖ１０５０以
上となる表面処理を施し、第２圧力リングを、重量比で
Ｃ ０．４〜０．８％、Ｓｉ ０．３〜１．０％、Ｍｎ
０．５〜１．０％、Ｃｒ ２．０〜１０．０％を含有
し、基地組織中にＣｒ炭化物の析出した鋼材から形成
し、これに硬化層の硬さがＨｖ１０５０未満となる表面
硬化処理を施したことにある。
め、本発明が採用する手段は、第１圧力リングを、重量
比でＣ ０．１６〜１．４％、Ｃｒ １１．０〜１９．
０％を含有し、基地組織中に主にＣｒ炭化物を析出した
鋼材から形成し、これに硬化層の硬さがＨｖ１０５０以
上となる表面処理を施し、第２圧力リングを、重量比で
Ｃ ０．４〜０．８％、Ｓｉ ０．３〜１．０％、Ｍｎ
０．５〜１．０％、Ｃｒ ２．０〜１０．０％を含有
し、基地組織中にＣｒ炭化物の析出した鋼材から形成
し、これに硬化層の硬さがＨｖ１０５０未満となる表面
硬化処理を施したことにある。
【０００７】ここで表面硬化処理はガス窒化、ガス軟窒
化、酸窒化、塩浴窒化、イオン窒化などを含む窒化処理
とし、第１圧力リングの鋼材はＭｏ、Ｎｉ、Ｖなどの耐
摩耗性元素を１種類以上含むことが好ましい。又、第１
及び第２圧力リングの硬化層の上にＰＶＤ又は複合めっ
きを施してもよい。
化、酸窒化、塩浴窒化、イオン窒化などを含む窒化処理
とし、第１圧力リングの鋼材はＭｏ、Ｎｉ、Ｖなどの耐
摩耗性元素を１種類以上含むことが好ましい。又、第１
及び第２圧力リングの硬化層の上にＰＶＤ又は複合めっ
きを施してもよい。
【０００８】
【作用】第１及び第２圧力リングは共にマルテンサイト
系ステンレス鋼材に窒化処理を施して表面に硬化層を設
けたものであるが、その第１圧力リングを形成する鋼材
の成分限定理由は次のとおりである。Ｃは０．１６％未
満になると、耐摩耗性に寄与する炭化物が少ないため、
優れた耐摩耗性が得られず、１．４％を越えると、炭化
物が粗大になり、リングに必要な強度が低下して脆化す
るため、Ｃは０．１６〜１．４％の範囲に限定する。
系ステンレス鋼材に窒化処理を施して表面に硬化層を設
けたものであるが、その第１圧力リングを形成する鋼材
の成分限定理由は次のとおりである。Ｃは０．１６％未
満になると、耐摩耗性に寄与する炭化物が少ないため、
優れた耐摩耗性が得られず、１．４％を越えると、炭化
物が粗大になり、リングに必要な強度が低下して脆化す
るため、Ｃは０．１６〜１．４％の範囲に限定する。
【０００９】Ｃｒは１１．０％未満になると、Ｃ量とも
関連するが、高硬度の耐摩耗性に優れた炭化物が少な
く、耐食性等も低下し、逆に、１９％を越えると、同じ
くＣ量とも関連するが、基地に固溶するＣｒ炭化物量が
増大し、材料の強度、特に靱性を低下させるから、Ｃｒ
は１１．０〜１９．０％の範囲に限定する。なお、成分
として、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｖ等を添加すると、耐摩耗性、耐
食性、耐熱性をさらに向上させることができる。
関連するが、高硬度の耐摩耗性に優れた炭化物が少な
く、耐食性等も低下し、逆に、１９％を越えると、同じ
くＣ量とも関連するが、基地に固溶するＣｒ炭化物量が
増大し、材料の強度、特に靱性を低下させるから、Ｃｒ
は１１．０〜１９．０％の範囲に限定する。なお、成分
として、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｖ等を添加すると、耐摩耗性、耐
食性、耐熱性をさらに向上させることができる。
【００１０】上記鋼材から形成した第１圧力リングには
窒化、軟窒化、イオン窒化等の表面処理を施して表面に
Ｈｖ１０５０以上の硬質窒化層を設ける。この窒化層に
よって、第１圧力リングはＥＧＲシステムを採用したデ
ィーゼルエンジンの厳しい使用条件下においても優れた
耐摩耗性を発揮することができる。第１圧力リングを第
２圧力リングとして使用することは可能であるが、第２
圧力リングは摩耗及び熱的使用条件が第１圧力リングよ
りも厳しくないから、比較的高価なＣｒの含有量の少な
い鋼材から形成して全体のコストを低減させる。その鋼
材の成分限定理由は次のとおりである。
窒化、軟窒化、イオン窒化等の表面処理を施して表面に
Ｈｖ１０５０以上の硬質窒化層を設ける。この窒化層に
よって、第１圧力リングはＥＧＲシステムを採用したデ
ィーゼルエンジンの厳しい使用条件下においても優れた
耐摩耗性を発揮することができる。第１圧力リングを第
２圧力リングとして使用することは可能であるが、第２
圧力リングは摩耗及び熱的使用条件が第１圧力リングよ
りも厳しくないから、比較的高価なＣｒの含有量の少な
い鋼材から形成して全体のコストを低減させる。その鋼
材の成分限定理由は次のとおりである。
【００１１】Ｃは圧力リング材に必要な硬さおよび強度
を与える重要な元素であるとともに微細な硬質Ｃｒ炭化
物を形成することにより耐摩耗性の向上に寄与する。こ
れらの効果を得るためには少なくとも０．４％以上必要
である。しかし０．８％を越えると靱性およびリングに
成形する際の加工性を害するためこれを上限とした。Ｓ
ｉは脱酸剤として添加されるものであるＣｒと同様高温
における耐熱ヘタリ性を付与する元素である。このため
には０．３％以上添加する必要がある。しかし１．０％
を越えると加工性を害するとともに靱性も低下してくる
ため上限を１．０％とした。
を与える重要な元素であるとともに微細な硬質Ｃｒ炭化
物を形成することにより耐摩耗性の向上に寄与する。こ
れらの効果を得るためには少なくとも０．４％以上必要
である。しかし０．８％を越えると靱性およびリングに
成形する際の加工性を害するためこれを上限とした。Ｓ
ｉは脱酸剤として添加されるものであるＣｒと同様高温
における耐熱ヘタリ性を付与する元素である。このため
には０．３％以上添加する必要がある。しかし１．０％
を越えると加工性を害するとともに靱性も低下してくる
ため上限を１．０％とした。
【００１２】ＭｎはＳｉと同様脱酸剤として添加され、
また強度を増す元素である。脱酸剤としては通常０．３
〜０．４５％程度含有されるが強度向上を計る意味から
下限を０．５％とし、また１．０％より多くなると熱間
加工性やリング成形時の冷間加工性を害するため上限を
１．０％とした。Ｃｒは固溶して耐熱性や耐熱ヘタリ性
を付与するとともに耐食性も向上させる。また一部は炭
化物を形成し、耐焼付性、耐摩耗性を与える重要な元素
である。これらの効果を発揮させるためにはＣとのバラ
ンスから少なくとも２．０％以上を必要とする。また、
１０．０％を越えるとリング成形時の加工性が低下して
くるためこれを上限とし限定範囲を２．０〜１０．０％
とした。
また強度を増す元素である。脱酸剤としては通常０．３
〜０．４５％程度含有されるが強度向上を計る意味から
下限を０．５％とし、また１．０％より多くなると熱間
加工性やリング成形時の冷間加工性を害するため上限を
１．０％とした。Ｃｒは固溶して耐熱性や耐熱ヘタリ性
を付与するとともに耐食性も向上させる。また一部は炭
化物を形成し、耐焼付性、耐摩耗性を与える重要な元素
である。これらの効果を発揮させるためにはＣとのバラ
ンスから少なくとも２．０％以上を必要とする。また、
１０．０％を越えるとリング成形時の加工性が低下して
くるためこれを上限とし限定範囲を２．０〜１０．０％
とした。
【００１３】上記鋼材から形成した第２圧力リングにも
窒化、軟窒化、イオン窒化等の処理を施して表面にＨｖ
１０５０未満の硬質窒化層を設ける。この窒化層は、第
１圧力リングのものより低硬度であるが、第２圧力リン
グの条件は第１圧力リング程厳しくないから、ＥＧＲシ
ステムを採用したディーゼルエンジンの使用条件におい
て第２圧力リングも優れた耐摩耗性を発揮することがで
きる。第２圧力リングは第１圧力リングと断面形状を同
一にする必要はなく、その機能を発揮させるため、テー
パー、テーパーアンダーカット、テーパーインナーカッ
ト等の形状にすることができる。第１及び第２圧力リン
グの窒化層の上にＰＶＤ又は複合めっきを施すと耐摩耗
性はさらに向上する。。
窒化、軟窒化、イオン窒化等の処理を施して表面にＨｖ
１０５０未満の硬質窒化層を設ける。この窒化層は、第
１圧力リングのものより低硬度であるが、第２圧力リン
グの条件は第１圧力リング程厳しくないから、ＥＧＲシ
ステムを採用したディーゼルエンジンの使用条件におい
て第２圧力リングも優れた耐摩耗性を発揮することがで
きる。第２圧力リングは第１圧力リングと断面形状を同
一にする必要はなく、その機能を発揮させるため、テー
パー、テーパーアンダーカット、テーパーインナーカッ
ト等の形状にすることができる。第１及び第２圧力リン
グの窒化層の上にＰＶＤ又は複合めっきを施すと耐摩耗
性はさらに向上する。。
【００１４】
【実施例】本発明の圧力リングを図面に示す実施例に基
づいて説明する。図１は本発明の圧力リングの組合せを
装着したディーゼルエンジンの要部断面図であり、第１
圧力リング１、第２圧力リング２、スペーサエキスパン
ダ４付きオイルリング３はピストン５のそれぞれのピス
トンリング溝６、７、８に装着され、それらの外周面は
シリンダライナー９の内周面に接する。第１圧力リング
１は、Ｃ ０．１６〜１．４％、Ｃｒ １１．０〜１
９．０％のマルテンサイト系ステンレス鋼材から形成さ
れ、横断面バレル形ピストンリングである。図２に示す
ように、この第１圧力リング１は窒化処理が施され、そ
の表面は、Ｈｖ１０５０以上の硬質窒化層１１によって
覆われる。図１の第２圧力リング２は、Ｃ ０．４〜
０．８％、Ｓｉ ０．３〜１．０％、Ｍｎ ０．５〜
１．０％、Ｃｒ ２．０〜１０．０％のマルテンサイト
系ステンレス鋼材から形成された横断面テーパ型のピス
トリングである。図３に示すように、第２圧力リング２
は窒化処理が施され、その表面はＨｖ１０５０未満の硬
質窒化層２２によって覆われる。
づいて説明する。図１は本発明の圧力リングの組合せを
装着したディーゼルエンジンの要部断面図であり、第１
圧力リング１、第２圧力リング２、スペーサエキスパン
ダ４付きオイルリング３はピストン５のそれぞれのピス
トンリング溝６、７、８に装着され、それらの外周面は
シリンダライナー９の内周面に接する。第１圧力リング
１は、Ｃ ０．１６〜１．４％、Ｃｒ １１．０〜１
９．０％のマルテンサイト系ステンレス鋼材から形成さ
れ、横断面バレル形ピストンリングである。図２に示す
ように、この第１圧力リング１は窒化処理が施され、そ
の表面は、Ｈｖ１０５０以上の硬質窒化層１１によって
覆われる。図１の第２圧力リング２は、Ｃ ０．４〜
０．８％、Ｓｉ ０．３〜１．０％、Ｍｎ ０．５〜
１．０％、Ｃｒ ２．０〜１０．０％のマルテンサイト
系ステンレス鋼材から形成された横断面テーパ型のピス
トリングである。図３に示すように、第２圧力リング２
は窒化処理が施され、その表面はＨｖ１０５０未満の硬
質窒化層２２によって覆われる。
【００１５】比較例１として、上記実施例を形成したそ
れぞれ鋼材から同一形状寸法の第１及び第２圧力リング
を形成し、それぞれにクロームめっきを施して表面に実
施例のものと同一硬度のクロムめっき層を設けた。実施
例と比較例１を同一ディーゼルエンジンによって、実機
テストを行ない、それぞれの摩耗性を測定した。その結
果は図４に示すとおりであった。
れぞれ鋼材から同一形状寸法の第１及び第２圧力リング
を形成し、それぞれにクロームめっきを施して表面に実
施例のものと同一硬度のクロムめっき層を設けた。実施
例と比較例１を同一ディーゼルエンジンによって、実機
テストを行ない、それぞれの摩耗性を測定した。その結
果は図４に示すとおりであった。
【００１６】図４からわかるように、窒化処理した実施
例は従来のクロームめっきした比較例１に比べ、耐摩耗
性が著しく優れている。さらに、実施例の第１圧力リン
グと、比較例１の第２圧力リングの組合せを比較例２と
し、同一ディーゼルエンジンにおいて実施例、比較例
１、比較例２の長期間テストを行ない、ブローバイ量を
測定した。図５はその測定結果を推定走行距離に対して
図示したものである。図５からわかるように、走行距離
７０万Ｋｍ程度までは、実施例、比較例２のブローバイ
量に差異はなく、比較例１のみが他よりも少し増加す
る。しかし、走行距離が１１０万Ｋｍを越えると、実施
例のブローバイ量はわずかに増加するだけであるが、比
較例１と比較例２のブローバイ量は大幅に増加し、７０
万Ｋｍまでは比較例１よりも少なかった比較例２のブロ
ーバイ量が比較例１よりも増加する。これは、第１及び
第２圧力リングにそれぞれに適した窒化処理を施した実
施例は長期間の使用後においても良好なシール性を保持
することを示すものである。
例は従来のクロームめっきした比較例１に比べ、耐摩耗
性が著しく優れている。さらに、実施例の第１圧力リン
グと、比較例１の第２圧力リングの組合せを比較例２と
し、同一ディーゼルエンジンにおいて実施例、比較例
１、比較例２の長期間テストを行ない、ブローバイ量を
測定した。図５はその測定結果を推定走行距離に対して
図示したものである。図５からわかるように、走行距離
７０万Ｋｍ程度までは、実施例、比較例２のブローバイ
量に差異はなく、比較例１のみが他よりも少し増加す
る。しかし、走行距離が１１０万Ｋｍを越えると、実施
例のブローバイ量はわずかに増加するだけであるが、比
較例１と比較例２のブローバイ量は大幅に増加し、７０
万Ｋｍまでは比較例１よりも少なかった比較例２のブロ
ーバイ量が比較例１よりも増加する。これは、第１及び
第２圧力リングにそれぞれに適した窒化処理を施した実
施例は長期間の使用後においても良好なシール性を保持
することを示すものである。
【００１７】
【発明の効果】上記のとおり、本発明の第１及び第２圧
力リングはＣｒを含有するマルテンサイト系ステンレス
鋼材からなるが、従来の表面にクロームめっきを施して
いたものとは異なり、表面には硬質窒化層を設けている
から、ＥＧＲシステム採用のディーゼルエンジンにおい
ても良好な耐摩耗性を発揮する。又、本発明は、第１圧
力リングよりも使用条件が厳しくない第２圧力リングに
ついては、それに応じて鋼材のグレードをダウンすると
共に窒化層の硬度も小さくしているから、ピストンリン
グの組合せ全体のコストを低減するだけでなく、第１及
び第２圧力リングの摩耗をバランスさせて、合い口隙間
の変化量を常に同程度とするから、長期間の使用後も良
好なシール性を保持するという格別な効果を奏する。
力リングはＣｒを含有するマルテンサイト系ステンレス
鋼材からなるが、従来の表面にクロームめっきを施して
いたものとは異なり、表面には硬質窒化層を設けている
から、ＥＧＲシステム採用のディーゼルエンジンにおい
ても良好な耐摩耗性を発揮する。又、本発明は、第１圧
力リングよりも使用条件が厳しくない第２圧力リングに
ついては、それに応じて鋼材のグレードをダウンすると
共に窒化層の硬度も小さくしているから、ピストンリン
グの組合せ全体のコストを低減するだけでなく、第１及
び第２圧力リングの摩耗をバランスさせて、合い口隙間
の変化量を常に同程度とするから、長期間の使用後も良
好なシール性を保持するという格別な効果を奏する。
【図１】は本発明の一実施例の圧力リングの組合せを備
えたディーゼルエンジンの要部断面図、
えたディーゼルエンジンの要部断面図、
【図２】は図１の第１圧力リングの拡大横断面図、
【図３】は図１の第２圧力リングの拡大横断面図、
【図４】は耐摩耗性についての試験結果を示すグラフ、
【図５】はシール性についての試験結果を示すグラフ、
１：第１圧力リング、２：第２圧力リング、１１，２
２：窒化層
２：窒化層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 8/50 7516−4Ｋ 14/06 7308−4Ｋ Ｆ０２Ｆ 5/00 Ｆ 8503−3Ｇ
Claims (6)
- 【請求項１】第１圧力リングは、重量比でＣ ０．１６
〜１．４％、Ｃｒ １１．０〜１９．０％を含有し、基
地組織中に主にＣｒ炭化物を析出させた鋼材から形成
し、これに表面硬化処理を施してＨｖ１０５０以上の硬
さを有する硬化層を設け、第２圧力リングは、重量比で
Ｃ ０．４〜０．８％、Ｓｉ ０．３〜１．０％、Ｍｎ
０．５〜１．０％、Ｃｒ ２．０〜１０．０％を含有
し、基地組織中に主にＣｒ炭化物を析出させた鋼材から
形成し、これに表面硬化を施して硬さをＨｖ１０５０未
満の硬化層を設けたことを特徴とするピストンリングの
組合せ。 - 【請求項２】表面硬化処理は窒化処理であることを特徴
とする請求項１に記載のピストンリングの組合せ。 - 【請求項３】窒化処理はガス窒化、ガス軟窒化、酸窒
化、塩溶窒化、イオン窒化を含むことを特徴とする請求
項２に記載のピストンリングの組合せ。 - 【請求項４】表面硬化は窒化処理の上にさらにＰＶＤ又
は複合めっきを施すことを特徴とする請求項１に記載の
ピストンリングの組合せ。 - 【請求項５】第１圧力リングは１種類以上の耐摩耗性を
向上させる元素を含有することを特徴とする請求項１に
記載のピストンリングの組合せ。 - 【請求項６】耐摩耗性を向上させる元素はＭｏ、Ｖ、Ｃ
ｏ、Ｗであることを特徴とする請求項５に記載のピスト
ンリングの組合せ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04046583A JP3143835B2 (ja) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | ピストンリングの組合せ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04046583A JP3143835B2 (ja) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | ピストンリングの組合せ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05248540A true JPH05248540A (ja) | 1993-09-24 |
| JP3143835B2 JP3143835B2 (ja) | 2001-03-07 |
Family
ID=12751326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04046583A Expired - Fee Related JP3143835B2 (ja) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | ピストンリングの組合せ |
Country Status (1)
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2782748A1 (fr) * | 1998-08-31 | 2000-03-03 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Segment de piston et combinaison de segments de piston pour moteur diesel a injection directe |
| JP2000097339A (ja) * | 1998-09-22 | 2000-04-04 | Nippon Piston Ring Co Ltd | ピストンリングの組合せ |
| EP1001043A1 (en) * | 1998-11-09 | 2000-05-17 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Martensitic stainless steel parts and method for producing the same |
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1992
- 1992-03-04 JP JP04046583A patent/JP3143835B2/ja not_active Expired - Fee Related
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