JPH05245604A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JPH05245604A JPH05245604A JP4818392A JP4818392A JPH05245604A JP H05245604 A JPH05245604 A JP H05245604A JP 4818392 A JP4818392 A JP 4818392A JP 4818392 A JP4818392 A JP 4818392A JP H05245604 A JPH05245604 A JP H05245604A
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- Japan
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- cast slab
- slab
- rolling reduction
- rolling
- reduction
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Abstract
(57)【要約】
【目的】連続鋳造鋳型６から引き抜かれる未凝固鋳片１
をロール群により圧下して漸次薄くする方法において、
内部割れの発生を防止する。 【構成】未凝固鋳片１の圧下域１１において、駆動ピン
チロール２０及び制動ピンチロール２２を用いて鋳片１
の軸方向に圧縮力を作用させると共に、鼓形ロール１０
を用いて鋳片１の圧下速度を鋳片幅中央部よりも端部に
近づくほど大きくして鋳片幅方向にも圧縮力を作用させ
て鋳造する。
をロール群により圧下して漸次薄くする方法において、
内部割れの発生を防止する。 【構成】未凝固鋳片１の圧下域１１において、駆動ピン
チロール２０及び制動ピンチロール２２を用いて鋳片１
の軸方向に圧縮力を作用させると共に、鼓形ロール１０
を用いて鋳片１の圧下速度を鋳片幅中央部よりも端部に
近づくほど大きくして鋳片幅方向にも圧縮力を作用させ
て鋳造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造方法に関
する。さらに詳しくは、未凝固圧下して任意の鋳片厚み
を得るプロセスに関し、鋳片厚みを変更する場合に鋳型
交換をすることなく、任意の厚みの鋳片を得る技術に関
する。
する。さらに詳しくは、未凝固圧下して任意の鋳片厚み
を得るプロセスに関し、鋳片厚みを変更する場合に鋳型
交換をすることなく、任意の厚みの鋳片を得る技術に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼の連続鋳造において、産業界の
省力化、省エネルギの観点から、より製品に近い形状に
鋳造するｎｅａｒ ｎｅｔ ｓｈａｐｅ ｃａｓｔｉｎ
ｇ（近似形状鋳造）が導入され、それに適合させる製造
工程が見直されている。このような思想に基づいて、特
開平２−２５１３３７号公報のように、鋳型の横断面を
浸漬ノズルの位置する部分の厚みが厚く、他の部分の厚
みが薄い形状とし、鋳造された未凝固鋳片を連続的に圧
延する方法が知られている。
省力化、省エネルギの観点から、より製品に近い形状に
鋳造するｎｅａｒ ｎｅｔ ｓｈａｐｅ ｃａｓｔｉｎ
ｇ（近似形状鋳造）が導入され、それに適合させる製造
工程が見直されている。このような思想に基づいて、特
開平２−２５１３３７号公報のように、鋳型の横断面を
浸漬ノズルの位置する部分の厚みが厚く、他の部分の厚
みが薄い形状とし、鋳造された未凝固鋳片を連続的に圧
延する方法が知られている。
【０００３】このように未凝固の状態で鋳片を圧下する
場合、一般に鋳片の内部の凝固殻先端部に引張応力が作
用し、内部割れが発生する危険がある。この内部割れ
は、鋳片の最終製品が厚板の場合には強度不足を招き、
また薄板冷延板の場合には焼きなまし工程でフクレを誘
発し、さらに変形を受けるとゴーストラインの原因とな
る。その結果、製品品質が劣化する問題が生じる。
場合、一般に鋳片の内部の凝固殻先端部に引張応力が作
用し、内部割れが発生する危険がある。この内部割れ
は、鋳片の最終製品が厚板の場合には強度不足を招き、
また薄板冷延板の場合には焼きなまし工程でフクレを誘
発し、さらに変形を受けるとゴーストラインの原因とな
る。その結果、製品品質が劣化する問題が生じる。
【０００４】よって、鋳片厚みの如何にかかわらず、未
凝固鋳片を圧下する場合は、この内部割れを如何に防止
するかが大きな課題である。この問題を解決する手段と
して、以下の方法が提案されている。 （１）鋳片中心固相率ｆs が０．１〜ｆs cr （流動限界
固相率）で鋳片表面温度を９００℃以下とした状態で圧
下速度０．５〜２．５ｍｍ／ｍｉｎで圧下する。（特開
昭６２−１５８５５５号公報） （２）圧下量／未凝固厚み＝０．５〜１．０，ｆs ＝
０．５〜０．８，圧下歪＜０．２％として内部割れを防
止する。（特開昭６３−１０８９５５号公報） （３）凝固末期で駆動ピンチロールにより鋳片軸方向に
圧縮力を働かせるいわゆる圧縮鋳造法（ＣＰＣ）。（特
公昭４５−３４０２５号公報）。
凝固鋳片を圧下する場合は、この内部割れを如何に防止
するかが大きな課題である。この問題を解決する手段と
して、以下の方法が提案されている。 （１）鋳片中心固相率ｆs が０．１〜ｆs cr （流動限界
固相率）で鋳片表面温度を９００℃以下とした状態で圧
下速度０．５〜２．５ｍｍ／ｍｉｎで圧下する。（特開
昭６２−１５８５５５号公報） （２）圧下量／未凝固厚み＝０．５〜１．０，ｆs ＝
０．５〜０．８，圧下歪＜０．２％として内部割れを防
止する。（特開昭６３−１０８９５５号公報） （３）凝固末期で駆動ピンチロールにより鋳片軸方向に
圧縮力を働かせるいわゆる圧縮鋳造法（ＣＰＣ）。（特
公昭４５−３４０２５号公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の未凝固圧下方法
は、次の（ａ）（ｂ）を生ずる。 （ａ）圧下によって鋳片は圧延されるので鋳片引抜き方
向に引張歪εl tが発生する。 （ｂ）鋳片の圧延は鋳片幅方向にも行われるので、鋳片
幅方向への引張歪εw tも同時に発生する。
は、次の（ａ）（ｂ）を生ずる。 （ａ）圧下によって鋳片は圧延されるので鋳片引抜き方
向に引張歪εl tが発生する。 （ｂ）鋳片の圧延は鋳片幅方向にも行われるので、鋳片
幅方向への引張歪εw tも同時に発生する。
【０００６】従って、これら２方向の引張歪εl t，εw t
を内部割れ発生限界歪εcr以下に抑制することが重要と
なる。このため鋳片厚が厚い場合圧下速度を０．５〜
２．５ｍｍ／ｍｉｎに制限したり（特開昭６２−１５８
５５５号公報）、ピンチロールにより鋳片軸方向に圧縮
力を作用させて鋳造したり（特公平３−１２９８８号公
報）するが、鋳片厚が薄い場合には、座屈を起こさせな
いように圧下量を制限する必要がある（特開平２−２５
１３３７号公報）等の技術がある。しかし、このような
方法においても、ｆs が０（中心部が液相線温度以上）
である鋳型直下からの圧下や、鋳造速度が大きく割れ感
受性が高い鋼種の鋳造時には、内部割れの発生を回避す
ることが困難な場合がある。
を内部割れ発生限界歪εcr以下に抑制することが重要と
なる。このため鋳片厚が厚い場合圧下速度を０．５〜
２．５ｍｍ／ｍｉｎに制限したり（特開昭６２−１５８
５５５号公報）、ピンチロールにより鋳片軸方向に圧縮
力を作用させて鋳造したり（特公平３−１２９８８号公
報）するが、鋳片厚が薄い場合には、座屈を起こさせな
いように圧下量を制限する必要がある（特開平２−２５
１３３７号公報）等の技術がある。しかし、このような
方法においても、ｆs が０（中心部が液相線温度以上）
である鋳型直下からの圧下や、鋳造速度が大きく割れ感
受性が高い鋼種の鋳造時には、内部割れの発生を回避す
ることが困難な場合がある。
【０００７】本発明はこのような問題点を解決すること
を目的とする。また本発明の課題は鋳型交換することな
く、任意の厚みの鋳片を得ることにある。
を目的とする。また本発明の課題は鋳型交換することな
く、任意の厚みの鋳片を得ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の技術手段は、未
凝固圧下時に鋳片幅方向に圧縮力を発生させ、さらに圧
下域での鋳片軸方向に圧縮力を作用させて全体として圧
下により発生する引張力を軽減あるいは相殺することに
よって、引張歪を小さく押え内部割れを防止することに
ある。
凝固圧下時に鋳片幅方向に圧縮力を発生させ、さらに圧
下域での鋳片軸方向に圧縮力を作用させて全体として圧
下により発生する引張力を軽減あるいは相殺することに
よって、引張歪を小さく押え内部割れを防止することに
ある。
【０００９】すなわち本発明は連続鋳造鋳型から引抜か
れる未凝固鋳片を、ロール群により圧下して漸次薄くす
る方法において、圧下域の鋳片軸方向に圧縮力を作用さ
せると共に、鋳片幅方向に圧縮力を作用させることを特
徴とする連続鋳造方法である。
れる未凝固鋳片を、ロール群により圧下して漸次薄くす
る方法において、圧下域の鋳片軸方向に圧縮力を作用さ
せると共に、鋳片幅方向に圧縮力を作用させることを特
徴とする連続鋳造方法である。
【００１０】
【作用】従来の未凝固圧下方法は、鋳片幅方向で一様の
圧下速度で圧下するか、あるいは幅中央部が幅方向端部
よりも大きい圧下速度で圧下するものであった。これに
対し、本発明では、中央部よりも端部に近づくにつれて
圧下速度が大きくなるようにして鋳片幅方向に圧縮力を
作用させつつ、ＣＰＣの概念を取入れたものである。
圧下速度で圧下するか、あるいは幅中央部が幅方向端部
よりも大きい圧下速度で圧下するものであった。これに
対し、本発明では、中央部よりも端部に近づくにつれて
圧下速度が大きくなるようにして鋳片幅方向に圧縮力を
作用させつつ、ＣＰＣの概念を取入れたものである。
【００１１】未凝固鋳片を圧下する場合、幅中央部から
端部に近づくにつれて連続的に圧下速度が大きくなるよ
うに、例えば図２に示すような鼓形ロール１０により未
凝固部２を内蔵する鋳片１の凝固殻３を圧下力Ｐで圧下
すると、図３に図２のＡ部拡大図を示すように、鋳片１
の凝固殻３に幅方向の圧縮力Ｆｃとして、Ｆｃ＝（Ｐ／
２）ｓｉｎθが作用することになる。この圧縮力Ｆｃの
作用により鋳片の幅広がりが抑制されることになる。
端部に近づくにつれて連続的に圧下速度が大きくなるよ
うに、例えば図２に示すような鼓形ロール１０により未
凝固部２を内蔵する鋳片１の凝固殻３を圧下力Ｐで圧下
すると、図３に図２のＡ部拡大図を示すように、鋳片１
の凝固殻３に幅方向の圧縮力Ｆｃとして、Ｆｃ＝（Ｐ／
２）ｓｉｎθが作用することになる。この圧縮力Ｆｃの
作用により鋳片の幅広がりが抑制されることになる。
【００１２】一方、図１に示すように鋳型６の下方の圧
下開始部あるいは圧下直前に設けた上流側の駆動ピンチ
ロール２０で矢印２１で示す駆動力を鋳片１に与えて鋳
片１を押し出しつつ、圧下域１１の出口あるいはその下
流側の制動ピンチロール２２により、矢印２３で示す制
動力を鋳片に加えて鋳片１の移動に制動を加えることに
よって、圧下域１１での鋳片軸方向に圧縮力を作用させ
る。
下開始部あるいは圧下直前に設けた上流側の駆動ピンチ
ロール２０で矢印２１で示す駆動力を鋳片１に与えて鋳
片１を押し出しつつ、圧下域１１の出口あるいはその下
流側の制動ピンチロール２２により、矢印２３で示す制
動力を鋳片に加えて鋳片１の移動に制動を加えることに
よって、圧下域１１での鋳片軸方向に圧縮力を作用させ
る。
【００１３】つまり、本発明のように、幅中央部から幅
方向端部に近づくにつれて連続的に圧下速度が大きくな
るように未凝固圧下しつつ圧下域でＣＰＣを適用する
と、鋳片幅方向圧縮歪εw c及び鋳込み方向圧縮歪εl cが
生ずることになる。よって、次の（１）、（２）式に示
すように、圧下による鋳込み方向引張歪εl t、幅方向引
張歪εw tと上記圧縮歪εw cの和がそれぞれ内部割れ発生
限界歪εcr以下になるように圧縮歪εl c及びεw cを制御
すれば内部割れを防止するかあるいは軽減できることに
なる。
方向端部に近づくにつれて連続的に圧下速度が大きくな
るように未凝固圧下しつつ圧下域でＣＰＣを適用する
と、鋳片幅方向圧縮歪εw c及び鋳込み方向圧縮歪εl cが
生ずることになる。よって、次の（１）、（２）式に示
すように、圧下による鋳込み方向引張歪εl t、幅方向引
張歪εw tと上記圧縮歪εw cの和がそれぞれ内部割れ発生
限界歪εcr以下になるように圧縮歪εl c及びεw cを制御
すれば内部割れを防止するかあるいは軽減できることに
なる。
【００１４】εcr ＞ εl t−εl c …（１） εcr ＞ εw t−εw c …（２） なお、本発明の作用は、特に鋳片幅方向圧縮力を凝固殻
３に付与することにあるが、従来の圧縮鋳造法が単に鋳
込方向のピンチロール速度の差を利用するのに対し、本
発明では幅方向での圧下速度の差を利用する点で幅方向
に圧縮力を作用させる方法はＣＰＣの考え方とはまった
く異なっている。
３に付与することにあるが、従来の圧縮鋳造法が単に鋳
込方向のピンチロール速度の差を利用するのに対し、本
発明では幅方向での圧下速度の差を利用する点で幅方向
に圧縮力を作用させる方法はＣＰＣの考え方とはまった
く異なっている。
【００１５】本発明を実施する場合、圧下中は常に幅中
央部よりも端部での圧下速度が大きい状態で端部での鋳
片厚みが所定厚みになるまで圧下しつつ、ＣＰＣ鋳造を
行う。よって図４に模式図を示すように、ｔo 時間で所
定厚みに達したとすると、その時の総圧下量Δｄは、圧
下速度を幅中央、端部でそれぞれｖc ，ｖe とすると、
中央部では：
央部よりも端部での圧下速度が大きい状態で端部での鋳
片厚みが所定厚みになるまで圧下しつつ、ＣＰＣ鋳造を
行う。よって図４に模式図を示すように、ｔo 時間で所
定厚みに達したとすると、その時の総圧下量Δｄは、圧
下速度を幅中央、端部でそれぞれｖc ，ｖe とすると、
中央部では：
【００１６】
【数１】
【００１７】端部では：
【００１８】
【数２】
【００１９】となる。よってｖc ＜ｖe の条件を考慮す
ると、 Δｄc ＜Δｄe となる。つまり、図５に示すように、圧下前の鋳片断面
形状４が未凝固圧下終了時の鋳片断面形状５となったと
き、Δｄ（＝Δｄe −Δｄc ）だけ幅中央で厚い鋳片を
常に得ることになる。この厚さの差Δｄは、圧下前の鋳
片の厚みｄo に対してΔｄ／ｄo を０．０５以下となる
ようにすれば熱間圧延を行う工程における製品板厚精度
に与える影響を小さく抑えることが可能である。従っ
て、特に問題にする必要はない。よって最終凝固時の鋳
片形状を積極的に幅方向で一定厚みに未凝固圧下する必
要はないのである。むしろ前述したように未凝固圧下に
よって発生する内部割れの品質へ与える影響の方が大き
いので、厚さの差Δｄを生じさせても内部割れを防止す
ることができるので全体としてメリットが大きい。
ると、 Δｄc ＜Δｄe となる。つまり、図５に示すように、圧下前の鋳片断面
形状４が未凝固圧下終了時の鋳片断面形状５となったと
き、Δｄ（＝Δｄe −Δｄc ）だけ幅中央で厚い鋳片を
常に得ることになる。この厚さの差Δｄは、圧下前の鋳
片の厚みｄo に対してΔｄ／ｄo を０．０５以下となる
ようにすれば熱間圧延を行う工程における製品板厚精度
に与える影響を小さく抑えることが可能である。従っ
て、特に問題にする必要はない。よって最終凝固時の鋳
片形状を積極的に幅方向で一定厚みに未凝固圧下する必
要はないのである。むしろ前述したように未凝固圧下に
よって発生する内部割れの品質へ与える影響の方が大き
いので、厚さの差Δｄを生じさせても内部割れを防止す
ることができるので全体としてメリットが大きい。
【００２０】また本発明では、鋳片の内部割れを防止す
ることができるので、未凝固圧下率を大きくとることが
可能となり、鋳片の厚みが変って鋳型交換をすることな
く操業可能である。
ることができるので、未凝固圧下率を大きくとることが
可能となり、鋳片の厚みが変って鋳型交換をすることな
く操業可能である。
【００２１】
【実施例】図１に示すような垂直部１．４ｍの垂直曲げ
型連続鋳造機（曲率半径３ｍ）を用いて、厚み１００ｍ
ｍ、幅４００ｍｍのＳＵＳ４３０クラスの鋳片を、スー
パーヒート１０〜３０℃のもとで１．６ｍ／ｍｉｎで鋳
造中、鋳型の１５０ｍｍ下から２ｍの間で鼓形ロール群
で未凝固圧下を行いつつ駆動ピンチロール２０と制動ピ
ンチロール２２でＣＰＣ鋳造を行った。鼓形ロール１０
としてはロール幅が５００ｍｍ，直径が幅方向中央部で
９０ｍｍ，幅方向端部で１００ｍｍのものを用い、ロー
ルピッチ１５０ｍｍに配設した。２ｍ圧下後の鋳片１の
端部厚み目標は、６０ｍｍとした。２次冷却水比は１．
５リットル／ｋｇ．ｓｔｅｅｌとした。駆動ピンチロー
ル２０の周速と制動ピンチロール２２の周速比は１．０
１：１．００とした。
型連続鋳造機（曲率半径３ｍ）を用いて、厚み１００ｍ
ｍ、幅４００ｍｍのＳＵＳ４３０クラスの鋳片を、スー
パーヒート１０〜３０℃のもとで１．６ｍ／ｍｉｎで鋳
造中、鋳型の１５０ｍｍ下から２ｍの間で鼓形ロール群
で未凝固圧下を行いつつ駆動ピンチロール２０と制動ピ
ンチロール２２でＣＰＣ鋳造を行った。鼓形ロール１０
としてはロール幅が５００ｍｍ，直径が幅方向中央部で
９０ｍｍ，幅方向端部で１００ｍｍのものを用い、ロー
ルピッチ１５０ｍｍに配設した。２ｍ圧下後の鋳片１の
端部厚み目標は、６０ｍｍとした。２次冷却水比は１．
５リットル／ｋｇ．ｓｔｅｅｌとした。駆動ピンチロー
ル２０の周速と制動ピンチロール２２の周速比は１．０
１：１．００とした。
【００２２】得られた鋳片１の軸方向に直角な断面（Ｃ
面）と、軸方向に平行でかつ長辺面に直角な幅中央部断
面（Ｌ面）でサルファープリントを採取し、内部割れの
単位長さ当りの発生本数（本／ｍ）を調査した。これを
表１に示す。比較材として、上記と同一鋳造条件で、圧
下ロール形状を幅方向でのロール直径が一定の通常のフ
ラットロールとして、ＣＰＣを適用して未凝固圧下鋳造
した場合についても併せて表１に示した。
面）と、軸方向に平行でかつ長辺面に直角な幅中央部断
面（Ｌ面）でサルファープリントを採取し、内部割れの
単位長さ当りの発生本数（本／ｍ）を調査した。これを
表１に示す。比較材として、上記と同一鋳造条件で、圧
下ロール形状を幅方向でのロール直径が一定の通常のフ
ラットロールとして、ＣＰＣを適用して未凝固圧下鋳造
した場合についても併せて表１に示した。
【００２３】表１から明らかなように、本発明法による
未凝固圧下鋳造法の場合、内部割れが１／５に減少して
いることがわかる。なお、従来の内部割れ防止法として
開示されている、 （ｉ）圧下中電磁撹拌印加 （ｉｉ）冷却強化による鋳片表面温度低下 （ｉｉｉ）上下差冷却法 などを併用するとより一層の効果がある。
未凝固圧下鋳造法の場合、内部割れが１／５に減少して
いることがわかる。なお、従来の内部割れ防止法として
開示されている、 （ｉ）圧下中電磁撹拌印加 （ｉｉ）冷却強化による鋳片表面温度低下 （ｉｉｉ）上下差冷却法 などを併用するとより一層の効果がある。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】従来技術では達成できなかった未凝固圧
下時、特に鋳型直下からの圧下時に生ずる鋳片内部割れ
防止に対して、本発明は、特別な圧下ロール群の設計、
圧下時の制御に対して格別の工夫をこらすことなく、内
部割れを防止する効果が発揮されるので、高品質の鋳片
を、鋳型を交換することなく連続的に、かつ生産性高く
製造することができ、低コストで供給することができ
る。
下時、特に鋳型直下からの圧下時に生ずる鋳片内部割れ
防止に対して、本発明は、特別な圧下ロール群の設計、
圧下時の制御に対して格別の工夫をこらすことなく、内
部割れを防止する効果が発揮されるので、高品質の鋳片
を、鋳型を交換することなく連続的に、かつ生産性高く
製造することができ、低コストで供給することができ
る。
【図１】未凝固圧延を説明する連続鋳造の略式斜視図で
ある。
ある。
【図２】鼓形ロールとの鋳片との関係を示す鋳片の断面
図である。
図である。
【図３】未凝固鋳片の凝固殻に作用する力の説明図であ
る。
る。
【図４】未凝固圧下中の鋳片方向位置での圧下速度の模
式的な変化を説明する図である。
式的な変化を説明する図である。
【図５】圧下前後の鋳片断面形状の一例を示す模式図で
ある。
ある。
１ 鋳片 ２ 未凝固部 ３ 凝固殻 ４ 圧下前の鋳片断面形状 ５ 圧下終了時の鋳片断面形状 ６ 鋳型 １０ 鼓形ロール １１ 圧下域 ２０ 駆動ピンチロール ２２ 制動ピンチロール ２１，２３ 矢印
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 反町 健一 千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式会社技 術研究本部内 (72)発明者 浅里 孝志 愛媛県新居浜市惣開町５−２ 住友重機械 工業株式会社内 (72)発明者 川上 隆 愛媛県新居浜市惣開町５−２ 住友重機械 工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造鋳型から引抜かれる未凝固鋳片
をロール群により圧下して漸次薄くする方法において、
圧下域の鋳片軸方向に圧縮力を作用させると共に、鋳片
幅方向に圧縮力を作用させることを特徴とする連続鋳造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4818392A JPH05245604A (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4818392A JPH05245604A (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05245604A true JPH05245604A (ja) | 1993-09-24 |
Family
ID=12796276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4818392A Withdrawn JPH05245604A (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05245604A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6070646A (en) * | 1994-01-28 | 2000-06-06 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Continuous casting apparatus |
| US6070648A (en) * | 1994-01-28 | 2000-06-06 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Method for preventing snaking of continuously cast metal slab |
| JP2001259809A (ja) * | 2000-03-23 | 2001-09-25 | Nkk Corp | 連続鋳造方法 |
-
1992
- 1992-03-05 JP JP4818392A patent/JPH05245604A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6070646A (en) * | 1994-01-28 | 2000-06-06 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Continuous casting apparatus |
| US6070648A (en) * | 1994-01-28 | 2000-06-06 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Method for preventing snaking of continuously cast metal slab |
| JP2001259809A (ja) * | 2000-03-23 | 2001-09-25 | Nkk Corp | 連続鋳造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |