JPH05240193A - 流体機器の騒音低減構造 - Google Patents
流体機器の騒音低減構造Info
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- JPH05240193A JPH05240193A JP4078831A JP7883192A JPH05240193A JP H05240193 A JPH05240193 A JP H05240193A JP 4078831 A JP4078831 A JP 4078831A JP 7883192 A JP7883192 A JP 7883192A JP H05240193 A JPH05240193 A JP H05240193A
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- sound absorbing
- absorbing material
- wall
- noise
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
- F04D29/661—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/663—Sound attenuation
- F04D29/664—Sound attenuation by means of sound absorbing material
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 騒音発生源である流体機器の流路の湾曲部に
おいて、流路の内壁に軟体多孔質材料からなる吸音材を
配設することにより、渦の発生を効果的に抑え、騒音を
抑える。 【構成】 送風機などの湾曲流路の内壁に、軟質の多孔
質材料からなる薄い吸音材６を結合する。吸音材６は例
えば線径２００μm 以下のニツケル合金線、軟鋼線また
は合成樹脂（高分子材）からなる織布であつて、湾曲流
路の内壁と織布の間に１〜５mmの断続的空隙を備える。
おいて、流路の内壁に軟体多孔質材料からなる吸音材を
配設することにより、渦の発生を効果的に抑え、騒音を
抑える。 【構成】 送風機などの湾曲流路の内壁に、軟質の多孔
質材料からなる薄い吸音材６を結合する。吸音材６は例
えば線径２００μm 以下のニツケル合金線、軟鋼線また
は合成樹脂（高分子材）からなる織布であつて、湾曲流
路の内壁と織布の間に１〜５mmの断続的空隙を備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は回転式送風機、圧縮機、
内燃機関、ガスタービン、蒸気タービン、高圧流体ダク
ト、空調ダクト、ジエツト噴流出口デイフユーザなどの
流体機器を流動する流体が、流路の方向、流路の断面積
などの変化に伴い発生する渦と、流体の渦が流路の内壁
に衝突する時の騒音とを、広帯周波数域に亘り低減する
流体機器の騒音低減構造に関するものである。
内燃機関、ガスタービン、蒸気タービン、高圧流体ダク
ト、空調ダクト、ジエツト噴流出口デイフユーザなどの
流体機器を流動する流体が、流路の方向、流路の断面積
などの変化に伴い発生する渦と、流体の渦が流路の内壁
に衝突する時の騒音とを、広帯周波数域に亘り低減する
流体機器の騒音低減構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】送風機、圧縮機、ガスタービン、蒸気タ
ービンなどの流体機械では、翼車とケーシングとの間で
流体の流れが乱れ、騒音を発生する。騒音を低減するた
めに、翼の形状を改良したり、翼にセラミツクスなどの
多孔質材料を用いたりしているが、目標とする効果を得
るには至つていない。流体機器の小型化は流体の高速化
を招き、騒音を一層発生しやすくしている。送風機、高
圧流体ダクト、空調ダクト、ジエツト噴流出口デイフユ
ーザなどの主として空気を扱う流体機器では、外周壁に
ブチルゴム、発砲体、ロツクウールまたはグラスウール
などの遮音材を巻き付けている。
ービンなどの流体機械では、翼車とケーシングとの間で
流体の流れが乱れ、騒音を発生する。騒音を低減するた
めに、翼の形状を改良したり、翼にセラミツクスなどの
多孔質材料を用いたりしているが、目標とする効果を得
るには至つていない。流体機器の小型化は流体の高速化
を招き、騒音を一層発生しやすくしている。送風機、高
圧流体ダクト、空調ダクト、ジエツト噴流出口デイフユ
ーザなどの主として空気を扱う流体機器では、外周壁に
ブチルゴム、発砲体、ロツクウールまたはグラスウール
などの遮音材を巻き付けている。
【０００３】図５に示すように、シロツコ型送風機の場
合は、箱２０の内部に送風機１を収容し、送風機１のケ
ーシング５およびダクト部７と、箱２０の内壁との間の
空部へ、ブチルゴム発泡体、ロツクウール、グラスウー
ルなどの遮音材２１を充填している。図６に示すよう
に、曲りダクト１７の場合は、外周壁に前述のブチルゴ
ムまたは発泡体などの遮音材２２を巻き付け、さらに曲
り部に流線形の固定翼２５を配設したりしている。
合は、箱２０の内部に送風機１を収容し、送風機１のケ
ーシング５およびダクト部７と、箱２０の内壁との間の
空部へ、ブチルゴム発泡体、ロツクウール、グラスウー
ルなどの遮音材２１を充填している。図６に示すよう
に、曲りダクト１７の場合は、外周壁に前述のブチルゴ
ムまたは発泡体などの遮音材２２を巻き付け、さらに曲
り部に流線形の固定翼２５を配設したりしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の構造は
流体機器の大型化を招き、遮音材２１，２２の使用量も
多くなり、コストの増加を来たし、流体が固体壁に衝突
する時発生する振動は避けられない。
流体機器の大型化を招き、遮音材２１，２２の使用量も
多くなり、コストの増加を来たし、流体が固体壁に衝突
する時発生する振動は避けられない。
【０００５】本発明の目的は上述の問題に鑑み、騒音発
生源である流体機器の流路の湾曲部において、流路の内
壁に多孔質材料からなる吸音材を配設することにより、
渦の発生を効果的に抑え、騒音を抑えると同時に、固体
壁の衝突から発生する振動を緩和する、流体機器の騒音
低減構造を提供することにある。
生源である流体機器の流路の湾曲部において、流路の内
壁に多孔質材料からなる吸音材を配設することにより、
渦の発生を効果的に抑え、騒音を抑えると同時に、固体
壁の衝突から発生する振動を緩和する、流体機器の騒音
低減構造を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の構成は送風機、圧縮機などの湾曲流路の内
壁に、軟体の多孔質材料からなる薄いシート状の吸音材
を結合したものである。
に、本発明の構成は送風機、圧縮機などの湾曲流路の内
壁に、軟体の多孔質材料からなる薄いシート状の吸音材
を結合したものである。
【０００７】
【作用】流体の流れは流路の湾曲部で乱れ、渦を発生し
つつ流路の内壁に衝突し、騒音を発生する。本発明で
は、流体機器の流路、特に流路の湾曲部の内壁に多孔質
材料からなる吸音材を結合する。多孔質材料からなる吸
音材は流体の流れが流路の内壁に衝突するのを緩和し、
また粘性底層を吸収するので、流体の渦の発生が抑えら
れ、流体の流動騒音が低減される。
つつ流路の内壁に衝突し、騒音を発生する。本発明で
は、流体機器の流路、特に流路の湾曲部の内壁に多孔質
材料からなる吸音材を結合する。多孔質材料からなる吸
音材は流体の流れが流路の内壁に衝突するのを緩和し、
また粘性底層を吸収するので、流体の渦の発生が抑えら
れ、流体の流動騒音が低減される。
【０００８】
【実施例】図１は本発明による騒音低減構造を備えたシ
ロツコ型送風機の側面断面図である。シロツコ型送風機
１はほぼ円筒形をなすケーシング５の内部に、円筒形の
翼車３を配設される。翼車３は図示してないスポークに
より回転軸２に結合される。翼車３は周方向等間隔に多
数の羽根（約３５枚）を備えており、翼車３の両端の入
口４（紙面と直角な方向の端部）から空気を吸い込み、
翼車３の外周側へ吐き出す。翼車３から吐き出された空
気は、矢印で示すように、ケーシング５の内周壁に沿つ
て流れ、ケーシング５と一体のダクト部７を経て、出口
８から図示してない接続ダクトへ流れる。ケーシング５
の内部の空気流が変化する部分、すなわちケーシング５
とダクト部７との接続部分で、空気流はダクト部７の内
壁へ衝突して渦を発生させる。つまり、空気流はダクト
部７の内壁を叩き、それにより発生する渦が生長しまた
は潰れる時に騒音を発生する。
ロツコ型送風機の側面断面図である。シロツコ型送風機
１はほぼ円筒形をなすケーシング５の内部に、円筒形の
翼車３を配設される。翼車３は図示してないスポークに
より回転軸２に結合される。翼車３は周方向等間隔に多
数の羽根（約３５枚）を備えており、翼車３の両端の入
口４（紙面と直角な方向の端部）から空気を吸い込み、
翼車３の外周側へ吐き出す。翼車３から吐き出された空
気は、矢印で示すように、ケーシング５の内周壁に沿つ
て流れ、ケーシング５と一体のダクト部７を経て、出口
８から図示してない接続ダクトへ流れる。ケーシング５
の内部の空気流が変化する部分、すなわちケーシング５
とダクト部７との接続部分で、空気流はダクト部７の内
壁へ衝突して渦を発生させる。つまり、空気流はダクト
部７の内壁を叩き、それにより発生する渦が生長しまた
は潰れる時に騒音を発生する。
【０００９】本発明はケーシング５とダクト部７の空気
流が変化する部分の内壁に、多孔質材料からなる吸音材
６を張り付け、空気流がケーシング５とダクト部７の各
内壁へ衝突するのを緩和し、粘性底層を吸収させ、渦の
発生を阻止するものである。吸音材６の始端部６ａは空
気流の方向が変化する部分、すなわちケーシング５の内
周壁に沿う旋回流とダクト部７に沿う直進流との境界部
に配され、かつケーシング５の内周壁と吸音材６との間
に段差が生じないように、吸音材６の始端部６ａは厚さ
が次第に所定の厚さｔになるように構成する。吸音材６
の長さＬは、流路に変化がなく、空気流が安定するまで
の区間とする。
流が変化する部分の内壁に、多孔質材料からなる吸音材
６を張り付け、空気流がケーシング５とダクト部７の各
内壁へ衝突するのを緩和し、粘性底層を吸収させ、渦の
発生を阻止するものである。吸音材６の始端部６ａは空
気流の方向が変化する部分、すなわちケーシング５の内
周壁に沿う旋回流とダクト部７に沿う直進流との境界部
に配され、かつケーシング５の内周壁と吸音材６との間
に段差が生じないように、吸音材６の始端部６ａは厚さ
が次第に所定の厚さｔになるように構成する。吸音材６
の長さＬは、流路に変化がなく、空気流が安定するまで
の区間とする。
【００１０】図示の実施例では、ダクト部７のケーシン
グ５との付根の部分（ノーズ）７ａでは、空気流は連続
的でなく不規則なものであるので、この部分には吸音材
を設けてもあまり効果はない。
グ５との付根の部分（ノーズ）７ａでは、空気流は連続
的でなく不規則なものであるので、この部分には吸音材
を設けてもあまり効果はない。
【００１１】吸音材６は線径２００μm 以下のニツケル
合金線または軟鋼線を編成してなる織布であつて、ダク
ト部７の内壁と織布との間に１〜５mmの断続的空隙が存
するように結合する。吸音材６は炭素繊維、ロツクウー
ル、グラスウール、セラミツクス、合成樹脂などの繊維
からなる厚さ０．１〜７mmの織布である。フエルトまた
はマツトの場合は厚さ１〜７mmで一体のものを用いる。
また吸音材のニツトでもよい。
合金線または軟鋼線を編成してなる織布であつて、ダク
ト部７の内壁と織布との間に１〜５mmの断続的空隙が存
するように結合する。吸音材６は炭素繊維、ロツクウー
ル、グラスウール、セラミツクス、合成樹脂などの繊維
からなる厚さ０．１〜７mmの織布である。フエルトまた
はマツトの場合は厚さ１〜７mmで一体のものを用いる。
また吸音材のニツトでもよい。
【００１２】回転する翼車３から径外方へ流出する空気
流は、円筒状のケーシング５に沿つて旋回し、ダクト部
７へ向う時吸音材６に衝突する。吸音材６は空気流とダ
クト部７の内壁との直接的衝突を防ぐ。吸音材６は空気
流の衝突に対し、空気の一部を複雑な絡み合つた細い通
路へ導いて緩和する。したがつて、翼車３からの空気流
はダクト部７の内壁付近での軟体多孔質材のため渦の発
生を抑えられ、吸音材６と線ａとの間で一様な整流とな
り出口８へ直進する。
流は、円筒状のケーシング５に沿つて旋回し、ダクト部
７へ向う時吸音材６に衝突する。吸音材６は空気流とダ
クト部７の内壁との直接的衝突を防ぐ。吸音材６は空気
流の衝突に対し、空気の一部を複雑な絡み合つた細い通
路へ導いて緩和する。したがつて、翼車３からの空気流
はダクト部７の内壁付近での軟体多孔質材のため渦の発
生を抑えられ、吸音材６と線ａとの間で一様な整流とな
り出口８へ直進する。
【００１３】一方、ケーシング５とダクト部７の付根の
部分（ノーズ）７ａでは、空気流が停滞し、翼車３の外
周側に沿う線ｂとの間は、空気流速が遅く圧力が高い領
域を形成する。線ａと吸音材６との間の低圧領域と、線
ｂと翼車３との間の高圧領域との間で、図に示すような
大きな渦３１が発生するが、出口８から延長する接続ダ
クトでは圧力差が解消するので、渦３１はやがて接続ダ
クトを流れる内に消失する。
部分（ノーズ）７ａでは、空気流が停滞し、翼車３の外
周側に沿う線ｂとの間は、空気流速が遅く圧力が高い領
域を形成する。線ａと吸音材６との間の低圧領域と、線
ｂと翼車３との間の高圧領域との間で、図に示すような
大きな渦３１が発生するが、出口８から延長する接続ダ
クトでは圧力差が解消するので、渦３１はやがて接続ダ
クトを流れる内に消失する。
【００１４】図２に示すように、本発明による吸音材６
を備えていないシロツコ型送風機の場合は、空気流は旋
回方向外側でダクト部７の内壁へ衝突する。つまり、空
気流はダクト部７の内壁を叩き、騒音を発生し、同時に
ダクト部７の内壁に沿つて無数の小さな渦３２を発生す
る。
を備えていないシロツコ型送風機の場合は、空気流は旋
回方向外側でダクト部７の内壁へ衝突する。つまり、空
気流はダクト部７の内壁を叩き、騒音を発生し、同時に
ダクト部７の内壁に沿つて無数の小さな渦３２を発生す
る。
【００１５】図３は本発明による騒音低減構造を備えた
曲りダクト１７の側面断面図である。ダクト１７の入口
１４と出口１８の各向きは直交しており、入口１４から
ダクト１７へ入つた空気は出口１８へ向う途中でダクト
１７の内壁へ衝突するが、ダクト１７の出口側の内壁は
全周面に吸音材１６を結合され、空気流の衝突を緩和
し、渦と騒音の発生を抑える。吸音材１６の始端部１６
ａは、ダクト１７の内壁との間に段差が生じないよう
に、厚さが次第に所定の厚さになるよう構成される。し
たがつて、図６に示すような流線形の翼２５は不要にな
る。
曲りダクト１７の側面断面図である。ダクト１７の入口
１４と出口１８の各向きは直交しており、入口１４から
ダクト１７へ入つた空気は出口１８へ向う途中でダクト
１７の内壁へ衝突するが、ダクト１７の出口側の内壁は
全周面に吸音材１６を結合され、空気流の衝突を緩和
し、渦と騒音の発生を抑える。吸音材１６の始端部１６
ａは、ダクト１７の内壁との間に段差が生じないよう
に、厚さが次第に所定の厚さになるよう構成される。し
たがつて、図６に示すような流線形の翼２５は不要にな
る。
【００１６】表１は本発明による次の吸音材６を備えた
シロツコ型送風機と、吸音材を備えていないシロツコ型
送風機との比較試験の結果を示す。本試験に用いたシロ
ツコ型送風機１は、翼車３の羽根は３５枚、送風量は８
ｍ３／min である。騒音の計測には送風機１の出口８の
５００mm上方に設置した騒音計（Ａスケールを使用）と
周波数分析器を用いた。
シロツコ型送風機と、吸音材を備えていないシロツコ型
送風機との比較試験の結果を示す。本試験に用いたシロ
ツコ型送風機１は、翼車３の羽根は３５枚、送風量は８
ｍ３／min である。騒音の計測には送風機１の出口８の
５００mm上方に設置した騒音計（Ａスケールを使用）と
周波数分析器を用いた。
【００１７】吸音材 Ａ型 軟鋼製剛体壁（吸音材なし） Ｂ型 厚さ７mmの炭素繊維フエルト（１４．１４ｇ） Ｃ型 厚さ７mmのステンレス極細線のフエルト（６６．
３ｇ） Ｄ型 ステンレスメツシユ＃１８０（１０ｇ） １枚 Ｅ型 線径１００μm 以下のステンレス極細線のニツト
（１６．７ｇ） ［表１］ 送風機の比較試験結果 Ａ型 Ｂ型 Ｃ型 Ｄ型 Ｅ型 騒音レベル dB(A) 79.1 77.4 78.2 78.0 78.5 次に、本発明による吸音材を備えたシロツコ型送風機に
おいて、翼車３を回転した状態と、翼車３を回転しない
状態とで、スピーカーでつくつたホワイトノイズを、入
口４から送風機の流路へ流した時の騒音をそれぞれ測定
した。測定結果は表２のとおりである。
３ｇ） Ｄ型 ステンレスメツシユ＃１８０（１０ｇ） １枚 Ｅ型 線径１００μm 以下のステンレス極細線のニツト
（１６．７ｇ） ［表１］ 送風機の比較試験結果 Ａ型 Ｂ型 Ｃ型 Ｄ型 Ｅ型 騒音レベル dB(A) 79.1 77.4 78.2 78.0 78.5 次に、本発明による吸音材を備えたシロツコ型送風機に
おいて、翼車３を回転した状態と、翼車３を回転しない
状態とで、スピーカーでつくつたホワイトノイズを、入
口４から送風機の流路へ流した時の騒音をそれぞれ測定
した。測定結果は表２のとおりである。
【００１８】 ［表２］ 騒音測定結果 Ｂ型 Ｃ型 Ｄ型 Ｅ型 ホワイトノイズ dB(A) 1.7 0.9 0.1 0.6 シロツコ型送風機 dB(A) 3.8 2.1 0.4 2.0 以上の試験結果から、回転する翼車３から送り出されて
くる空気が、ダクト部７で発生する時の騒音は、吸音材
６により広い周波数域に亘り、大幅に低減されることが
分つた。翼車３を回転しない状態（空気流がない時）の
ホワイトノイズの低減効果は顕著でないが、翼車３を回
転した状態（空気流がある時）の騒音低減効果は顕著で
あることが分る。
くる空気が、ダクト部７で発生する時の騒音は、吸音材
６により広い周波数域に亘り、大幅に低減されることが
分つた。翼車３を回転しない状態（空気流がない時）の
ホワイトノイズの低減効果は顕著でないが、翼車３を回
転した状態（空気流がある時）の騒音低減効果は顕著で
あることが分る。
【００１９】なお、吸音材６を備えたシロツコ型送風機
と、吸音材を備えていないシロツコ型送風機との比較試
験で、翼車３を回転しないで、周波数が１０Ｈｚから５
ｋＨｚの広範囲のホワイトノイズを、入口４から送風機
の流路へ流した時の、騒音計で計測された騒音レベル
（dB）を比較すると、空気流に伴う渦の発生がないた
め、騒音レベルの差は殆どなかつた。
と、吸音材を備えていないシロツコ型送風機との比較試
験で、翼車３を回転しないで、周波数が１０Ｈｚから５
ｋＨｚの広範囲のホワイトノイズを、入口４から送風機
の流路へ流した時の、騒音計で計測された騒音レベル
（dB）を比較すると、空気流に伴う渦の発生がないた
め、騒音レベルの差は殆どなかつた。
【００２０】図４は本発明によるＢ型の吸音材６を備え
たシロツコ型送風機と、吸音材を備えていないシロツコ
型送風機の各流路へそれぞれ空気を流した時の、騒音の
周波数分析測定結果を表す。
たシロツコ型送風機と、吸音材を備えていないシロツコ
型送風機の各流路へそれぞれ空気を流した時の、騒音の
周波数分析測定結果を表す。
【００２１】本発明による吸音材６を備えたシロツコ型
送風機は、吸音材を備えていないものに比べて、１０Ｈ
ｚ〜５ｋＨｚの全域に亘り、騒音レベルを低減できるこ
とが分る。
送風機は、吸音材を備えていないものに比べて、１０Ｈ
ｚ〜５ｋＨｚの全域に亘り、騒音レベルを低減できるこ
とが分る。
【００２２】
【発明の効果】本発明は上述のように、送風機、ダクト
などの流体機器の流路の内壁にフエルト、織物などの多
孔質材料からなる吸音材を内張りしたことにより、流体
の流れが流路の内壁を叩くエネルギが吸収され、渦の発
生が抑えられるので、流動騒音が大幅に低減される。
などの流体機器の流路の内壁にフエルト、織物などの多
孔質材料からなる吸音材を内張りしたことにより、流体
の流れが流路の内壁を叩くエネルギが吸収され、渦の発
生が抑えられるので、流動騒音が大幅に低減される。
【００２３】吸音材は極く薄いものでよく、流路の内壁
に張り付けるものであり、流体の流れの衝突により加振
される流路の外壁に遮音材を結合して騒音を抑え込むも
のと比べて、材料の使用量が少ないのでコストを節減で
き、流体機器の外形に寸法変化をもたらさないので、設
置空間を縮小できる。
に張り付けるものであり、流体の流れの衝突により加振
される流路の外壁に遮音材を結合して騒音を抑え込むも
のと比べて、材料の使用量が少ないのでコストを節減で
き、流体機器の外形に寸法変化をもたらさないので、設
置空間を縮小できる。
【図１】本発明に係る騒音低減構造を備えたシロツコ型
送風機の側面断面図である。
送風機の側面断面図である。
【図２】同騒音低減構造を備えていないものの作用を説
明する側面断面図である。
明する側面断面図である。
【図３】本発明による騒音低減構造を備えた曲りダクト
の側面断面図である。
の側面断面図である。
【図４】本発明による騒音低減構造を備えたシロツコ型
送風機と、騒音低減構造を備えていないものとの騒音低
減効果を表す線図である。
送風機と、騒音低減構造を備えていないものとの騒音低
減効果を表す線図である。
【図５】従来の騒音低減構造を備えたシロツコ型送風機
の側面断面図である。
の側面断面図である。
【図６】従来の騒音低減構造を備えた曲りダクトの側面
断面図である。
断面図である。
１：シロツコ型送風機 ３：翼車 ６，１６：吸音材
７：ダクト部 １７：曲りダクト
７：ダクト部 １７：曲りダクト
フロントページの続き (72)発明者 西尾 高明 千葉県習志野市東習志野７−５−１ 鈴木 金属工業株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】送風機、圧縮機などの湾曲流路の内壁に、
軟体の多孔質材料からなる薄いシート状の吸音材を結合
し、空気流動による騒音を低減する、流体機器の騒音低
減構造。 - 【請求項２】前記吸音材が線径２００μm 以下のニツケ
ル合金線または軟鋼線からなる織布であつて、湾曲流路
の内壁と織布の間に１〜５mmの断続的空隙を備えた、請
求項１に記載の流体機器の騒音低減構造。 - 【請求項３】前記吸音材が炭素繊維、ロツクウール、グ
ラスウール、セラミツクス、合成樹脂などの繊維からな
る厚さ０．１〜７mmの織布である、請求項１に記載の流
体機器の騒音低減構造。 - 【請求項４】前記吸音材が炭素繊維、ロツクウール、グ
ラスウール、セラミツクス、合成樹脂などからなる厚さ
０．１〜７mmのマツトである、請求項１に記載の流体機
器の騒音低減構造。 - 【請求項５】前記吸音材が炭素繊維、ロツクウール、グ
ラスウール、セラミツクス、合成樹脂などの繊維からな
る厚さ０．１〜７mmのフエルトである、請求項１に記載
の流体機器の騒音低減構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4078831A JPH05240193A (ja) | 1992-02-29 | 1992-02-29 | 流体機器の騒音低減構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4078831A JPH05240193A (ja) | 1992-02-29 | 1992-02-29 | 流体機器の騒音低減構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05240193A true JPH05240193A (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=13672781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4078831A Withdrawn JPH05240193A (ja) | 1992-02-29 | 1992-02-29 | 流体機器の騒音低減構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05240193A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7234302B2 (en) * | 2002-12-03 | 2007-06-26 | Borgwarner Inc. | Housing for a turbocharger |
| JP2008501880A (ja) * | 2004-06-04 | 2008-01-24 | アーベーベー・ターボ・ジステムス・アクチエンゲゼルシヤフト | 圧縮機用の吸収消音器 |
| US20100104421A1 (en) * | 2008-10-23 | 2010-04-29 | Foxconn Technology Co., Ltd. | Cooling fan |
-
1992
- 1992-02-29 JP JP4078831A patent/JPH05240193A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7234302B2 (en) * | 2002-12-03 | 2007-06-26 | Borgwarner Inc. | Housing for a turbocharger |
| JP2008501880A (ja) * | 2004-06-04 | 2008-01-24 | アーベーベー・ターボ・ジステムス・アクチエンゲゼルシヤフト | 圧縮機用の吸収消音器 |
| US20100104421A1 (en) * | 2008-10-23 | 2010-04-29 | Foxconn Technology Co., Ltd. | Cooling fan |
| US8403633B2 (en) * | 2008-10-23 | 2013-03-26 | Foxconn Technology Co., Ltd. | Cooling fan |
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