JPH05239578A - ろう付け後の強度及び犠牲陽極効果に優れた熱交換器フィン材用アルミニウム合金 - Google Patents
ろう付け後の強度及び犠牲陽極効果に優れた熱交換器フィン材用アルミニウム合金Info
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- JPH05239578A JPH05239578A JP4127792A JP4127792A JPH05239578A JP H05239578 A JPH05239578 A JP H05239578A JP 4127792 A JP4127792 A JP 4127792A JP 4127792 A JP4127792 A JP 4127792A JP H05239578 A JPH05239578 A JP H05239578A
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- strength
- sacrificial anode
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ろう付け後の熱伝導度および強度が高く、犠
牲陽極効果にすぐれたアルミニウム合金フィン材を提供
すること。 【構成】 Ｍｎ：１．５％を超え、２．２％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜１．２％、Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｍ
ｇ：０．０５〜１．０％を含み、さらに、Ｉｎ：０．０
０５〜０．１％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｇａ：
０．０１〜０．２％のうち一種以上を含み、残部がＡｌ
および不可避不純物である熱交換器フィン材用アルミニ
ウム合金。この合金はさらに、Ｚｎ：２．０％以下、Ｚ
ｒ：０．２５％以下、Ｃｒ：０．２５％以下を適宜含有
していてもよい。
牲陽極効果にすぐれたアルミニウム合金フィン材を提供
すること。 【構成】 Ｍｎ：１．５％を超え、２．２％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜１．２％、Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｍ
ｇ：０．０５〜１．０％を含み、さらに、Ｉｎ：０．０
０５〜０．１％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｇａ：
０．０１〜０．２％のうち一種以上を含み、残部がＡｌ
および不可避不純物である熱交換器フィン材用アルミニ
ウム合金。この合金はさらに、Ｚｎ：２．０％以下、Ｚ
ｒ：０．２５％以下、Ｃｒ：０．２５％以下を適宜含有
していてもよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ラジエータやカーエア
コンなどのようにフィンと作動流体通路構成材料とがろ
う付により接合される熱交換器のアルミニウム合金フィ
ン材に関し、ろう付け後の熱伝導度および強度が高く、
犠牲陽極効果にすぐれたアルミニウム合金フィン材に関
する。
コンなどのようにフィンと作動流体通路構成材料とがろ
う付により接合される熱交換器のアルミニウム合金フィ
ン材に関し、ろう付け後の熱伝導度および強度が高く、
犠牲陽極効果にすぐれたアルミニウム合金フィン材に関
する。
【０００２】
【従来の技術】自動車などのラジエータ、エアコン、イ
ンタークーラやオイルクーラなどの熱交換器において
は、Ａｌ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ
−Ｃｕ系合金などの作動流体通路構成材料と、アルミニ
ウム系合金のフィン材とがろう付けにより組立てられて
いる。そして、フィン材には、作動流体通路構成材料を
防食するために犠牲陽極効果が要求され、また、ろう付
け時に高温加熱によって変形したり、ろうが侵食したり
しないように優れた耐高温座屈性が要求される。ろう付
け時の変形やろうの侵食を防ぐためにはＭｎの添加が有
効であり、フィン材には３００３や３２０３などのＡｌ
−Ｍｎ系合金が用いられる。そして、犠牲陽極効果を付
与するためには、Ａｌ−Ｍｎ合金にＺｎ、Ｓｎ、Ｉｎな
どを添加して電気化学的に卑にする方法（例えば特開昭
６２−１２０４５５号公報参照）が、また、耐高温座屈
性（耐高温サグ性）をさらに向上させるためには、Ｃ
ｒ、Ｔｉ、Ｚｒなどを添加する方法（例えば特開昭５０
−１１８９１９号公報参照）が提案されている。
ンタークーラやオイルクーラなどの熱交換器において
は、Ａｌ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ
−Ｃｕ系合金などの作動流体通路構成材料と、アルミニ
ウム系合金のフィン材とがろう付けにより組立てられて
いる。そして、フィン材には、作動流体通路構成材料を
防食するために犠牲陽極効果が要求され、また、ろう付
け時に高温加熱によって変形したり、ろうが侵食したり
しないように優れた耐高温座屈性が要求される。ろう付
け時の変形やろうの侵食を防ぐためにはＭｎの添加が有
効であり、フィン材には３００３や３２０３などのＡｌ
−Ｍｎ系合金が用いられる。そして、犠牲陽極効果を付
与するためには、Ａｌ−Ｍｎ合金にＺｎ、Ｓｎ、Ｉｎな
どを添加して電気化学的に卑にする方法（例えば特開昭
６２−１２０４５５号公報参照）が、また、耐高温座屈
性（耐高温サグ性）をさらに向上させるためには、Ｃ
ｒ、Ｔｉ、Ｚｒなどを添加する方法（例えば特開昭５０
−１１８９１９号公報参照）が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年、熱交
換器の軽量化、コストの低減などの要求が強く、これに
対応するためには熱交換器の構成材料（作動流体通路構
成材やフィン材など）を薄肉化することが必要となって
いる。しかしフィン材を薄肉化すると伝熱断面積が小さ
くなるために、熱交換性能に支障をきたし、また製品と
しての熱交換器の強度、耐久性が低下するという問題が
生じている。
換器の軽量化、コストの低減などの要求が強く、これに
対応するためには熱交換器の構成材料（作動流体通路構
成材やフィン材など）を薄肉化することが必要となって
いる。しかしフィン材を薄肉化すると伝熱断面積が小さ
くなるために、熱交換性能に支障をきたし、また製品と
しての熱交換器の強度、耐久性が低下するという問題が
生じている。
【０００４】この問題を解消するためには、ろう付け後
のフィン材の熱伝導度と強度を高めることが有効であ
る。
のフィン材の熱伝導度と強度を高めることが有効であ
る。
【０００５】Ａｌ−Ｍｎ系合金の場合、ろう付け時に高
温でＭｎが固溶するため、熱伝導度の低下が著しい。熱
伝導性にすぐれたフィン材として、Ｍｎ：０．１〜０．
８％、Ｚｒ：０．０２〜０．２％およびＳｉ：０．１〜
０．８％を含むアルミニウム合金も提案されているが
（特開昭６３−２３２６０号公報参照）、この場合、Ｍ
ｎが少ないためにろう付け後の強度が低く使用中にフィ
ン倒れや変形が生じやすい。また、フィン材の電位が卑
でないため、犠牲陽極効果が小さい。またＳｉ：０．０
３〜０．３％、Ｆｅ：０．０５〜０．６％を含み、Ｚ
ｒ：０．０１〜０．４％、Ｍｎ：０．０１〜０．３％の
１種または２種を含有するアルミニウム合金も提案され
ているが（特開昭６３−４５３５２号公報参照）、この
場合はフィン材の電位が卑でないため、犠牲陽極効果が
小さい。さらに熱伝導度が高い純アルミニウム（１０５
０、１０７０など）にＺｎ、Ｓｎ、ＩｎあるいはＣｒ、
Ｔｉ、Ｚｒなどを添加したフィン材を使用する試みも行
われているが、この場合、熱伝導度は高いもののろう付
け後の強度が低いためにフィン倒れが生じやすく、問題
の根本的な解決にはなっていない。
温でＭｎが固溶するため、熱伝導度の低下が著しい。熱
伝導性にすぐれたフィン材として、Ｍｎ：０．１〜０．
８％、Ｚｒ：０．０２〜０．２％およびＳｉ：０．１〜
０．８％を含むアルミニウム合金も提案されているが
（特開昭６３−２３２６０号公報参照）、この場合、Ｍ
ｎが少ないためにろう付け後の強度が低く使用中にフィ
ン倒れや変形が生じやすい。また、フィン材の電位が卑
でないため、犠牲陽極効果が小さい。またＳｉ：０．０
３〜０．３％、Ｆｅ：０．０５〜０．６％を含み、Ｚ
ｒ：０．０１〜０．４％、Ｍｎ：０．０１〜０．３％の
１種または２種を含有するアルミニウム合金も提案され
ているが（特開昭６３−４５３５２号公報参照）、この
場合はフィン材の電位が卑でないため、犠牲陽極効果が
小さい。さらに熱伝導度が高い純アルミニウム（１０５
０、１０７０など）にＺｎ、Ｓｎ、ＩｎあるいはＣｒ、
Ｔｉ、Ｚｒなどを添加したフィン材を使用する試みも行
われているが、この場合、熱伝導度は高いもののろう付
け後の強度が低いためにフィン倒れが生じやすく、問題
の根本的な解決にはなっていない。
【０００６】そこで本発明者らはろう付後強度の高いフ
ィン材としてＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金にＩ
ｎ、Ｓｎ、Ｇａなどを添加した合金を提案している（特
願平２−２４８７０４）。他にも同様な提案がある（特
開平３−２０４３６）。これらによってある程度の薄肉
化は可能となったが、更に薄肉化を計るにはろう付後強
度を更に高めることが必要である。
ィン材としてＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金にＩ
ｎ、Ｓｎ、Ｇａなどを添加した合金を提案している（特
願平２−２４８７０４）。他にも同様な提案がある（特
開平３−２０４３６）。これらによってある程度の薄肉
化は可能となったが、更に薄肉化を計るにはろう付後強
度を更に高めることが必要である。
【０００７】他の問題としてはＩｎ、Ｓｎ、あるいはＧ
ａを含むフィン材の場合、フィン材を製造してからろう
付されるまでの間に自己腐食が生じてしまうという問題
があった。この自己腐食はフィン材の保管中、輸送中あ
るいはろう付前の加工中に生じ、特に高温高湿の気象条
件下で生じやすいものである。
ａを含むフィン材の場合、フィン材を製造してからろう
付されるまでの間に自己腐食が生じてしまうという問題
があった。この自己腐食はフィン材の保管中、輸送中あ
るいはろう付前の加工中に生じ、特に高温高湿の気象条
件下で生じやすいものである。
【０００８】本発明の目的は以上に示した問題点を解決
せんとするものであり、Ｍｎ、Ｓｉなどの成分を調整す
ることにより、ろう付け後の熱伝導度および強度が高
く、犠牲陽極効果に優れたアルミニウム合金フィン材を
提供することにある。
せんとするものであり、Ｍｎ、Ｓｉなどの成分を調整す
ることにより、ろう付け後の熱伝導度および強度が高
く、犠牲陽極効果に優れたアルミニウム合金フィン材を
提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、種々のア
ルミニウム合金について検討を行い、ＭｎとＳｉとを共
存させてＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の化合物を生成させ、さら
にＦｅとＭｇを添加することによって、ろう付後の熱伝
導度と高強度を兼備させうること、およびＩｎ、Ｓｎあ
るいはＧａを添加したフィン材の自己腐食は、フィン材
の製造工程中の加熱の際にこれらの元素がフィン材表面
部に濃縮し、このために生ずること、従ってこの表面濃
縮を一定量以下に抑制すればフィン材の自己腐食が生じ
ず、優れた犠牲陽極効果が長期間持続することを見出
し、本発明を完成した。
ルミニウム合金について検討を行い、ＭｎとＳｉとを共
存させてＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の化合物を生成させ、さら
にＦｅとＭｇを添加することによって、ろう付後の熱伝
導度と高強度を兼備させうること、およびＩｎ、Ｓｎあ
るいはＧａを添加したフィン材の自己腐食は、フィン材
の製造工程中の加熱の際にこれらの元素がフィン材表面
部に濃縮し、このために生ずること、従ってこの表面濃
縮を一定量以下に抑制すればフィン材の自己腐食が生じ
ず、優れた犠牲陽極効果が長期間持続することを見出
し、本発明を完成した。
【００１０】すなわち、本発明の構成は、（１）Ｍｎは
１．５％を超え、２．２％以下、Ｓｉは０．５〜１．２
％、Ｆｅは０．１〜０．６％、Ｍｇは０．０５〜１．０
％を含み、さらにＩｎは０．００５〜０．１％、Ｓｎは
０．０１〜０．１％、Ｇａは０．０１〜０．２％のうち
一種または二種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避不
純物である熱交換器フィン材用アルミニウム合金、
（２）合金の成分として、さらにＺｎを２．０％以下含
有する上記（１）記載の熱交換器フィン材用アルミニウ
ム合金、（３）合金の成分として、さらに、Ｚｒは０．
２５％以下、Ｃｒは０．２５％以下のうち一種または二
種を含有する上記（１）または（２）記載の熱交換器フ
ィン材用アルミニウム合金である。
１．５％を超え、２．２％以下、Ｓｉは０．５〜１．２
％、Ｆｅは０．１〜０．６％、Ｍｇは０．０５〜１．０
％を含み、さらにＩｎは０．００５〜０．１％、Ｓｎは
０．０１〜０．１％、Ｇａは０．０１〜０．２％のうち
一種または二種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避不
純物である熱交換器フィン材用アルミニウム合金、
（２）合金の成分として、さらにＺｎを２．０％以下含
有する上記（１）記載の熱交換器フィン材用アルミニウ
ム合金、（３）合金の成分として、さらに、Ｚｒは０．
２５％以下、Ｃｒは０．２５％以下のうち一種または二
種を含有する上記（１）または（２）記載の熱交換器フ
ィン材用アルミニウム合金である。
【００１１】本発明における各成分の限定理由は次のと
おりである。
おりである。
【００１２】Ｍｎ：ＭｎはＳｉと共存させることにより
Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の化合物を生成してろう付け前およ
びろう付け後の強度を向上させる。また、耐高温座屈性
および成形加工性を改良する。１．５％以下では効果が
十分でなく、２．２％を越えると鋳造時に粗大な晶出物
が生成し、板材の製造が困難になり、またＭｎの固溶量
を増加させて熱伝導度が低下する。
Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の化合物を生成してろう付け前およ
びろう付け後の強度を向上させる。また、耐高温座屈性
および成形加工性を改良する。１．５％以下では効果が
十分でなく、２．２％を越えると鋳造時に粗大な晶出物
が生成し、板材の製造が困難になり、またＭｎの固溶量
を増加させて熱伝導度が低下する。
【００１３】Ｓｉ：ＳｉはＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の化合物
を生成して強度を向上させ、また、Ｍｎの固溶量を減少
させて熱伝導度を向上させる。その含有量が０．５％未
満では効果が十分でなく、１．２％を越えるとろう付時
にフィン材の溶融が生じる。Ｆｅ：ＦｅはＭｎの固溶量
を抑制し、ろう付後熱伝導度を向上させる。０．１％未
満では効果が十分でなく、０．６％を超えると鋳造時に
Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の粗大な晶出物が生成し、板材の製
造が困難になる。
を生成して強度を向上させ、また、Ｍｎの固溶量を減少
させて熱伝導度を向上させる。その含有量が０．５％未
満では効果が十分でなく、１．２％を越えるとろう付時
にフィン材の溶融が生じる。Ｆｅ：ＦｅはＭｎの固溶量
を抑制し、ろう付後熱伝導度を向上させる。０．１％未
満では効果が十分でなく、０．６％を超えると鋳造時に
Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の粗大な晶出物が生成し、板材の製
造が困難になる。
【００１４】Ｍｇ：Ｍｇはフィンの強度を向上させる。
特にＳｉと共存することにより時効硬化を生じ、熱伝導
度をほとんど下げることなく、強度を向上させる。０．
０５％未満では効果が十分でない。１．０％を越えると
エロージョンの発生等によりろう付性を害する。また、
フッ化物フラックスろう付の場合はＭｇとフラックスが
反応してろう付不良を生じ、また真空ろう付の場合はＭ
ｇの蒸発量が多くなってろう付炉の清掃回数が多くな
る。
特にＳｉと共存することにより時効硬化を生じ、熱伝導
度をほとんど下げることなく、強度を向上させる。０．
０５％未満では効果が十分でない。１．０％を越えると
エロージョンの発生等によりろう付性を害する。また、
フッ化物フラックスろう付の場合はＭｇとフラックスが
反応してろう付不良を生じ、また真空ろう付の場合はＭ
ｇの蒸発量が多くなってろう付炉の清掃回数が多くな
る。
【００１５】Ｉｎ、Ｓｎ、Ｇａ：フィン材の電位を卑に
し、犠牲陽極効果を付与する。下限未満では効果が十分
でなく、上限を越えると効果が飽和するばかりでなく、
自己耐食性、圧延加工性が劣化する。
し、犠牲陽極効果を付与する。下限未満では効果が十分
でなく、上限を越えると効果が飽和するばかりでなく、
自己耐食性、圧延加工性が劣化する。
【００１６】Ｚｎ：Ｚｎはフィン材の電位を卑にし、犠
牲陽極効果をさらに高める。ただし、真空ろう付けを適
用する場合にはろう付け中にＺｎが蒸発し、残留Ｚｎ量
が少なくなるので、Ｉｎ、Ｓｎ、またはＧａと共存させ
ることが必要である。上限を越えると自己耐食性が劣化
したり、真空ろう付け時の蒸発量が多くなって、ろう付
炉の清掃回数が増したりする。
牲陽極効果をさらに高める。ただし、真空ろう付けを適
用する場合にはろう付け中にＺｎが蒸発し、残留Ｚｎ量
が少なくなるので、Ｉｎ、Ｓｎ、またはＧａと共存させ
ることが必要である。上限を越えると自己耐食性が劣化
したり、真空ろう付け時の蒸発量が多くなって、ろう付
炉の清掃回数が増したりする。
【００１７】Ｚｒ、Ｃｒ：耐高温座屈性を向上させる。
上限を越えるとろう付後の熱伝導度が低下する。
上限を越えるとろう付後の熱伝導度が低下する。
【００１８】
【実施例】表１に示す合金Ｎo.１〜３１を溶解・鋳造
し、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍および
仕上げ冷間圧延を行い、０．０７ｍｍ厚さのフィン材を
得た。中間焼鈍の温度は３００℃とした。
し、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍および
仕上げ冷間圧延を行い、０．０７ｍｍ厚さのフィン材を
得た。中間焼鈍の温度は３００℃とした。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】次に上記のように製造されたフィン材につ
き、ろう付時と同様に５×１０-5Ｔｏｒｒ以下の真空中
で６００℃×３分間の加熱処理を行った後、引張試験、
電気伝導度を測定した。一般に金属の熱伝導度と電気伝
導度との間には比例関係があるので、ここでは熱伝導度
に代えて電気伝導度（２５℃）を測定した。また、犠牲
陽極効果を評価するため、ｐＨ３に調整した３％ＮａＣ
ｌ水溶液中に８時間浸漬後、自然電極電位を測定した。
き、ろう付時と同様に５×１０-5Ｔｏｒｒ以下の真空中
で６００℃×３分間の加熱処理を行った後、引張試験、
電気伝導度を測定した。一般に金属の熱伝導度と電気伝
導度との間には比例関係があるので、ここでは熱伝導度
に代えて電気伝導度（２５℃）を測定した。また、犠牲
陽極効果を評価するため、ｐＨ３に調整した３％ＮａＣ
ｌ水溶液中に８時間浸漬後、自然電極電位を測定した。
【００２２】また、フィン材にコルゲート加工を施し、
３００３合金を芯材とし４００４合金を皮材（ろう材）
とするプレート材（厚さ０．６ｍｍ）の上に乗せて、真
空ろう付けを行い、ろう付け性を調べた。また、フィン
とプレートの接合部についてＣＡＳＳ試験をＪＩＳ Ｄ
０２０１に基づき１ケ月間行い、プレートの最大腐食深
さの測定と、フィンの腐食状況を観察した。
３００３合金を芯材とし４００４合金を皮材（ろう材）
とするプレート材（厚さ０．６ｍｍ）の上に乗せて、真
空ろう付けを行い、ろう付け性を調べた。また、フィン
とプレートの接合部についてＣＡＳＳ試験をＪＩＳ Ｄ
０２０１に基づき１ケ月間行い、プレートの最大腐食深
さの測定と、フィンの腐食状況を観察した。
【００２３】結果を表２に示す。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】本発明合金Ｎo.１〜１５は、引張強さが１
４ｋｇｆ／ｍｍ2以上と高く、電気伝導度も４３％以上
と高く（従来材の３００３は３８％）熱伝導度が高いこ
とを示している。また、ろう付け性も良好であり、自然
電極電位も−７３０から−７８０ｍＶｖｓＳＣＥの範囲
であり電気化学的に卑である。また、ＣＡＳＳ試験後の
プレート材の最大腐食深さは、０．０５〜０．０９ｍｍ
と小さく犠牲陽極効果に優れている。また、フィンの腐
食状況も正常である。また、板材の製造性も問題なく良
好である。
４ｋｇｆ／ｍｍ2以上と高く、電気伝導度も４３％以上
と高く（従来材の３００３は３８％）熱伝導度が高いこ
とを示している。また、ろう付け性も良好であり、自然
電極電位も−７３０から−７８０ｍＶｖｓＳＣＥの範囲
であり電気化学的に卑である。また、ＣＡＳＳ試験後の
プレート材の最大腐食深さは、０．０５〜０．０９ｍｍ
と小さく犠牲陽極効果に優れている。また、フィンの腐
食状況も正常である。また、板材の製造性も問題なく良
好である。
【００２７】一方、比較合金のＮo.１６、１８、２０は
Ｉｎ、ＳｎまたはＧａ量が少ないために自然電極電位が
３００３合金と同程度まで貴になり、プレートの最大腐
食深さが大きい。すなわち、犠牲陽極効果に劣るもので
ある。Ｎo.１７、１９、２１はＩｎ、ＳｎまたはＧａ量
が多いためにＣＡＳＳ試験後にフィンの局部的消耗が顕
著である。すなわち、フィンの耐久性、犠牲陽極効果の
長期持続性に劣る。
Ｉｎ、ＳｎまたはＧａ量が少ないために自然電極電位が
３００３合金と同程度まで貴になり、プレートの最大腐
食深さが大きい。すなわち、犠牲陽極効果に劣るもので
ある。Ｎo.１７、１９、２１はＩｎ、ＳｎまたはＧａ量
が多いためにＣＡＳＳ試験後にフィンの局部的消耗が顕
著である。すなわち、フィンの耐久性、犠牲陽極効果の
長期持続性に劣る。
【００２８】Ｎo.２２はＭｎ量が少ないために引張強さ
が低い。
が低い。
【００２９】Ｎo.２３はＭｎ量が多いために板材の製造
性が悪く、健全なフィン材が得られなかった。
性が悪く、健全なフィン材が得られなかった。
【００３０】Ｎo.２４はＳｉ量が少ないため引張強さが
低いとともに電気伝導度も低い。Ｎo.２５はＳｉ量が多
いためにろう付時に局部溶融が生じている。
低いとともに電気伝導度も低い。Ｎo.２５はＳｉ量が多
いためにろう付時に局部溶融が生じている。
【００３１】Ｎo.２６はＦｅ量が少ないために電気伝導
度が低い。
度が低い。
【００３２】Ｎo.２７はＦｅ量が多いために板材の製造
性が悪く、健全なフィン材が得られなかった。
性が悪く、健全なフィン材が得られなかった。
【００３３】Ｎo.２８はＭｇ量が少ないために引張強さ
が低い。
が低い。
【００３４】Ｎo.２９はＭｇ量が多いためにろう付時に
溶融ろうによるエロージョン（侵食）が生じている。
溶融ろうによるエロージョン（侵食）が生じている。
【００３５】Ｎo.３０はＺｎ量が多いためにフィンの腐
食消耗が顕著である。
食消耗が顕著である。
【００３６】Ｎo.３１はＺｒ量、Ｃｒ量が多いために電
気伝導度が小さい。
気伝導度が小さい。
【００３７】
【発明の効果】本発明によると、ろう付後の熱伝導度、
強度および犠牲陽極効果に優れたフィン材が提供でき、
フィン材の薄肉化が可能となり、熱交換器の軽量化、低
コスト化に寄与する。
強度および犠牲陽極効果に優れたフィン材が提供でき、
フィン材の薄肉化が可能となり、熱交換器の軽量化、低
コスト化に寄与する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 健志 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社技術研究所内 (72)発明者 蘇 建堂 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社技術研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｍｎ：１．５％を超え、２．２％以下 Ｓｉ：０．５〜１．２％ Ｆｅ：０．１〜０．６％ Ｍｇ：０．０５〜１．０％ を含み、さらに Ｉｎ：０．００５〜０．１％ Ｓｎ：０．０１〜０．１％ Ｇａ：０．０１〜０．２％ のうち一種または二種以上を含み、残部がＡｌおよび不
可避不純物であることを特徴とする熱交換器フィン材用
アルミニウム合金。 - 【請求項２】 合金の成分として、さらにＺｎを２．０
％以下含有することを特徴とする請求項１記載の熱交換
器フィン材用アルミニウム合金。 - 【請求項３】 合金の成分として、さらに、 Ｚｒ：０．２５％以下、 Ｃｒ：０．２５％以下 のうち一種または二種を含有することを特徴とする請求
項１または請求項２に記載の熱交換器フィン材用アルミ
ニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4127792A JPH05239578A (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | ろう付け後の強度及び犠牲陽極効果に優れた熱交換器フィン材用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4127792A JPH05239578A (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | ろう付け後の強度及び犠牲陽極効果に優れた熱交換器フィン材用アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05239578A true JPH05239578A (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=12603953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4127792A Pending JPH05239578A (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | ろう付け後の強度及び犠牲陽極効果に優れた熱交換器フィン材用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05239578A (ja) |
-
1992
- 1992-02-27 JP JP4127792A patent/JPH05239578A/ja active Pending
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