JPH05237503A - ステンレス形鋼の熱間圧延方法 - Google Patents
ステンレス形鋼の熱間圧延方法Info
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- JPH05237503A JPH05237503A JP7902992A JP7902992A JPH05237503A JP H05237503 A JPH05237503 A JP H05237503A JP 7902992 A JP7902992 A JP 7902992A JP 7902992 A JP7902992 A JP 7902992A JP H05237503 A JPH05237503 A JP H05237503A
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- Japan
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- rolling
- caliber
- rolled
- steel
- forming machine
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- Metal Rolling (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 表面側端部の肌荒れを防止し圧延ロールの孔
型の寿命を延長できるステンレス形鋼の熱間圧延方法。 【構成】 山形鋼または溝形鋼を圧延機にて孔型圧延す
るに際して、圧延機の前または後ろに成形機を配置し、
前記成形機にて曲げ加工を行いながら、前記圧延機で圧
延加工をすることを特徴とするものであって、圧延機の
前または後ろに配置された成形加工機により圧延材の曲
げ加工を行った後に、圧延機で圧延材の圧延加工のみを
行うので、圧延ロールの孔型と圧延材との激しい摩擦が
防止され、圧延材と圧延ロールとの間の焼き付き生じな
い。そのため、ステンレス形鋼の表面側端部の表面粗さ
が著しく向上すると共に、圧延ロールの孔型（カリバ
ー）の寿命が延長され原価低減と生産性の向上を図るこ
とができる。
型の寿命を延長できるステンレス形鋼の熱間圧延方法。 【構成】 山形鋼または溝形鋼を圧延機にて孔型圧延す
るに際して、圧延機の前または後ろに成形機を配置し、
前記成形機にて曲げ加工を行いながら、前記圧延機で圧
延加工をすることを特徴とするものであって、圧延機の
前または後ろに配置された成形加工機により圧延材の曲
げ加工を行った後に、圧延機で圧延材の圧延加工のみを
行うので、圧延ロールの孔型と圧延材との激しい摩擦が
防止され、圧延材と圧延ロールとの間の焼き付き生じな
い。そのため、ステンレス形鋼の表面側端部の表面粗さ
が著しく向上すると共に、圧延ロールの孔型（カリバ
ー）の寿命が延長され原価低減と生産性の向上を図るこ
とができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は山形鋼または溝形鋼の圧
延加工における圧延による肌荒れを防止すると共に孔型
を形成した圧延ロールの寿命を延長できるステンレス形
鋼の熱間圧延方法に関する。
延加工における圧延による肌荒れを防止すると共に孔型
を形成した圧延ロールの寿命を延長できるステンレス形
鋼の熱間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】山形鋼または溝形鋼等の形鋼の圧延は、
減面圧延をしたのちに造形圧延に入るが、減面圧延では
素材を充分鍛練するとともに、次の造形圧延に入る各サ
イズに合った粗角を正確に作る。一般に粗角は粗ロール
で正方形または直方形に圧延される。
減面圧延をしたのちに造形圧延に入るが、減面圧延では
素材を充分鍛練するとともに、次の造形圧延に入る各サ
イズに合った粗角を正確に作る。一般に粗角は粗ロール
で正方形または直方形に圧延される。
【０００３】粗角から造形圧延に入るが、上下ロール間
に各種製品に応じた孔型（カリバー）を削り込み、これ
ら孔型の間を配列に従って順次通過させる孔型圧延法に
よって、４〜９パスで製品に仕上げている。ステンレス
鋼の形鋼の製造方法も、前記手法によることは勿論であ
る。
に各種製品に応じた孔型（カリバー）を削り込み、これ
ら孔型の間を配列に従って順次通過させる孔型圧延法に
よって、４〜９パスで製品に仕上げている。ステンレス
鋼の形鋼の製造方法も、前記手法によることは勿論であ
る。
【０００４】例えば、図５（ａ）〜（ｅ）は１００×１
００×１０ｍｍの山形鋼を圧延する場合の圧延材の断面
形状を示したものである。最初のパスで圧延材は図５
（ａ）に示すように三角形となり、次のパスで圧延材は
図５（ｂ）に示すように１４０°に折られた厚さ２０ｍ
ｍの板材となる。以後図５（ｃ）〜図５（ｅ）に示すよ
うに、折り曲げの角度が順次９０°までに折り曲げられ
ると同時に、厚さも１０ｍｍまで圧延される。
００×１０ｍｍの山形鋼を圧延する場合の圧延材の断面
形状を示したものである。最初のパスで圧延材は図５
（ａ）に示すように三角形となり、次のパスで圧延材は
図５（ｂ）に示すように１４０°に折られた厚さ２０ｍ
ｍの板材となる。以後図５（ｃ）〜図５（ｅ）に示すよ
うに、折り曲げの角度が順次９０°までに折り曲げられ
ると同時に、厚さも１０ｍｍまで圧延される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
従来の熱間圧延方法によるときは、前記図５に示したよ
うに、圧延材を図５（ｂ）の１４０°に折り曲げられた
山形形状とした後は、圧延材をさらに折り曲げる曲げ加
工と、厚さを薄くする圧延が同時に一つの孔型を通過す
る際に行われるので、孔型と圧延材の間で激しい摩擦が
生じ、圧延材が圧延ロールに焼きついて、特に表面側端
部において肌荒れの生ずることがある。また、そのため
に圧延ロールの孔型の寿命が短くなっている。
従来の熱間圧延方法によるときは、前記図５に示したよ
うに、圧延材を図５（ｂ）の１４０°に折り曲げられた
山形形状とした後は、圧延材をさらに折り曲げる曲げ加
工と、厚さを薄くする圧延が同時に一つの孔型を通過す
る際に行われるので、孔型と圧延材の間で激しい摩擦が
生じ、圧延材が圧延ロールに焼きついて、特に表面側端
部において肌荒れの生ずることがある。また、そのため
に圧延ロールの孔型の寿命が短くなっている。
【０００６】本発明はステンレス鋼の熱間圧延方法にお
ける前記のごとき問題点を解決すべくなされたものであ
って、ステンレス形鋼の表面側端部における肌荒れを防
止すると共に圧延ロールの孔型の寿命を延長し生産性に
優れたステンレス鋼の熱間圧延方法を提供することを目
的とする。
ける前記のごとき問題点を解決すべくなされたものであ
って、ステンレス形鋼の表面側端部における肌荒れを防
止すると共に圧延ロールの孔型の寿命を延長し生産性に
優れたステンレス鋼の熱間圧延方法を提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者は従来の山形鋼ま
たは溝形鋼の熱間圧延方法が曲げ加工と圧延加工を同時
に行っていることに問題点があることに鑑み、曲げ加工
のみ別個に圧延加工の前後に行うことを着想した。そこ
で、曲げ加工を行う成形機を圧延機の前または後ろに取
り付け、圧延加工に先立って曲げ加工を行ったところ、
ステンレス形鋼の表面側端部における肌荒れが防止され
ると共に圧延ロールの孔型の寿命が著しく延長されるこ
とを新たに見出して本発明を完成した。
たは溝形鋼の熱間圧延方法が曲げ加工と圧延加工を同時
に行っていることに問題点があることに鑑み、曲げ加工
のみ別個に圧延加工の前後に行うことを着想した。そこ
で、曲げ加工を行う成形機を圧延機の前または後ろに取
り付け、圧延加工に先立って曲げ加工を行ったところ、
ステンレス形鋼の表面側端部における肌荒れが防止され
ると共に圧延ロールの孔型の寿命が著しく延長されるこ
とを新たに見出して本発明を完成した。
【０００８】本発明のステンレス形鋼の熱間圧延方法
は、山形鋼または溝形鋼を圧延機にて孔型圧延するに際
して、圧延機の前または後ろに成形加工機を配置し、前
記成形加工機にて曲げ加工を行いながら、前記圧延機で
圧延加工をすることを要旨とする。
は、山形鋼または溝形鋼を圧延機にて孔型圧延するに際
して、圧延機の前または後ろに成形加工機を配置し、前
記成形加工機にて曲げ加工を行いながら、前記圧延機で
圧延加工をすることを要旨とする。
【０００９】本発明が適用されるステンレス形鋼は、山
形鋼あるいは溝形鋼に限定されず、成形圧延において曲
げ加工と圧延加工が同時に進行するステンレス形鋼に適
用される。また、形鋼のサイズは山形鋼であれば２０×
２０×３ｍｍ〜１５０×１５０×１２ｍｍ、溝形鋼であ
れば５０×２５×２５×３ｍｍ〜１５０×７５×７５×
１２ｍｍが適する。
形鋼あるいは溝形鋼に限定されず、成形圧延において曲
げ加工と圧延加工が同時に進行するステンレス形鋼に適
用される。また、形鋼のサイズは山形鋼であれば２０×
２０×３ｍｍ〜１５０×１５０×１２ｍｍ、溝形鋼であ
れば５０×２５×２５×３ｍｍ〜１５０×７５×７５×
１２ｍｍが適する。
【００１０】成形加工機は数個の角度の異なる上下ロー
ルより構成される。１４０°に曲げられた圧延材を９０
°に曲げ加工する成形加工機は、例えば図４に示すよう
に、孔形の角度をそれぞれ１４０°、１２０°、１００
°、９０°にした４個の上下ロールを並べて構成する。
ルより構成される。１４０°に曲げられた圧延材を９０
°に曲げ加工する成形加工機は、例えば図４に示すよう
に、孔形の角度をそれぞれ１４０°、１２０°、１００
°、９０°にした４個の上下ロールを並べて構成する。
【００１１】成形加工機は好ましくは圧延ローラスタン
ドの前に配置される。図２は本発明の圧延設備の平面
図、図３は従来の圧延設備の平面図を示す。図２および
図３において、モータ２０の回転は減速機２２により減
速され、カムワルツ２４を介して各ローラスタンド２６
のロールを回転する。成形加工機２８は各ローラスタン
ドの前に配置されている。
ドの前に配置される。図２は本発明の圧延設備の平面
図、図３は従来の圧延設備の平面図を示す。図２および
図３において、モータ２０の回転は減速機２２により減
速され、カムワルツ２４を介して各ローラスタンド２６
のロールを回転する。成形加工機２８は各ローラスタン
ドの前に配置されている。
【００１２】ただし、圧延設備には２重圧延機と３重圧
延機とが混じるのが普通であって、３重圧延機の場合
は、上カリバーにはチルティングテーブルが配置される
関係から、下カリバーの出口、すなわち圧延ロールの後
ろに成形加工機が配置される。また、タンデム式圧延機
に本発明方法を適用できることも勿論可能であって、そ
の場合には成形加工機は必ず圧延機の前に配置される。
延機とが混じるのが普通であって、３重圧延機の場合
は、上カリバーにはチルティングテーブルが配置される
関係から、下カリバーの出口、すなわち圧延ロールの後
ろに成形加工機が配置される。また、タンデム式圧延機
に本発明方法を適用できることも勿論可能であって、そ
の場合には成形加工機は必ず圧延機の前に配置される。
【００１３】成形加工機と圧延機との同期は、成形加工
ローラの周速（凹ロールと凸ロールの間の中間位置での
周速）あるいは圧延ロールの圧延材の噛み込み速度を速
度センサで測定するか、または圧延機と成形加工機との
間のテンションをテンション検出センサにより測定し、
これらの測定値に応じてモータ回転数を制御することに
より行われる。
ローラの周速（凹ロールと凸ロールの間の中間位置での
周速）あるいは圧延ロールの圧延材の噛み込み速度を速
度センサで測定するか、または圧延機と成形加工機との
間のテンションをテンション検出センサにより測定し、
これらの測定値に応じてモータ回転数を制御することに
より行われる。
【００１４】
【作用】本発明のステンレス形鋼の熱間圧延方法は、圧
延機の前または後ろに成形加工機を配置し、この成形加
工機により圧延材の曲げ加工を行った後に、圧延機で圧
延材の圧延加工のみを行うので、圧延ロールの孔型と圧
延材との激しい摩擦が防止され、圧延材と圧延ロールと
の間の焼き付き生じない。そのため、ステンレス形鋼の
表面側端部の表面粗さが著しく向上すると共に、圧延ロ
ールの孔型（カリバー）の寿命が延長され原価低減を図
ることができる。
延機の前または後ろに成形加工機を配置し、この成形加
工機により圧延材の曲げ加工を行った後に、圧延機で圧
延材の圧延加工のみを行うので、圧延ロールの孔型と圧
延材との激しい摩擦が防止され、圧延材と圧延ロールと
の間の焼き付き生じない。そのため、ステンレス形鋼の
表面側端部の表面粗さが著しく向上すると共に、圧延ロ
ールの孔型（カリバー）の寿命が延長され原価低減を図
ることができる。
【００１５】
【実施例】本発明の実施例を従来例と対比して説明し、
本発明の特徴を明らかにする。オーステナイト系ステン
レス鋼のビレットを熱間圧延し、圧延素材を得た。続い
て、図２に示す圧延設備を用い、図１に示すパススケジ
ュールに従い、１００×１００×１０ｍｍの等辺山形鋼
を製造した。
本発明の特徴を明らかにする。オーステナイト系ステン
レス鋼のビレットを熱間圧延し、圧延素材を得た。続い
て、図２に示す圧延設備を用い、図１に示すパススケジ
ュールに従い、１００×１００×１０ｍｍの等辺山形鋼
を製造した。
【００１６】すなわち、先ずローラスタンド２６ａによ
り、Ｋ５のカリバーを用い図１（ａ）に示すような厚さ
２５．５ｍｍの板状素材を得た。続いて、成形加工機２
８ａにより図１（ｂ）に示すように折り曲げ角度を１４
０°に折り曲げると共に、ローラスタンド２６ｂによ
り、カリバーＫ４を用いて図１（ｃ）に示すように厚さ
２０．０ｍｍに圧延した。さらに、カリバーＫ３を用い
図１（ｄ）に示すように厚さ１５．４ｍｍに圧延し、カ
リバーＫ２を用い図１（ｅ）に示すように厚さ１２．２
ｍｍに圧延した。次いで図１（ｆ）に示すように成形加
工機２８ｂにより折り曲げ角度を９０°に折り曲げ、ロ
ーラスタンド２６ｃにより、カリバーＫ１により図１
（ｇ）に示すように厚さ１０．０ｍｍに圧延して１００
×１００×１０ｍｍの等辺山形鋼を完成した。
り、Ｋ５のカリバーを用い図１（ａ）に示すような厚さ
２５．５ｍｍの板状素材を得た。続いて、成形加工機２
８ａにより図１（ｂ）に示すように折り曲げ角度を１４
０°に折り曲げると共に、ローラスタンド２６ｂによ
り、カリバーＫ４を用いて図１（ｃ）に示すように厚さ
２０．０ｍｍに圧延した。さらに、カリバーＫ３を用い
図１（ｄ）に示すように厚さ１５．４ｍｍに圧延し、カ
リバーＫ２を用い図１（ｅ）に示すように厚さ１２．２
ｍｍに圧延した。次いで図１（ｆ）に示すように成形加
工機２８ｂにより折り曲げ角度を９０°に折り曲げ、ロ
ーラスタンド２６ｃにより、カリバーＫ１により図１
（ｇ）に示すように厚さ１０．０ｍｍに圧延して１００
×１００×１０ｍｍの等辺山形鋼を完成した。
【００１７】比較のために、図３に示す従来の圧延設備
を用い、図５に示すパススケジュールに従って、１００
×１００×１０ｍｍの等辺山形鋼を製造した。すなわ
ち、ローラスタンド２６ａにより、カリバーＫ５を用い
図５（ａ）に示す山形の圧延素材を得た。続いて、ロー
ラスタンド２６ｂにより、カリバーＫ４を用いて図５
（ｂ）の折り曲げ角度１４０°で厚さ２０ｍｍの圧延材
とした。次いで、図５（ｃ）に示すようにカリバーＫ３
を用い折り曲げ角度を１２０°に折り曲げると共に厚さ
１５．４ｍｍに圧延し、次いで図５（ｄ）に示すようカ
リバーＫ２を用い折り曲げ角度を１００°に折り曲げる
と共に厚さ１２．２ｍｍに圧延した。最後に図５（ｅ）
に示すようにローラスタンド２６ｃによりカリバーＫ１
を用い折り曲げ角度を９０°に折り曲げると共に厚さ１
０．０ｍｍに圧延し、１００×１００×１０ｍｍの等辺
山形鋼を完成した。
を用い、図５に示すパススケジュールに従って、１００
×１００×１０ｍｍの等辺山形鋼を製造した。すなわ
ち、ローラスタンド２６ａにより、カリバーＫ５を用い
図５（ａ）に示す山形の圧延素材を得た。続いて、ロー
ラスタンド２６ｂにより、カリバーＫ４を用いて図５
（ｂ）の折り曲げ角度１４０°で厚さ２０ｍｍの圧延材
とした。次いで、図５（ｃ）に示すようにカリバーＫ３
を用い折り曲げ角度を１２０°に折り曲げると共に厚さ
１５．４ｍｍに圧延し、次いで図５（ｄ）に示すようカ
リバーＫ２を用い折り曲げ角度を１００°に折り曲げる
と共に厚さ１２．２ｍｍに圧延した。最後に図５（ｅ）
に示すようにローラスタンド２６ｃによりカリバーＫ１
を用い折り曲げ角度を９０°に折り曲げると共に厚さ１
０．０ｍｍに圧延し、１００×１００×１０ｍｍの等辺
山形鋼を完成した。
【００１８】次いで、本発明方法で製造した山形鋼と従
来方法で製造した山形鋼の表面側端部の表面粗さを測定
したところ、表１に示すような結果を得た。また、本発
明方法と従来方法における、孔型（カリバー）の寿命を
測定したところ、表１に示すような結果を得た。
来方法で製造した山形鋼の表面側端部の表面粗さを測定
したところ、表１に示すような結果を得た。また、本発
明方法と従来方法における、孔型（カリバー）の寿命を
測定したところ、表１に示すような結果を得た。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１に示したように、山形鋼の表面側端部
の表面粗さは、従来方法によるときは４０〜６０μｍで
あったのに対し、本発明方法によるときは２０〜２５μ
ｍであった。また、カリバー寿命については、従来方法
によるときは２０〜２５トン／カリバーであるのに対
し、本発明方法では６０〜９０トン／カリバーであっ
た。その結果、本発明方法によるときは、形鋼の表面側
端部の表面粗さが著しく向上すると共に、カリバー寿命
が３倍以上に延長し、原価低減を達成できることが確認
された。なお、本実施例では山形鋼を製造する例を示し
たが、溝形鋼でもフラット法によるときは、本発明を適
用することにより、同様の効果を得ることができる。
の表面粗さは、従来方法によるときは４０〜６０μｍで
あったのに対し、本発明方法によるときは２０〜２５μ
ｍであった。また、カリバー寿命については、従来方法
によるときは２０〜２５トン／カリバーであるのに対
し、本発明方法では６０〜９０トン／カリバーであっ
た。その結果、本発明方法によるときは、形鋼の表面側
端部の表面粗さが著しく向上すると共に、カリバー寿命
が３倍以上に延長し、原価低減を達成できることが確認
された。なお、本実施例では山形鋼を製造する例を示し
たが、溝形鋼でもフラット法によるときは、本発明を適
用することにより、同様の効果を得ることができる。
【００２１】
【発明の効果】本発明のステンレス形鋼の熱間圧延方法
は以上説明したように、山形鋼または溝形鋼を圧延機に
て孔型圧延するに際して、圧延機の前または後ろに成形
機を配置し、前記成形機にて曲げ加工を行いながら、前
記圧延機で圧延加工をすることを特徴とするものであっ
て、圧延機の前または後ろに配置された成形加工機によ
り圧延材の曲げ加工を行った後に、圧延機で圧延材の圧
延加工のみを行うので、圧延ロールの孔型と圧延材との
激しい摩擦が防止され、圧延材と圧延ロールとの間の焼
き付き生じない。そのため、ステンレス形鋼の表面側端
部の表面粗さが著しく向上すると共に、圧延ロールの孔
型（カリバー）の寿命が延長され原価低減と生産性の向
上を図ることができる。
は以上説明したように、山形鋼または溝形鋼を圧延機に
て孔型圧延するに際して、圧延機の前または後ろに成形
機を配置し、前記成形機にて曲げ加工を行いながら、前
記圧延機で圧延加工をすることを特徴とするものであっ
て、圧延機の前または後ろに配置された成形加工機によ
り圧延材の曲げ加工を行った後に、圧延機で圧延材の圧
延加工のみを行うので、圧延ロールの孔型と圧延材との
激しい摩擦が防止され、圧延材と圧延ロールとの間の焼
き付き生じない。そのため、ステンレス形鋼の表面側端
部の表面粗さが著しく向上すると共に、圧延ロールの孔
型（カリバー）の寿命が延長され原価低減と生産性の向
上を図ることができる。
【図１】本発明方法により山形鋼を圧延および形成加工
する場合の圧延材の断面図の変化を示す図である。
する場合の圧延材の断面図の変化を示す図である。
【図２】本発明方法に用いられる圧延および成形加工設
備の配置図である。
備の配置図である。
【図３】従来方法に用いられる圧延設備の配置図であ
る。
る。
【図４】成形加工機のローラ配列および成形加工角度の
一例を説明する図である。
一例を説明する図である。
【図５】従来方法により山形鋼を圧延する場合の圧延材
の断面寸法および角度の変化を示す図である。
の断面寸法および角度の変化を示す図である。
２０ モータ ２２ 減速機 ２４ カムワルツ ２６ａ、ｂ、ｃ
ロールスタンド ２８ａ、ｂ 成形加工機
ロールスタンド ２８ａ、ｂ 成形加工機
Claims (2)
- 【請求項１】 山形鋼または溝形鋼などの形鋼を圧延機
にて孔型圧延するに際して、圧延機の前または後ろに成
形加工機を配置し、前記成形加工機にて曲げ加工を行い
ながら、前記圧延機で山形鋼または溝形鋼に圧延加工を
することを特徴とするステンレス形鋼の熱間圧延方法。 - 【請求項２】 成形加工機のローラの周速または圧延機
と成形加工機との間のテンションを測定し、該測定値に
応じてモータ回転数を制御することにより成形加工機と
圧延機とを同期させることを特徴とする請求項１に記載
のステンレス形鋼の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7902992A JPH05237503A (ja) | 1992-02-29 | 1992-02-29 | ステンレス形鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7902992A JPH05237503A (ja) | 1992-02-29 | 1992-02-29 | ステンレス形鋼の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05237503A true JPH05237503A (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=13678509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7902992A Pending JPH05237503A (ja) | 1992-02-29 | 1992-02-29 | ステンレス形鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05237503A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5941114A (en) * | 1994-07-19 | 1999-08-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Rolling apparatus for producing angle from steel strip and method of rolling the angle using the same |
| CN109226353A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-01-18 | 山西创奇实业有限公司 | 一种角钢成型机及其使用方法 |
-
1992
- 1992-02-29 JP JP7902992A patent/JPH05237503A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5941114A (en) * | 1994-07-19 | 1999-08-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Rolling apparatus for producing angle from steel strip and method of rolling the angle using the same |
| CN109226353A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-01-18 | 山西创奇实业有限公司 | 一种角钢成型机及其使用方法 |
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