JPH05209227A - 薄鋳片からの加工性良好な冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
薄鋳片からの加工性良好な冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH05209227A JPH05209227A JP5274091A JP5274091A JPH05209227A JP H05209227 A JPH05209227 A JP H05209227A JP 5274091 A JP5274091 A JP 5274091A JP 5274091 A JP5274091 A JP 5274091A JP H05209227 A JPH05209227 A JP H05209227A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 薄鋳帯を鋳造後の熱履歴を特定にすることに
より、熱延工程を簡略化し、低コストで加工性の良好な
冷延鋼板を製造する。 【構成】 重量％でＣ；０．０４５％以下、Ｍｎ；０．
０５〜０．４０％、Ｓ；０．０２０％以下、Ａｌ；０．
０８％以下、Ｎ；０．００６％以下、残部Ｆｅと不純物
からなる溶鋼を６０mm厚以下の薄鋳片とし、コイル状に
巻き、熱間圧延するに際し、コイル状で１０８０℃以下
で５分以上滞在し、引き続いて５℃／秒以上で１０５０
℃以上に加熱、熱延、冷延、焼鈍する。 【効果】 従来プロセスと同等の鋼組成で、薄鋳片を直
接熱延し、熱延粗工程を省略しても表面品質、加工性が
優れた冷延鋼板が安価に得られる。
より、熱延工程を簡略化し、低コストで加工性の良好な
冷延鋼板を製造する。 【構成】 重量％でＣ；０．０４５％以下、Ｍｎ；０．
０５〜０．４０％、Ｓ；０．０２０％以下、Ａｌ；０．
０８％以下、Ｎ；０．００６％以下、残部Ｆｅと不純物
からなる溶鋼を６０mm厚以下の薄鋳片とし、コイル状に
巻き、熱間圧延するに際し、コイル状で１０８０℃以下
で５分以上滞在し、引き続いて５℃／秒以上で１０５０
℃以上に加熱、熱延、冷延、焼鈍する。 【効果】 従来プロセスと同等の鋼組成で、薄鋳片を直
接熱延し、熱延粗工程を省略しても表面品質、加工性が
優れた冷延鋼板が安価に得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は薄鋳帯を素材とし、熱延
工程を簡略化し、低コストで加工性の良好な冷延鋼板を
製造する方法に関するものである。
工程を簡略化し、低コストで加工性の良好な冷延鋼板を
製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、加工性の良好な冷延鋼板は、一般
に連続鋳造または分塊圧延により２００mm程度の厚いス
ラブを製造し、ついでこのスラブを再加熱して熱間粗圧
延、熱間仕上げ圧延、酸洗その後に冷間圧延および再結
晶焼鈍の諸工程を経て製造されてきた。
に連続鋳造または分塊圧延により２００mm程度の厚いス
ラブを製造し、ついでこのスラブを再加熱して熱間粗圧
延、熱間仕上げ圧延、酸洗その後に冷間圧延および再結
晶焼鈍の諸工程を経て製造されてきた。
【０００３】しかし最近の連続鋳造技術のめざましい発
展により、鋳片厚みが従来のスラブとは比較にならない
程の薄鋳片を高速で鋳造可能となり、このスラブを連続
的に熱間圧延する技術が開発されつつある（例えば特開
昭５５−１３３８０３号公報参照）。このような薄鋳帯
製造設備を用いれば上掲の従来工程におけるスラブ再加
熱、熱間圧延の一部である粗圧延工程を省略することが
でき、それによる省エネルギー効果も大きく、省工程メ
リットも大きい。
展により、鋳片厚みが従来のスラブとは比較にならない
程の薄鋳片を高速で鋳造可能となり、このスラブを連続
的に熱間圧延する技術が開発されつつある（例えば特開
昭５５−１３３８０３号公報参照）。このような薄鋳帯
製造設備を用いれば上掲の従来工程におけるスラブ再加
熱、熱間圧延の一部である粗圧延工程を省略することが
でき、それによる省エネルギー効果も大きく、省工程メ
リットも大きい。
【０００４】ところが、この種の薄鋳帯を直接熱延する
と表面品質が良好で、軟質で加工性の良好な冷延鋼板が
得られない。これを解決するには厳しい成分の制約が必
要になる。例えば特開昭６３−１４８１９号公報に開示
されているようにＣ，Ｓを０．００６％以下にする必要
があり、また、コイル状に巻くことを必須としない技術
を開示する特開昭６２−２４７０２６号公報でもやはり
Ｓを０．００８％以下にする等の鋼成分の特定が必要に
なり、いづれも鋼を溶製するコストが高くなって、薄鋳
帯による熱延工程を簡略したメリットが少なくなる。
と表面品質が良好で、軟質で加工性の良好な冷延鋼板が
得られない。これを解決するには厳しい成分の制約が必
要になる。例えば特開昭６３−１４８１９号公報に開示
されているようにＣ，Ｓを０．００６％以下にする必要
があり、また、コイル状に巻くことを必須としない技術
を開示する特開昭６２−２４７０２６号公報でもやはり
Ｓを０．００８％以下にする等の鋼成分の特定が必要に
なり、いづれも鋼を溶製するコストが高くなって、薄鋳
帯による熱延工程を簡略したメリットが少なくなる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、薄鋳帯を素
材とするが、鋼の溶製コストの高い上記した従来技術の
問題点を解決するものであって、鋳造後の鋼帯の熱履歴
を改良して熱延粗工程を省略した工程で冷延鋼板を安価
に製造することを可能にする薄鋳片からの加工性良好な
冷延鋼板の製造を提供することを目的とする。
材とするが、鋼の溶製コストの高い上記した従来技術の
問題点を解決するものであって、鋳造後の鋼帯の熱履歴
を改良して熱延粗工程を省略した工程で冷延鋼板を安価
に製造することを可能にする薄鋳片からの加工性良好な
冷延鋼板の製造を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は熱延の粗工程
を省略した工程で鋼溶製コストを高めることなく、加工
性の良好な冷延鋼板を製造するため、鋳造後の鋼帯の熱
履歴について種々の検討を行なった。その結果、凝固後
の熱履歴を特定すれば上記目的を達成することができる
ことを知見した。
を省略した工程で鋼溶製コストを高めることなく、加工
性の良好な冷延鋼板を製造するため、鋳造後の鋼帯の熱
履歴について種々の検討を行なった。その結果、凝固後
の熱履歴を特定すれば上記目的を達成することができる
ことを知見した。
【０００７】すなわち本発明の要旨とするところは、
（１）Ｃ；０．０４５％以下、Ｍｎ；０．０５〜０．４
０％、Ｓ；０．０２０％以下、Ａｌ；０．０８％以下、
Ｎ；０．００６０％以下を含有する溶鋼を６０mm以下の
薄鋳帯とし、この鋳帯をコイル状に巻き、引き続いて熱
間圧延するに際し、コイル状で１０８０℃以下の温度で
５分以上滞在させ、引き続いて５℃／秒以上で１０５０
℃以上の温度に加熱してから熱延し、冷延し、焼鈍する
ことを特徴とする加工性が優れ、しかも連続焼鈍でも時
効性の良好な冷延鋼板の製造方法にある。また第２の要
旨は、（２）Ｃ；０．００５％以下、Ｍｎ；０．０５〜
０．４０％、Ｓ；０．０２０％以下、Ａｌ；０．０８％
以下、Ｎ；０．００６０％以下を含有し、Ｔｉ；０．０
６％以下、Ｎｂ；０．０６０％以下、Ｚｒ；０．０６０
％以下、Ｂ；０．００２０％以下のうち１種以上を含有
する溶鋼を６０mm以下の薄鋳帯とし、この鋳帯をコイル
状に巻き、引き続いて熱間圧延するに際し、コイル状で
１０８０℃以下の温度で５分以上滞在させ、引き続いて
５℃／秒以上で１０５０℃以上の温度に加熱してから、
熱延し、冷延し、焼鈍することを特徴とする加工性が優
れた冷延鋼板の製造方法にある。
（１）Ｃ；０．０４５％以下、Ｍｎ；０．０５〜０．４
０％、Ｓ；０．０２０％以下、Ａｌ；０．０８％以下、
Ｎ；０．００６０％以下を含有する溶鋼を６０mm以下の
薄鋳帯とし、この鋳帯をコイル状に巻き、引き続いて熱
間圧延するに際し、コイル状で１０８０℃以下の温度で
５分以上滞在させ、引き続いて５℃／秒以上で１０５０
℃以上の温度に加熱してから熱延し、冷延し、焼鈍する
ことを特徴とする加工性が優れ、しかも連続焼鈍でも時
効性の良好な冷延鋼板の製造方法にある。また第２の要
旨は、（２）Ｃ；０．００５％以下、Ｍｎ；０．０５〜
０．４０％、Ｓ；０．０２０％以下、Ａｌ；０．０８％
以下、Ｎ；０．００６０％以下を含有し、Ｔｉ；０．０
６％以下、Ｎｂ；０．０６０％以下、Ｚｒ；０．０６０
％以下、Ｂ；０．００２０％以下のうち１種以上を含有
する溶鋼を６０mm以下の薄鋳帯とし、この鋳帯をコイル
状に巻き、引き続いて熱間圧延するに際し、コイル状で
１０８０℃以下の温度で５分以上滞在させ、引き続いて
５℃／秒以上で１０５０℃以上の温度に加熱してから、
熱延し、冷延し、焼鈍することを特徴とする加工性が優
れた冷延鋼板の製造方法にある。
【０００８】以下本発明について詳細に説明する。ま
ず、本発明の重要な構成要件である凝固後から熱延開始
までの熱履歴の特定により表面品質が良好で、加工性の
優れた冷延鋼板が製造可能なことを知見した実験事実に
ついて述べる。実験室で５０mm厚みの鋼帯を造り、 （１）１０００℃でコイル状に巻き８分の保定後に巻き
戻し１０℃／ｓで１１００℃に加熱後３．７mmまで熱延
した。 （２）同様の鋼帯を切り板状のまま１０００℃まで冷却
し、８分保定後に１０℃／ｓで１１００℃時に加熱し、
熱延した。 （３）同様の鋼帯を１０００℃まで冷却しコイルに巻き
８分の保定後に熱延した。 （４）同様の鋼帯を１１００℃まで冷却しコイル状に巻
き、この温度で８分の保定後に熱延した。 （５）（２）の条件で保定時間を１５分とし、熱延し
た。 この５種類の熱延板を酸洗後、０．８mmまで冷却後に７
２５℃×１min の再結晶焼鈍とその冷却途中で３５０℃
×３min の過時効処理を含む連続焼鈍を行ない、１．２
％の調質圧延後に材質特性、表面品質を調査した。鋳帯
の鋼組成はＣ；０．０２０％、Ｍｎ；０．２１％、Ｐ；
０．０１５％、Ｓ；０．０１７％、Ａｌ；０．０５３
％、Ｎ；０．００２１％である。表面品質は目視で表面
欠陥部分を圧延幅で取り除いた残りの量で評価した。そ
の表面品質、ｒ、時効指数の測定結果を表１に示した。
ず、本発明の重要な構成要件である凝固後から熱延開始
までの熱履歴の特定により表面品質が良好で、加工性の
優れた冷延鋼板が製造可能なことを知見した実験事実に
ついて述べる。実験室で５０mm厚みの鋼帯を造り、 （１）１０００℃でコイル状に巻き８分の保定後に巻き
戻し１０℃／ｓで１１００℃に加熱後３．７mmまで熱延
した。 （２）同様の鋼帯を切り板状のまま１０００℃まで冷却
し、８分保定後に１０℃／ｓで１１００℃時に加熱し、
熱延した。 （３）同様の鋼帯を１０００℃まで冷却しコイルに巻き
８分の保定後に熱延した。 （４）同様の鋼帯を１１００℃まで冷却しコイル状に巻
き、この温度で８分の保定後に熱延した。 （５）（２）の条件で保定時間を１５分とし、熱延し
た。 この５種類の熱延板を酸洗後、０．８mmまで冷却後に７
２５℃×１min の再結晶焼鈍とその冷却途中で３５０℃
×３min の過時効処理を含む連続焼鈍を行ない、１．２
％の調質圧延後に材質特性、表面品質を調査した。鋳帯
の鋼組成はＣ；０．０２０％、Ｍｎ；０．２１％、Ｐ；
０．０１５％、Ｓ；０．０１７％、Ａｌ；０．０５３
％、Ｎ；０．００２１％である。表面品質は目視で表面
欠陥部分を圧延幅で取り除いた残りの量で評価した。そ
の表面品質、ｒ、時効指数の測定結果を表１に示した。
【０００９】
【表１】
【００１０】表から判るように１０００℃でコイルに巻
き保定後に、１１００℃に加熱し熱延したものも冷延後
の鋼板（１）は、時効性が優れ、しかも表面品質も良好
となっている。他の水準の鋼板は時効性、ｒ、表面品質
のどれかが劣っており、コイル状に巻く温度、保定温度
と加熱温度の組み合わせにより初めて、加工性、時効
性、表面品質の特性を兼備する冷延鋼板の製造が可能で
あることが判った。
き保定後に、１１００℃に加熱し熱延したものも冷延後
の鋼板（１）は、時効性が優れ、しかも表面品質も良好
となっている。他の水準の鋼板は時効性、ｒ、表面品質
のどれかが劣っており、コイル状に巻く温度、保定温度
と加熱温度の組み合わせにより初めて、加工性、時効
性、表面品質の特性を兼備する冷延鋼板の製造が可能で
あることが判った。
【００１１】次に保定時間の影響を詳細に検討した実験
結果を説明する。実験室で５０mm厚みの鋳帯を造り、種
々の温度でコイル状に巻き種々の時間保定後に巻き戻し
１０℃／ｓで１１００℃に加熱後３．７mmまで熱延し
た。この熱延板を酸洗後、０．８mmまで冷延後に７２５
℃×１min の再結晶焼鈍とその冷却途中で３５０℃×３
min の過時効処理を含む連続焼鈍を行ない、１．２％の
調質圧延後に材質特性、表面品質を調査した。鋳帯の鋼
組成はＣ；０．０２４％、Ｍｎ；０．２１％、Ｐ；０．
０１５％、Ｓ；０．０１６〜０．０１９％、Ａｌ；０．
０３４〜０．０５３％、Ｎ；０．００２１〜０．００２
５％である。保定温度、時間と表面品質、ｒ、時効指数
の関係を図１に示した。表面品質は表１の方法と同様で
評価した。
結果を説明する。実験室で５０mm厚みの鋳帯を造り、種
々の温度でコイル状に巻き種々の時間保定後に巻き戻し
１０℃／ｓで１１００℃に加熱後３．７mmまで熱延し
た。この熱延板を酸洗後、０．８mmまで冷延後に７２５
℃×１min の再結晶焼鈍とその冷却途中で３５０℃×３
min の過時効処理を含む連続焼鈍を行ない、１．２％の
調質圧延後に材質特性、表面品質を調査した。鋳帯の鋼
組成はＣ；０．０２４％、Ｍｎ；０．２１％、Ｐ；０．
０１５％、Ｓ；０．０１６〜０．０１９％、Ａｌ；０．
０３４〜０．０５３％、Ｎ；０．００２１〜０．００２
５％である。保定温度、時間と表面品質、ｒ、時効指数
の関係を図１に示した。表面品質は表１の方法と同様で
評価した。
【００１２】図１から判るように保定時間は保定温度に
より若干の差があるが、表面品質、ｒ、時効指数がとも
に良好になるのは１０８０℃以下で５分以上の滞在が必
要となる。保定後の加熱を行なわないものは保定し、時
間が１５分以上になって初めて表面品質が良好となる
が、ｒ値が高く、時効指数を共に良好とすることができ
ない。
より若干の差があるが、表面品質、ｒ、時効指数がとも
に良好になるのは１０８０℃以下で５分以上の滞在が必
要となる。保定後の加熱を行なわないものは保定し、時
間が１５分以上になって初めて表面品質が良好となる
が、ｒ値が高く、時効指数を共に良好とすることができ
ない。
【００１３】次に加熱速度、加熱温度の影響について詳
細に検討した結果について説明する。やはり実験室で５
０mm厚みの薄鋳帯を造り、１０００℃でコイル状に巻取
り５分の保定後に、種々の加熱速度で種々の加熱温度に
加熱し、熱延した。以下、図１と同様の方法を行ない、
その結果を図２に示した。図から判るように加熱温度が
１０５０℃以上でしかも５℃／ｓ以上の加熱速度で加熱
したものが表面品質が優れ、しかも、ｒ値が高く、時効
指数が低く、時効による材質劣化の少ない冷延鋼板が製
造可能であることがわかる。
細に検討した結果について説明する。やはり実験室で５
０mm厚みの薄鋳帯を造り、１０００℃でコイル状に巻取
り５分の保定後に、種々の加熱速度で種々の加熱温度に
加熱し、熱延した。以下、図１と同様の方法を行ない、
その結果を図２に示した。図から判るように加熱温度が
１０５０℃以上でしかも５℃／ｓ以上の加熱速度で加熱
したものが表面品質が優れ、しかも、ｒ値が高く、時効
指数が低く、時効による材質劣化の少ない冷延鋼板が製
造可能であることがわかる。
【００１４】以上の実験事実に基づき、鋼片をコイル状
に巻き、引き続いて熱間圧延するに際し、コイル状で１
０８０℃以下の温度で５分以上滞在し、引き続いて５℃
／秒以上で１０５０℃以上の温度に加熱し熱延する条件
を特定した。
に巻き、引き続いて熱間圧延するに際し、コイル状で１
０８０℃以下の温度で５分以上滞在し、引き続いて５℃
／秒以上で１０５０℃以上の温度に加熱し熱延する条件
を特定した。
【００１５】次に本発明を構成する鋼組成に付いて説明
する。Ｃは添加量が低いほど軟質となり、加工性が良好
となる。この理由から低Ｃ鋼で冷延鋼板を製造する時は
Ｃを０．０４５％以下に特定した。一方、特に深絞り性
を必要とする鋼板を製造するときは極低Ｃにし、Ｔｉ，
Ｎｂ，Ｚｒの炭窒化物形成元素を添加するが、本発明は
これらの鋼を製造する時はＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒの合金代を
少なくし、かつ深絞り性が顕著で、非時効とするため
０．００５０％以下までＣ量を低める必要がある。Ｃは
低いほど加工性が良好となるので特に下限を特定する必
要がない。しかし、Ｃを低めるためには真空脱ガス処理
を必要とするため、この費用はＣ量が低くなるほど急速
に高くなる、この理由から実用的なＣ量は０．００１０
％以上とすることが好ましい。
する。Ｃは添加量が低いほど軟質となり、加工性が良好
となる。この理由から低Ｃ鋼で冷延鋼板を製造する時は
Ｃを０．０４５％以下に特定した。一方、特に深絞り性
を必要とする鋼板を製造するときは極低Ｃにし、Ｔｉ，
Ｎｂ，Ｚｒの炭窒化物形成元素を添加するが、本発明は
これらの鋼を製造する時はＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒの合金代を
少なくし、かつ深絞り性が顕著で、非時効とするため
０．００５０％以下までＣ量を低める必要がある。Ｃは
低いほど加工性が良好となるので特に下限を特定する必
要がない。しかし、Ｃを低めるためには真空脱ガス処理
を必要とするため、この費用はＣ量が低くなるほど急速
に高くなる、この理由から実用的なＣ量は０．００１０
％以上とすることが好ましい。
【００１６】Ｍｎは熱間脆性の原因であるＳを固定する
ために必要な元素である。一方、加工性を良好にするた
めには添加量が低いほど好ましい。これらの理由からＭ
ｎ量を０．０５〜０．４０％に特定した。
ために必要な元素である。一方、加工性を良好にするた
めには添加量が低いほど好ましい。これらの理由からＭ
ｎ量を０．０５〜０．４０％に特定した。
【００１７】Ｓは熱間脆性の原因である元素であること
が従来から良く知られている。本発明の方法でも０．０
２０％以上になると熱延時に割れが発生し良好な鋼板が
得られない。Ｓ量が低くなっても本発明の特徴を損なう
ことは無いので下限の特定を必要としない。
が従来から良く知られている。本発明の方法でも０．０
２０％以上になると熱延時に割れが発生し良好な鋼板が
得られない。Ｓ量が低くなっても本発明の特徴を損なう
ことは無いので下限の特定を必要としない。
【００１８】ＡｌはＮを固定し、時効による材質劣化を
防ぐため必要であると同時に溶鋼中の酸素を低め鋳片の
健全性を確保するため必要な元素である。一方、添加量
が多くなるとＣ，Ｍｎ等と同様に鋼板が硬質化する。こ
の理由からＡｌ量の上限を０．０８％に特定した。
防ぐため必要であると同時に溶鋼中の酸素を低め鋳片の
健全性を確保するため必要な元素である。一方、添加量
が多くなるとＣ，Ｍｎ等と同様に鋼板が硬質化する。こ
の理由からＡｌ量の上限を０．０８％に特定した。
【００１９】Ｎは連続焼鈍の場合、添加量が低いほど加
工性が良好となる、このため０．００６０％以下にする
必要がある。Ｎの下限は特に限定する必要がないが、実
用的には現在の製鋼技術で溶製可能な０．００１０％で
ある。
工性が良好となる、このため０．００６０％以下にする
必要がある。Ｎの下限は特に限定する必要がないが、実
用的には現在の製鋼技術で溶製可能な０．００１０％で
ある。
【００２０】深絞り性が極めて優れた冷延鋼板を、薄鋳
片より熱間粗圧延を省略して製造するには、極低Ｃ化
し、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒの１または２種以上を添加すると
きは、それぞれ０．０６％を上限で添加する。これ以上
の添加は加工性を良好とする効果が飽和し、合金コスト
が高くなるのみでなく、表面欠陥の発生、化成処理性が
わるくなる等の欠点が生じるようになる。
片より熱間粗圧延を省略して製造するには、極低Ｃ化
し、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒの１または２種以上を添加すると
きは、それぞれ０．０６％を上限で添加する。これ以上
の添加は加工性を良好とする効果が飽和し、合金コスト
が高くなるのみでなく、表面欠陥の発生、化成処理性が
わるくなる等の欠点が生じるようになる。
【００２１】Ｂは極低Ｃ鋼の場合は粒界強度が低くな
り、プレス加工後に割れが発生する、いわゆる二次加工
性がわるくなるのを防ぐために添加する。しかし、添加
量が０．００２０％を越えると鋼板が硬質化、再結晶温
度が高くなり、高温焼鈍が必要になる等の欠点が発生す
る。このためＢ量を０．００２０％以下に特定した。
り、プレス加工後に割れが発生する、いわゆる二次加工
性がわるくなるのを防ぐために添加する。しかし、添加
量が０．００２０％を越えると鋼板が硬質化、再結晶温
度が高くなり、高温焼鈍が必要になる等の欠点が発生す
る。このためＢ量を０．００２０％以下に特定した。
【００２２】このような組成の鋼は転炉、電気炉等の通
常の溶解炉で溶製し、必要に応じ真空脱ガス処理を行な
い溶製される。この溶鋼は双ベルト、双ブロック等の方
法で６０mm厚以下に鋳造されるが、この鋳造方法によっ
て本発明の特徴を損なうことはない。鋳片厚みを６０mm
以下とした理由はこれ以上の厚みになると良好な表面品
質を確保するためには熱延の粗熱延を完全に省略できな
くなるためである。
常の溶解炉で溶製し、必要に応じ真空脱ガス処理を行な
い溶製される。この溶鋼は双ベルト、双ブロック等の方
法で６０mm厚以下に鋳造されるが、この鋳造方法によっ
て本発明の特徴を損なうことはない。鋳片厚みを６０mm
以下とした理由はこれ以上の厚みになると良好な表面品
質を確保するためには熱延の粗熱延を完全に省略できな
くなるためである。
【００２３】このようにして鋳造された鋳帯はコイル状
に巻き１０８０℃以下の温度で５分以上滞在し、引き続
いて５℃／秒以上で１０５０℃以上の温度に加熱し熱延
する。この理由は先述したとおりである。熱延の仕上が
り温度は従来の方法と同様に通板性、良好な加工性を確
保するため、Ａｒ3 以上の温度とすることが好ましい。
熱延巻取り温度は連続焼鈍を行なう時は６００℃以上と
することが好ましく、箱焼鈍の時は６００℃以下にする
ことが好ましい。
に巻き１０８０℃以下の温度で５分以上滞在し、引き続
いて５℃／秒以上で１０５０℃以上の温度に加熱し熱延
する。この理由は先述したとおりである。熱延の仕上が
り温度は従来の方法と同様に通板性、良好な加工性を確
保するため、Ａｒ3 以上の温度とすることが好ましい。
熱延巻取り温度は連続焼鈍を行なう時は６００℃以上と
することが好ましく、箱焼鈍の時は６００℃以下にする
ことが好ましい。
【００２４】このようにして造られた熱延コイルは脱ス
ケール後に冷間圧延される。冷間圧延率は従来と同様に
６０％以上とすることが好ましい。
ケール後に冷間圧延される。冷間圧延率は従来と同様に
６０％以上とすることが好ましい。
【００２５】焼鈍は連続焼鈍でも箱焼鈍でも本発明の特
徴が発揮されるが、特に連続焼鈍で本発明の効果が顕著
となる。焼鈍温度が高い程、鋼板の加工性が良好となる
ことが良く知られている本発明でも加工性が特に必要な
鋼板は７５０℃以上で焼鈍するが、焼鈍温度が低くても
従来の方法で製造されたものより加工性が優れているの
で再結晶温度以上であれば良い。低Ｃ鋼では過時効処理
がある連続焼鈍サイクルを選ぶことが好ましい。
徴が発揮されるが、特に連続焼鈍で本発明の効果が顕著
となる。焼鈍温度が高い程、鋼板の加工性が良好となる
ことが良く知られている本発明でも加工性が特に必要な
鋼板は７５０℃以上で焼鈍するが、焼鈍温度が低くても
従来の方法で製造されたものより加工性が優れているの
で再結晶温度以上であれば良い。低Ｃ鋼では過時効処理
がある連続焼鈍サイクルを選ぶことが好ましい。
【００２６】以上のようにして製造された鋼板は必要に
応じ調質圧延を行ない製品に供される。本発明は冷延鋼
板を目的になされたが、この鋼板をＺｎ，Ｚｎ−Ｆｅ，
Ｚｎ−Ａｌ，Ｓｎ等を熔融、電気メッキを行なっても本
発明の特徴を享受できる。
応じ調質圧延を行ない製品に供される。本発明は冷延鋼
板を目的になされたが、この鋼板をＺｎ，Ｚｎ−Ｆｅ，
Ｚｎ−Ａｌ，Ｓｎ等を熔融、電気メッキを行なっても本
発明の特徴を享受できる。
【００２７】
【実施例】表２に示す組成の鋼を同表に示す製造条件で
製造し、その材質特性を調査した結果を同表に示した。
引張り特性、ｒ値はＪＩＳ５号試験片を用いた。表面品
質は目視で表面欠陥部分を圧延幅で取り除いた残りの量
で評価した。
製造し、その材質特性を調査した結果を同表に示した。
引張り特性、ｒ値はＪＩＳ５号試験片を用いた。表面品
質は目視で表面欠陥部分を圧延幅で取り除いた残りの量
で評価した。
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは低Ｃ鋼の実施例であ
り、鋼Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈは極低Ｃ鋼の実施例である。鋼Ａ
−１は成分的にも製造条件共に本発明範囲内で製造され
たものである。鋼Ａ−２はコイル状に巻かずに保定、加
熱、熱延したものである。鋼Ａ−３は１１００℃で保定
し、加熱しないでそのまま熱延したものである。鋼Ａ−
４は加熱速度が本発明範囲外のものである。成分が本発
明範囲内でも鋳片の巻取りの有り無し、その温度、時
間、その後の加熱速度、加熱温度が本発明範囲内でない
と加工性が優れ、しかも時効性が優れ、表面疵がない冷
延鋼板が製造できないことが判る。鋼ＢはＣが、鋼Ｃは
Ｍｎが、鋼ＤはＳが本発明範囲外の条件で製造したもの
である。鋼Ｄは熱延中に割れが多発し、後の冷延ができ
なかった。薄鋳片の熱延条件が本発明範囲内でも成分的
に本発明範囲外で製造したものは加工性が劣るか、良好
な品質の冷延鋼板が製造できない。極低Ｃ鋼の実施例で
ある鋼Ａ−２は保定温度が、鋼Ｅ−３は加熱速度が本発
明範囲外の条件である、これらの鋼は成分的には同じで
あり、製造条件が本発明範囲にある鋼Ｅ−１，Ｅ−４に
比較して加工性が劣ると共に表面品質も劣っていること
が判る。鋼Ｆは極低Ｃ鋼にＴｉ，Ｎｂの復号添加の実施
例であり、加工性が特に良好である。
り、鋼Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈは極低Ｃ鋼の実施例である。鋼Ａ
−１は成分的にも製造条件共に本発明範囲内で製造され
たものである。鋼Ａ−２はコイル状に巻かずに保定、加
熱、熱延したものである。鋼Ａ−３は１１００℃で保定
し、加熱しないでそのまま熱延したものである。鋼Ａ−
４は加熱速度が本発明範囲外のものである。成分が本発
明範囲内でも鋳片の巻取りの有り無し、その温度、時
間、その後の加熱速度、加熱温度が本発明範囲内でない
と加工性が優れ、しかも時効性が優れ、表面疵がない冷
延鋼板が製造できないことが判る。鋼ＢはＣが、鋼Ｃは
Ｍｎが、鋼ＤはＳが本発明範囲外の条件で製造したもの
である。鋼Ｄは熱延中に割れが多発し、後の冷延ができ
なかった。薄鋳片の熱延条件が本発明範囲内でも成分的
に本発明範囲外で製造したものは加工性が劣るか、良好
な品質の冷延鋼板が製造できない。極低Ｃ鋼の実施例で
ある鋼Ａ−２は保定温度が、鋼Ｅ−３は加熱速度が本発
明範囲外の条件である、これらの鋼は成分的には同じで
あり、製造条件が本発明範囲にある鋼Ｅ−１，Ｅ−４に
比較して加工性が劣ると共に表面品質も劣っていること
が判る。鋼Ｆは極低Ｃ鋼にＴｉ，Ｎｂの復号添加の実施
例であり、加工性が特に良好である。
【００３２】以上の実施例で示したように、鋼組成、薄
鋳片の巻取り、これの保定温度、その後の加熱条件が組
み合わされて初めて、薄鋳片を素材として鋼成分を制限
することなく、従来工程と同一組成の鋼でも熱延工程を
簡略して良好な加工性と表面品質を有する冷延鋼板の製
造が可能となる。
鋳片の巻取り、これの保定温度、その後の加熱条件が組
み合わされて初めて、薄鋳片を素材として鋼成分を制限
することなく、従来工程と同一組成の鋼でも熱延工程を
簡略して良好な加工性と表面品質を有する冷延鋼板の製
造が可能となる。
【００３３】
【発明の効果】以上述べたように本発明は従来プロセス
と同等の鋼組成で、しかも薄鋳片を直接熱延し、熱延工
程を簡略して表面品質、加工性が優れた冷延鋼板の製造
が可能となる。したがって、製造工程コストが従来方法
に比較して大幅に安くなり、工業的には有用な発明であ
る。
と同等の鋼組成で、しかも薄鋳片を直接熱延し、熱延工
程を簡略して表面品質、加工性が優れた冷延鋼板の製造
が可能となる。したがって、製造工程コストが従来方法
に比較して大幅に安くなり、工業的には有用な発明であ
る。
【図１】材質特性と保定温度、保定時間の関係を示す
図。
図。
【図２】材質特性と加熱温度、加熱速度の関係を示す
図。
図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％として、Ｃ；０．０４５％以下、
Ｍｎ；０．０５〜０．４０％、Ｓ；０．０２０％以下、
Ａｌ；０．０８％以下、Ｎ；０．００６０％以下を含有
する溶鋼を６０mm以下の薄鋳帯とし、この鋳片をコイル
状に巻き、引き続いて熱間圧延するに際し、コイル状で
１０８０℃以下の温度で５分以上滞在させ、引き続いて
５℃／秒以上で１０５０℃以上の温度に加熱してから熱
延し、以後冷延，焼鈍することを特徴とする薄鋳片から
の加工性良好な冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％として、Ｃ；０．００５％以下、
Ｍｎ；０．０５〜０．４０％、Ｓ；０．０２０％以下、
Ａｌ；０．０８％以下、Ｎ；０．００６０％以下を含有
し、さらにＴｉ；０．０６％以下、Ｎｂ；０．０６０％
以下、Ｚｒ；０．０６０％以下の１種または２種以上を
含有する溶鋼を６０mm以下の薄鋳片とし、この鋳片をコ
イル状に巻き、引き続いて熱間圧延するに際し、コイル
状で１０８０℃以下の温度で５分以上滞在させ、引き続
いて５℃／秒以上１０５０℃以上の温度に加熱してから
熱延し、以後冷延、焼鈍することを特徴とする薄鋳片か
らの加工性良好な冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％として、Ｃ；０．００５％以下、
Ｍｎ；０．０５〜０．４０％、Ｓ；０．０２０％以下、
Ａｌ；０．０８％以下、Ｎ；０．００６０％以下を含有
し、さらにＢ；０．００２０％以下を含有する溶鋼を６
０mm以下の薄鋳片とし、この鋳片をコイル状に巻き、引
き続いて熱間圧延するに際し、コイル状で１０８０℃以
下の温度で５分以上滞在させ、引き続いて５℃／秒以上
で１０５０℃以上の温度に加熱してから熱延し、以後冷
延、焼鈍することを特徴とする薄鋳片からの加工性良好
な冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％として、Ｃ；０．００５％以下、
Ｍｎ；０．０５〜０．４０％、Ｓ；０．０２０％以下、
Ａｌ；０．０８％以下、Ｎ；０．００６０％以下を含有
し、さらにＴｉ；０．０６０％以下、Ｎｂ；０．０６０
％以下、Ｚｒ；０．０６％以下のうち１種または２種以
上、およびＢを０．００２０％以下を含有する溶鋼を６
０mm以下の薄鋳帯とし、この鋳帯をコイル状に巻き、引
き続いて熱間圧延するに際し、コイル状で１０８０℃以
下の温度で５分以上滞在させ、引き続いて５℃／秒以上
で１０５０℃以上の温度に加熱してから熱延し、以後冷
延、焼鈍することを特徴とする薄鋳片からの加工性が優
れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5274091A JPH05209227A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 薄鋳片からの加工性良好な冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5274091A JPH05209227A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 薄鋳片からの加工性良好な冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05209227A true JPH05209227A (ja) | 1993-08-20 |
Family
ID=12923326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5274091A Withdrawn JPH05209227A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 薄鋳片からの加工性良好な冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05209227A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000045030A (ja) * | 1998-07-27 | 2000-02-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低炭素鋼冷延板の製造方法 |
-
1991
- 1991-03-18 JP JP5274091A patent/JPH05209227A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000045030A (ja) * | 1998-07-27 | 2000-02-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低炭素鋼冷延板の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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