JPH05195128A - 成形性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート - Google Patents
成形性に優れたアルミニウム合金ブレージングシートInfo
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- JPH05195128A JPH05195128A JP4290692A JP29069292A JPH05195128A JP H05195128 A JPH05195128 A JP H05195128A JP 4290692 A JP4290692 A JP 4290692A JP 29069292 A JP29069292 A JP 29069292A JP H05195128 A JPH05195128 A JP H05195128A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車用熱交換器に使用されるブレージング
シートの成形性を向上させる。 【構成】 Ｍｎ：0.85〜2.0 wt％を含み、残部が実質的
にＡｌからなるＡｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15wt％
とＭｎ： 0.1〜2.0 wt％を必須成分とし、残部が実質的
にＡｌからなるＡｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中の
Ｍｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.
0 としたアルミニウム合金ブレージングシート。 【効果】 熱交換器の軽量化と熱交換性能を向上させる
ことができ、さらに製造コストを低減できる。
シートの成形性を向上させる。 【構成】 Ｍｎ：0.85〜2.0 wt％を含み、残部が実質的
にＡｌからなるＡｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15wt％
とＭｎ： 0.1〜2.0 wt％を必須成分とし、残部が実質的
にＡｌからなるＡｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中の
Ｍｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.
0 としたアルミニウム合金ブレージングシート。 【効果】 熱交換器の軽量化と熱交換性能を向上させる
ことができ、さらに製造コストを低減できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は例えば自動車用熱交換器
として用いられるアルミニウム合金ブレージングシート
に関し、特に成形性に優れたものである。
として用いられるアルミニウム合金ブレージングシート
に関し、特に成形性に優れたものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用熱交換器、即ちラジエーター、
ヒーター、コンデンサー、エバポレーター、オイルクー
ラー及びインタークーラー等は主にアルミニウム製であ
り、ほとんどろう付工法で製造されている。従ってこれ
ら熱交換器の部材としてはろう材を芯材表面にクラッド
したブレージングシートが用いられている。
ヒーター、コンデンサー、エバポレーター、オイルクー
ラー及びインタークーラー等は主にアルミニウム製であ
り、ほとんどろう付工法で製造されている。従ってこれ
ら熱交換器の部材としてはろう材を芯材表面にクラッド
したブレージングシートが用いられている。
【０００３】上記部材としては、成形加工方法と部品と
の観点から、コルゲートフィン、プレスプレート，チュ
ーブ用プレートに分類される。そしてこれらブレージン
グシートはＪＩＳ３００３（Ａｌ-0.15 wt％Ｃｕ-1.1wt
％Ｍｎ）をベースとした合金を芯材とし、ＪＩＳ４００
４（Ａｌ-9.7wt％Ｓｉ-1.5wt％Ｍｇ）、ＪＩＳ４３４３
（Ａｌ-7.5wt％Ｓｉ）又はＪＩＳ４０４５（Ａｌ- 10wt
％Ｓｉ）をベースとした合金を皮材（ろう材）とした構
成で用いられている。またろう付工法としては塩化物系
フラックスを用いる炉中ろう付法、フッ化物系フラック
スを用いる不活性雰囲気ろう付法又はフラックスを用い
ない真空ろう付法等が用いられている。
の観点から、コルゲートフィン、プレスプレート，チュ
ーブ用プレートに分類される。そしてこれらブレージン
グシートはＪＩＳ３００３（Ａｌ-0.15 wt％Ｃｕ-1.1wt
％Ｍｎ）をベースとした合金を芯材とし、ＪＩＳ４００
４（Ａｌ-9.7wt％Ｓｉ-1.5wt％Ｍｇ）、ＪＩＳ４３４３
（Ａｌ-7.5wt％Ｓｉ）又はＪＩＳ４０４５（Ａｌ- 10wt
％Ｓｉ）をベースとした合金を皮材（ろう材）とした構
成で用いられている。またろう付工法としては塩化物系
フラックスを用いる炉中ろう付法、フッ化物系フラック
スを用いる不活性雰囲気ろう付法又はフラックスを用い
ない真空ろう付法等が用いられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、自動車用熱交換
器に代表されるろう付工法による構造体の形状は、軽量
化と熱交換性能の向上のためより複雑な形状が必要とな
ってきており、さらにパーツ数を減らしてコストダウン
を図る必要から、材料に対してより高い成形性が求めら
れている。
器に代表されるろう付工法による構造体の形状は、軽量
化と熱交換性能の向上のためより複雑な形状が必要とな
ってきており、さらにパーツ数を減らしてコストダウン
を図る必要から、材料に対してより高い成形性が求めら
れている。
【０００５】このような高い成形性の要求に対して従来
の上記構成のブレージングシートでは、加工条件が厳し
い場合には割れが発生してしまい、この割れは潤滑等の
材料要因以外の対策ではクリアできない場合があった。
の上記構成のブレージングシートでは、加工条件が厳し
い場合には割れが発生してしまい、この割れは潤滑等の
材料要因以外の対策ではクリアできない場合があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み種々
検討の結果、上記の問題を解消できる優れた成形性を有
するアルミニウム合金ブレージングシートを開発したも
のである。
検討の結果、上記の問題を解消できる優れた成形性を有
するアルミニウム合金ブレージングシートを開発したも
のである。
【０００７】即ち本発明の一つは、Ｍｎ0.85〜2.0 wt％
を含み、残部が実質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯材と
し、Ｓｉ６〜15wt％とＭｎ 0.1〜2.0 wt％を含み、残部
が実質的にＡｌからなるＡｌ合金を皮材とし、さらに
（芯材中のＭｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値
を 0.5〜 8.0としたことを特徴とするものである。
を含み、残部が実質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯材と
し、Ｓｉ６〜15wt％とＭｎ 0.1〜2.0 wt％を含み、残部
が実質的にＡｌからなるＡｌ合金を皮材とし、さらに
（芯材中のＭｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値
を 0.5〜 8.0としたことを特徴とするものである。
【０００８】また本発明の他の一つは、Ｍｎ0.85〜2.0
wt％を含み、残部が実質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯
材とし、Ｓｉ６〜15wt％とＭｎ 0.1〜2.0 wt％を含み、
且つＣｕ0.05〜0.09wt％、Ｆｅ 0.1〜1.5 wt％、Ｍｇ
0.1〜2.5 wt％、Ｂi 0.01〜0.2 wt％、Ｚｎ 0.1〜2.5 w
t％の内１種又は２種以上を含み、残部が実質的にＡｌ
からなるＡｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ含
有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜 8.0とし
たことを特徴とするものである。
wt％を含み、残部が実質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯
材とし、Ｓｉ６〜15wt％とＭｎ 0.1〜2.0 wt％を含み、
且つＣｕ0.05〜0.09wt％、Ｆｅ 0.1〜1.5 wt％、Ｍｇ
0.1〜2.5 wt％、Ｂi 0.01〜0.2 wt％、Ｚｎ 0.1〜2.5 w
t％の内１種又は２種以上を含み、残部が実質的にＡｌ
からなるＡｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ含
有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜 8.0とし
たことを特徴とするものである。
【０００９】また本発明の他の一つは、Ｍｎ：0.85〜2.
0 wt％を含み、かつＳｉ： 0.2〜1.0 wt％、Ｆｅ： 0.2
〜1.5 wt％、Ｃｕ：0.01〜0.09wt％、Ｍｇ： 0.2〜2.0w
t％、Ｚｎ： 0.3〜3.0 wt％、Ｔｉ：0.05〜0.5 wt％、
Ｚｒ：0.01〜0.30wt％、Ｃｒ：0.01〜0.30wt％、Ｎｉ：
0.01〜0.5 wt％の内１種又は２種以上を含み、残部が実
質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15
wt％とＭｎ： 0.1〜2.0 wt％を含み、残部が実質的にＡ
ｌからなるＡｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ
含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.0 と
したことを特徴とするものである。
0 wt％を含み、かつＳｉ： 0.2〜1.0 wt％、Ｆｅ： 0.2
〜1.5 wt％、Ｃｕ：0.01〜0.09wt％、Ｍｇ： 0.2〜2.0w
t％、Ｚｎ： 0.3〜3.0 wt％、Ｔｉ：0.05〜0.5 wt％、
Ｚｒ：0.01〜0.30wt％、Ｃｒ：0.01〜0.30wt％、Ｎｉ：
0.01〜0.5 wt％の内１種又は２種以上を含み、残部が実
質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15
wt％とＭｎ： 0.1〜2.0 wt％を含み、残部が実質的にＡ
ｌからなるＡｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ
含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.0 と
したことを特徴とするものである。
【００１０】また本発明の他の一つは、Ｍｎ：0.85〜2.
0 wt％を含み、かつＳｉ： 0.2〜1.0 wt％、Ｆｅ： 0.2
〜1.5 wt％、Ｃｕ：0.01〜0.09wt％、Ｍｇ： 0.2〜2.0w
t％、Ｚｎ： 0.3〜3.0 wt％、Ｔｉ：0.05〜0.5 wt％、
Ｚｒ：0.01〜0.30wt％、Ｃｒ：0.01〜0.30wt％、Ｎｉ：
0.01〜0.5 wt％の内１種又は２種以上を含み、残部が実
質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15
wt％とＭｎ： 0.1〜2.0 wt％を含み、かつＣｕ：0.05〜
0.09wt％、Ｆｅ： 0.1〜1.5 wt％、Ｍｇ：0.1 〜2.5 wt
％、Ｂi ：0.01〜0.2 wt％、Ｚｎ： 0.1〜2.5 wt％の内
１種又は２種以上を含み、残部が実質的にＡｌからなる
Ａｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ含有量）／
（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.0 としたことを
特徴とするものである。
0 wt％を含み、かつＳｉ： 0.2〜1.0 wt％、Ｆｅ： 0.2
〜1.5 wt％、Ｃｕ：0.01〜0.09wt％、Ｍｇ： 0.2〜2.0w
t％、Ｚｎ： 0.3〜3.0 wt％、Ｔｉ：0.05〜0.5 wt％、
Ｚｒ：0.01〜0.30wt％、Ｃｒ：0.01〜0.30wt％、Ｎｉ：
0.01〜0.5 wt％の内１種又は２種以上を含み、残部が実
質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15
wt％とＭｎ： 0.1〜2.0 wt％を含み、かつＣｕ：0.05〜
0.09wt％、Ｆｅ： 0.1〜1.5 wt％、Ｍｇ：0.1 〜2.5 wt
％、Ｂi ：0.01〜0.2 wt％、Ｚｎ： 0.1〜2.5 wt％の内
１種又は２種以上を含み、残部が実質的にＡｌからなる
Ａｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ含有量）／
（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.0 としたことを
特徴とするものである。
【００１１】
【作用】本発明において合金組成を上記のように限定
し、さらに（芯材中のＭｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含
有量）の値を 0.5〜0.8 としたのは、以下の理由による
ものである。
し、さらに（芯材中のＭｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含
有量）の値を 0.5〜0.8 としたのは、以下の理由による
ものである。
【００１２】先ず、通常皮材にはろう付時にろう材とし
て機能させるために６〜12wt％のＳｉが添加されている
が、このＳｉ単体又はＳｉを含む金属間化合物が皮材中
に多数析出しており、これが皮材の伸びを低下させてい
る。このためこの皮材をＪＩＳ３００３をベースとした
伸びの高い芯材合金にクラッドした従来のブレージング
シートは、成形時に芯材と皮材との伸びの差が生ずる。
従って芯材単独や皮材単独の場合よりもさらにクラック
が入りやすくなり、且つ成形時には皮材のクラックを起
点として芯材にもクラックが伝播するので一層割れが助
長されてしまうことが判明した。
て機能させるために６〜12wt％のＳｉが添加されている
が、このＳｉ単体又はＳｉを含む金属間化合物が皮材中
に多数析出しており、これが皮材の伸びを低下させてい
る。このためこの皮材をＪＩＳ３００３をベースとした
伸びの高い芯材合金にクラッドした従来のブレージング
シートは、成形時に芯材と皮材との伸びの差が生ずる。
従って芯材単独や皮材単独の場合よりもさらにクラック
が入りやすくなり、且つ成形時には皮材のクラックを起
点として芯材にもクラックが伝播するので一層割れが助
長されてしまうことが判明した。
【００１３】これを改善するには皮材の伸びを改善し、
これを芯材の伸び量に極力近づける必要があるが、これ
に対しては皮材にＭｎを添加することにより著しく成形
性が改善されることが判った。そして皮材中へのＭｎの
適正な添加量は、（芯材中のＭｎ含有量）／（皮材中の
Ｍｎ含有量）の値（以下この値をαと記す）が 0.5以上
8.0以下であり、αはこれより大きくても小さくてもバ
ランスが崩れるので上記の効果は顕在化しない。
これを芯材の伸び量に極力近づける必要があるが、これ
に対しては皮材にＭｎを添加することにより著しく成形
性が改善されることが判った。そして皮材中へのＭｎの
適正な添加量は、（芯材中のＭｎ含有量）／（皮材中の
Ｍｎ含有量）の値（以下この値をαと記す）が 0.5以上
8.0以下であり、αはこれより大きくても小さくてもバ
ランスが崩れるので上記の効果は顕在化しない。
【００１４】芯材へのＭｎの含有量を0.85〜2.0 wt％と
したのは、Ａｌ−Ｍｎ系では0.85wt％未満では強度が不
足し、 2.0wt％を越えると成形性が低下するからであ
る。
したのは、Ａｌ−Ｍｎ系では0.85wt％未満では強度が不
足し、 2.0wt％を越えると成形性が低下するからであ
る。
【００１５】芯材に必要に応じて含有させるＳｉ，Ｆ
ｅ，Ｃｕ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｎｉは芯材の強度
を高める効果があるものである。しかして、それぞれＳ
ｉの含有量を 0.2〜1.0 wt％、Ｆｅの含有量を 0.2〜1.
5 wt％、Ｃｕの含有量を0.01〜0.09wt％、Ｍｇの含有量
を 0.2〜2.0 wt％、Ｔｉの含有量を0.05〜0.5 wt％、Ｚ
ｒの含有量を0.01〜0.30wt％、Ｃｒの含有量を0.01〜0.
30wt％、Ｎｉの含有量を0.01〜0.5 wt％としたのは、そ
れぞれの下限値未満ではその効果が不十分であり、上限
値を越えると加工性を低下させるからである。
ｅ，Ｃｕ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｎｉは芯材の強度
を高める効果があるものである。しかして、それぞれＳ
ｉの含有量を 0.2〜1.0 wt％、Ｆｅの含有量を 0.2〜1.
5 wt％、Ｃｕの含有量を0.01〜0.09wt％、Ｍｇの含有量
を 0.2〜2.0 wt％、Ｔｉの含有量を0.05〜0.5 wt％、Ｚ
ｒの含有量を0.01〜0.30wt％、Ｃｒの含有量を0.01〜0.
30wt％、Ｎｉの含有量を0.01〜0.5 wt％としたのは、そ
れぞれの下限値未満ではその効果が不十分であり、上限
値を越えると加工性を低下させるからである。
【００１６】同様に芯材に含有させるＺｎは芯材に犠牲
防食作用を付与するものであるが、その含有量を 0.3〜
3.0 wt％と限定したのは、 0.3wt％未満では上記効果が
不十分であり、 3.0wt％を越えると成形性が低下するた
めである。
防食作用を付与するものであるが、その含有量を 0.3〜
3.0 wt％と限定したのは、 0.3wt％未満では上記効果が
不十分であり、 3.0wt％を越えると成形性が低下するた
めである。
【００１７】皮材中のＳｉはろう材用合金の主成分であ
り、その含有量を６〜15wt％としたのは、この範囲を外
れると皮材の融点が上昇するのでろう付が困難となるか
らである。
り、その含有量を６〜15wt％としたのは、この範囲を外
れると皮材の融点が上昇するのでろう付が困難となるか
らである。
【００１８】さらに皮材中のＭｎ含有量を 0.1〜2.0 wt
％と限定したのは、芯材中のＭｎ含有量との関係でαが
上記の範囲にあることの必要性から、 0.1wt％未満では
αが0.5 〜8.0 とすることによる成形性改善の効果が低
下するためであり、 2.0wt％を越えるとろう付性が低下
するためである。
％と限定したのは、芯材中のＭｎ含有量との関係でαが
上記の範囲にあることの必要性から、 0.1wt％未満では
αが0.5 〜8.0 とすることによる成形性改善の効果が低
下するためであり、 2.0wt％を越えるとろう付性が低下
するためである。
【００１９】また皮材に必要に応じて含有させるＣｕは
ろう材の凝固後の表面を滑らかにする効果があるので、
特にその効果を必要とする場合に添加するが、その含有
量を0.05〜0.09wt％と限定したのは、0.05wt％未満では
上記効果が低下し、0.09wt％を越えるとろう性が低下す
るためである。
ろう材の凝固後の表面を滑らかにする効果があるので、
特にその効果を必要とする場合に添加するが、その含有
量を0.05〜0.09wt％と限定したのは、0.05wt％未満では
上記効果が低下し、0.09wt％を越えるとろう性が低下す
るためである。
【００２０】同様に皮材に含有させるＦｅはろう材の保
持性を上げる効果を有するが、その含有量を 0.1〜1.5
wt％と限定したのは、 0.1wt％未満では上記効果が低下
し、1.5 wt％を越えるとろう付性が低下するためであ
る。
持性を上げる効果を有するが、その含有量を 0.1〜1.5
wt％と限定したのは、 0.1wt％未満では上記効果が低下
し、1.5 wt％を越えるとろう付性が低下するためであ
る。
【００２１】同様に皮材に含有させるＭｇは真空ろう付
用ろう材としての主成分であり、真空ろう付に際しては
このＭｇにより材料表面に生成している酸化皮膜が破壊
されるのでろう付が可能となるものである。しかしてそ
の含有量を 0.1〜2.5 wt％と限定したのは、 0.1wt％未
満ではその効果が不十分であり、 2.5wt％を越えると加
工性を低下させるからである。
用ろう材としての主成分であり、真空ろう付に際しては
このＭｇにより材料表面に生成している酸化皮膜が破壊
されるのでろう付が可能となるものである。しかしてそ
の含有量を 0.1〜2.5 wt％と限定したのは、 0.1wt％未
満ではその効果が不十分であり、 2.5wt％を越えると加
工性を低下させるからである。
【００２２】同様に皮材に含有させるＢｉは材料表面の
酸化皮膜の破壊を促進する効果があるもので、主として
真空ろう付用ろう材に添加されるものである。しかして
その含有量を0.01〜0.2 wt％と限定したのは、0.01wt％
未満では上記効果が不十分であり、 0.2wt％を越えると
成形性が低下するためである。
酸化皮膜の破壊を促進する効果があるもので、主として
真空ろう付用ろう材に添加されるものである。しかして
その含有量を0.01〜0.2 wt％と限定したのは、0.01wt％
未満では上記効果が不十分であり、 0.2wt％を越えると
成形性が低下するためである。
【００２３】さらに同様に皮材に含有させるＺｎは皮材
に犠牲防食作用を付与するものであるが、その含有量を
0.1〜2.5 wt％と限定したのは、 0.1wt％未満では上記
効果が不十分であり、 2.5wt％を越えると成形性が低下
するためである。
に犠牲防食作用を付与するものであるが、その含有量を
0.1〜2.5 wt％と限定したのは、 0.1wt％未満では上記
効果が不十分であり、 2.5wt％を越えると成形性が低下
するためである。
【００２４】また本発明のブレージングシートは、従来
のＡｌ−Ｓｉ系及びＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系の皮材を用いた
ブレージングシートに比べて、ろう付する際のフィレッ
ト形成性（ろう付性）やフィレットの表面状況が良好に
なるという効果も同時に得られる。
のＡｌ−Ｓｉ系及びＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系の皮材を用いた
ブレージングシートに比べて、ろう付する際のフィレッ
ト形成性（ろう付性）やフィレットの表面状況が良好に
なるという効果も同時に得られる。
【００２５】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。表１
に示す皮材組成の合金を皮材とし、これら皮材と表２に
示す組成の芯材とを表２に示すように組合せ、これら各
組合せに対して各皮材を、対応する芯材にその厚さの10
％の厚さでクラッドして板厚 1.0mmのブレージングシー
トを通常の方法で製造した。なお表２中のαは（芯材中
のＭｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を示す。
に示す皮材組成の合金を皮材とし、これら皮材と表２に
示す組成の芯材とを表２に示すように組合せ、これら各
組合せに対して各皮材を、対応する芯材にその厚さの10
％の厚さでクラッドして板厚 1.0mmのブレージングシー
トを通常の方法で製造した。なお表２中のαは（芯材中
のＭｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】これらブレージングシートについて、下記
のようにろう付性及び耐食性を調べ、さらにこれらブレ
ージングシートからＯ材とＨ１４材の２種類の調質材を
作製し、それぞれ下記の曲げ試験及びエリクセン試験を
実施して成形性を評価し、それらの結果を表３に示し
た。
のようにろう付性及び耐食性を調べ、さらにこれらブレ
ージングシートからＯ材とＨ１４材の２種類の調質材を
作製し、それぞれ下記の曲げ試験及びエリクセン試験を
実施して成形性を評価し、それらの結果を表３に示し
た。
【００２９】先ずろう付性は、上記板厚1.0mm の各ブレ
ージングシートを20mm×50mmに切断して供試材とし、図
１に示すように該供試材(1) をＪＩＳ３００３合金板
(2) 上に置かれた直径２mmのステンレス棒(3) で片側を
持ち上げたＴジョイントタイプの間隙充填テストで得ら
れるフィレット(4) の長さ（Ｌ）で評価した。この際フ
ィレット(4) を得るためのろう付工法としては、本発明
ブレージングシートNo.1,2,5,6,13,14、比較ブレージン
グシートNo.15,16,21,22及び従来ブレージングシートN
o.23,24を使用したものについてはフッ化物系フラック
スを使用する不活性雰囲気ろう付法を用い、その他のも
のについてはフラックスを使用しない真空ろう付法を用
いた。
ージングシートを20mm×50mmに切断して供試材とし、図
１に示すように該供試材(1) をＪＩＳ３００３合金板
(2) 上に置かれた直径２mmのステンレス棒(3) で片側を
持ち上げたＴジョイントタイプの間隙充填テストで得ら
れるフィレット(4) の長さ（Ｌ）で評価した。この際フ
ィレット(4) を得るためのろう付工法としては、本発明
ブレージングシートNo.1,2,5,6,13,14、比較ブレージン
グシートNo.15,16,21,22及び従来ブレージングシートN
o.23,24を使用したものについてはフッ化物系フラック
スを使用する不活性雰囲気ろう付法を用い、その他のも
のについてはフラックスを使用しない真空ろう付法を用
いた。
【００３０】次に耐食性については上記板厚1.0mm の供
試材のろう付後のサンプルについて、塩水噴霧試験を 2
00時間実施した結果の腐食状況が従来ブレージングシー
トNo.25 の供試材のものと比較して劣っていた場合を
×、同等の場合を△、優れている場合を○として示し
た。
試材のろう付後のサンプルについて、塩水噴霧試験を 2
00時間実施した結果の腐食状況が従来ブレージングシー
トNo.25 の供試材のものと比較して劣っていた場合を
×、同等の場合を△、優れている場合を○として示し
た。
【００３１】曲げ試験は、Ｏ材の場合は試験板を曲率半
径Ｒ＝０のエッジ部に密着して180°の曲げを行った際
に、またＨ１４材の場合は試験板を曲率半径Ｒ＝１mmの
エッジ部に密着して 180°曲げを行った際に、試験板に
クラックが発生しなかった場合を○、クラックが発生し
たが軽微な場合を△、顕著なクラックが発生した場合を
×印としてこれらを表３に示した。
径Ｒ＝０のエッジ部に密着して180°の曲げを行った際
に、またＨ１４材の場合は試験板を曲率半径Ｒ＝１mmの
エッジ部に密着して 180°曲げを行った際に、試験板に
クラックが発生しなかった場合を○、クラックが発生し
たが軽微な場合を△、顕著なクラックが発生した場合を
×印としてこれらを表３に示した。
【００３２】またエリクセン試験値は、いわゆるＡ方法
による試験値である。
による試験値である。
【００３３】また上記と同様に表１に示す皮材組成の合
金を皮材とし、これら皮材と表２の芯材とを表２のよう
に組合せ、各皮材を対応する芯材にその厚さの10％の厚
さでクラッドして板厚0.16mmのブレージングシートを通
常の方法で製造した。これを調質してＨ１４材とし、こ
れらについてコルゲート成形性を評価した。このコルゲ
ート成形性は上記調質材を、コルゲート高さ16mm、幅22
mm、ピッチ4.5mm のコルゲートフィンに潤滑油を用いな
い厳しい条件で加工した際のフィンピッチむらとルーバ
ー切れの個数で評価した。
金を皮材とし、これら皮材と表２の芯材とを表２のよう
に組合せ、各皮材を対応する芯材にその厚さの10％の厚
さでクラッドして板厚0.16mmのブレージングシートを通
常の方法で製造した。これを調質してＨ１４材とし、こ
れらについてコルゲート成形性を評価した。このコルゲ
ート成形性は上記調質材を、コルゲート高さ16mm、幅22
mm、ピッチ4.5mm のコルゲートフィンに潤滑油を用いな
い厳しい条件で加工した際のフィンピッチむらとルーバ
ー切れの個数で評価した。
【００３４】上記フィンピッチむらは上記コルゲートフ
ィンの２ｍ当たりのフィンピッチの標準偏差で示し、ル
ーバー切れはコルゲートフィンの１ｍ当たりのルーバー
切れの発生個数で評価した。
ィンの２ｍ当たりのフィンピッチの標準偏差で示し、ル
ーバー切れはコルゲートフィンの１ｍ当たりのルーバー
切れの発生個数で評価した。
【００３５】
【表３】
【００３６】表３から明らかなように本発明ブレージン
グシートNo.1〜No.14 はいずれも従来ブレージングシー
トや比較ブレージングシートに比べて成形性が良好であ
り、さらにブレージングシートとしての基本的要求特性
であるろう付性や耐食性も従来のものに比べてより優れ
ていることが判る。
グシートNo.1〜No.14 はいずれも従来ブレージングシー
トや比較ブレージングシートに比べて成形性が良好であ
り、さらにブレージングシートとしての基本的要求特性
であるろう付性や耐食性も従来のものに比べてより優れ
ていることが判る。
【００３７】
【発明の効果】このように本発明によれば、成形性に優
れたＡｌ合金ブレージングシートが得られ、自動車用熱
交換器の軽量化やコストダウンに顕著な効果を奏する。
れたＡｌ合金ブレージングシートが得られ、自動車用熱
交換器の軽量化やコストダウンに顕著な効果を奏する。
【図１】ろう付性試験を説明する斜視図である。
１ 供試材 ２ ＪＩＳ３００３合金板 ３ ステンレス棒 ４ フィレット
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｍｎ：0.85〜2.0 wt％を含み、残部が実
質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15
wt％とＭｎ： 0.1〜2.0 wt％を含み、残部が実質的にＡ
ｌからなるＡｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ
含有量）／（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.0 と
したことを特徴とする成形性に優れたアルミニウム合金
ブレージングシート。 - 【請求項２】 Ｍｎ：0.85〜2.0 wt％を含み、残部が実
質的にＡｌからなるＡｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15
wt％とＭｎ 0.1〜2.0 wt％を含み、且つＣｕ：0.05〜0.
09wt％、Ｆｅ： 0.1〜1.5 wt％、Ｍｇ： 0.1〜2.5 wt
％、Ｂi ：0.01〜0.2 wt％、Ｚｎ： 0.1〜2.5 wt％の内
１種又は２種以上を含み、残部が実質的にＡｌからなる
Ａｌ合金を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ含有量）／
（皮材中のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.0 としたことを
特徴とする成形性に優れたアルミニウム合金ブレージン
グシート。 - 【請求項３】 Ｍｎ：0.85〜2.0 wt％を含み、かつＳ
ｉ： 0.2〜1.0 wt％、Ｆｅ： 0.2〜1.5 wt％、Ｃｕ：0.
01〜0.09wt％、Ｍｇ： 0.2〜2.0 wt％、Ｚｎ：0.3 〜3.
0 wt％、Ｔｉ：0.05〜0.5 wt％、Ｚｒ：0.01〜0.30wt
％、Ｃｒ：0.01〜0.30wt％、Ｎｉ：0.01〜0.5 wt％の内
１種又は２種以上を含み、残部が実質的にＡｌからなる
Ａｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15wt％とＭｎ： 0.1〜
2.0 wt％を含み、残部が実質的にＡｌからなるＡｌ合金
を皮材とし、さらに（芯材中のＭｎ含有量）／（皮材中
のＭｎ含有量）の値を 0.5〜8.0 としたことを特徴とす
る成形性に優れたアルミニウム合金ブレージングシー
ト。 - 【請求項４】 Ｍｎ：0.85〜2.0 wt％を含み、かつＳ
ｉ： 0.2〜1.0 wt％、Ｆｅ： 0.2〜1.5 wt％、Ｃｕ：0.
01〜0.09wt％、Ｍｇ： 0.2〜2.0 wt％、Ｚｎ：0.3 〜3.
0 wt％、Ｔｉ：0.05〜0.5 wt％、Ｚｒ：0.01〜0.30wt
％、Ｃｒ：0.01〜0.30wt％、Ｎｉ：0.01〜0.5 wt％の内
１種又は２種以上を含み、残部が実質的にＡｌからなる
Ａｌ合金を芯材とし、Ｓｉ：６〜15wt％とＭｎ： 0.1〜
2.0 wt％を含み、かつＣｕ：0.05〜0.09wt％、Ｆｅ：
0.1〜1.5 wt％、Ｍｇ： 0.1〜2.5wt％、Ｂi ：0.01〜0.
2 wt％、Ｚｎ： 0.1〜2.5 wt％の内１種又は２種以上を
含み、残部が実質的にＡｌからなるＡｌ合金を皮材と
し、さらに（芯材中のＭｎ含有量）／（皮材中のＭｎ含
有量）の値を 0.5〜8.0 としたことを特徴とする成形性
に優れたアルミニウム合金ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4290692A JPH05195128A (ja) | 1991-10-03 | 1992-10-05 | 成形性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28369191 | 1991-10-03 | ||
| JP3-283691 | 1991-10-03 | ||
| JP4290692A JPH05195128A (ja) | 1991-10-03 | 1992-10-05 | 成形性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05195128A true JPH05195128A (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=26555148
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4290692A Pending JPH05195128A (ja) | 1991-10-03 | 1992-10-05 | 成形性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05195128A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007504356A (ja) * | 2003-08-29 | 2007-03-01 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | 高強度アルミニウム合金ろう付けシート、ろう付けされた組立構造およびそれらの製造方法 |
| JP2008528297A (ja) * | 2005-02-04 | 2008-07-31 | アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | アルミニウム合金ろう付け材料 |
| JP2012250272A (ja) * | 2011-06-06 | 2012-12-20 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ろう付性に優れるブレージングシートおよびろう付品の製造方法 |
| JP2022533827A (ja) * | 2019-05-19 | 2022-07-26 | ノベリス・インコーポレイテッド | フラックスレスろう付け用途向けのアルミニウム合金、その製造方法、及びその使用 |
-
1992
- 1992-10-05 JP JP4290692A patent/JPH05195128A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007504356A (ja) * | 2003-08-29 | 2007-03-01 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | 高強度アルミニウム合金ろう付けシート、ろう付けされた組立構造およびそれらの製造方法 |
| JP2008528297A (ja) * | 2005-02-04 | 2008-07-31 | アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | アルミニウム合金ろう付け材料 |
| JP2012250272A (ja) * | 2011-06-06 | 2012-12-20 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ろう付性に優れるブレージングシートおよびろう付品の製造方法 |
| JP2022533827A (ja) * | 2019-05-19 | 2022-07-26 | ノベリス・インコーポレイテッド | フラックスレスろう付け用途向けのアルミニウム合金、その製造方法、及びその使用 |
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