JPH05195074A - 高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH05195074A JPH05195074A JP413592A JP413592A JPH05195074A JP H05195074 A JPH05195074 A JP H05195074A JP 413592 A JP413592 A JP 413592A JP 413592 A JP413592 A JP 413592A JP H05195074 A JPH05195074 A JP H05195074A
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- corrosion resistance
- galvanized steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性と溶接部の疲労強度に優れた自動車足
まわり用高強度亜鉛めっき鋼板を得る。 【構成】 Ｍｏ：０．１〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０５％、Ｃｕ：０．１〜０．５０％、Ｐ：０．０５
０〜０．１０％を含有した亜鉛めっき鋼板を製造するに
際し、焼鈍時の温度を８００℃以上９００℃未満とする
ことを特徴とする高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法。な
らびに、めっき後、１〜１０％の歪を付与する高強度亜
鉛めっき鋼板の製造方法。 【効果】 ＣｕとＰの添加により素地の耐食性が確保さ
れ、亜鉛めっきにより溶接部の耐食性が確保され、Ｍｏ
とＮｂの添加ならびに高温焼鈍により十分な固溶Ｎｂ，
Ｍｏを存在させ、溶接熱影響部の軟化を抑え優れた溶接
部疲労強度を発揮する。
まわり用高強度亜鉛めっき鋼板を得る。 【構成】 Ｍｏ：０．１〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０５％、Ｃｕ：０．１〜０．５０％、Ｐ：０．０５
０〜０．１０％を含有した亜鉛めっき鋼板を製造するに
際し、焼鈍時の温度を８００℃以上９００℃未満とする
ことを特徴とする高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法。な
らびに、めっき後、１〜１０％の歪を付与する高強度亜
鉛めっき鋼板の製造方法。 【効果】 ＣｕとＰの添加により素地の耐食性が確保さ
れ、亜鉛めっきにより溶接部の耐食性が確保され、Ｍｏ
とＮｂの添加ならびに高温焼鈍により十分な固溶Ｎｂ，
Ｍｏを存在させ、溶接熱影響部の軟化を抑え優れた溶接
部疲労強度を発揮する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度亜鉛めっき鋼板
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車のフレーム、サスペンショ
ンなどの足まわり部品用の鋼板あるいは補強用の内板と
しては熱延鋼板および冷延鋼板が使用されていた。これ
らの部品を軽量化のために板厚を減少させようとして
も、溶接部の疲労強度が低いため、あるいは耐食性が不
十分なために、板厚の減少は困難であった。耐食性を確
保するために、たとえば特開昭６２−２４３７３８号、
特開昭６３−２５５３４１号公報などがある。
ンなどの足まわり部品用の鋼板あるいは補強用の内板と
しては熱延鋼板および冷延鋼板が使用されていた。これ
らの部品を軽量化のために板厚を減少させようとして
も、溶接部の疲労強度が低いため、あるいは耐食性が不
十分なために、板厚の減少は困難であった。耐食性を確
保するために、たとえば特開昭６２−２４３７３８号、
特開昭６３−２５５３４１号公報などがある。
【０００３】これらはＣの含有量を減らし、ＣｕとＰを
添加したことに特徴がある。耐食性確保のためには、こ
れらの対策は有効であるが、これらの鋼材ではいずれも
溶接熱影響部の強度が低下し、この部分の疲労強度が母
材よりも劣るという欠点を有していた。この点から、耐
食性を向上させて板厚を減少させようとしても、おのず
と限度が生じていた。また、耐食性も必ずしも十分とは
いえなかった。
添加したことに特徴がある。耐食性確保のためには、こ
れらの対策は有効であるが、これらの鋼材ではいずれも
溶接熱影響部の強度が低下し、この部分の疲労強度が母
材よりも劣るという欠点を有していた。この点から、耐
食性を向上させて板厚を減少させようとしても、おのず
と限度が生じていた。また、耐食性も必ずしも十分とは
いえなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記欠点を
解決し、溶接熱影響部の強度低下を抑え、かつ十分な耐
食性を具備させた高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法を提
供するものである。
解決し、溶接熱影響部の強度低下を抑え、かつ十分な耐
食性を具備させた高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法を提
供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、Ｃ：０．００５〜０．２０％、Ｓｉ：０．００５
〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．５％、Ｐ：０．０５０
〜０．１０％、Ｓ：０．００１〜０．０１０％、Ａｌ：
０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．０１０
０％、Ｃｕ：０．１０〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０５％、Ｍｏ：０．１〜０．５０％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板の表面に溶融亜
鉛めっきを施すに際し、８００℃以上９００℃未満の温
度範囲で焼鈍を行い、しかる後に溶融亜鉛めっきを施す
ことを特徴とする高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法、な
らびに、Ｎｉ：０．０５〜０．５０％を含む上述の高強
度亜鉛めっき鋼板の製造方法、ならびに上述の方法に、
めっき後、伸び率にして１．０％以上１０．０％未満の
歪を加えることを特徴とする高強度亜鉛めっき鋼板の製
造方法にある。
ろは、Ｃ：０．００５〜０．２０％、Ｓｉ：０．００５
〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．５％、Ｐ：０．０５０
〜０．１０％、Ｓ：０．００１〜０．０１０％、Ａｌ：
０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．０１０
０％、Ｃｕ：０．１０〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０５％、Ｍｏ：０．１〜０．５０％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板の表面に溶融亜
鉛めっきを施すに際し、８００℃以上９００℃未満の温
度範囲で焼鈍を行い、しかる後に溶融亜鉛めっきを施す
ことを特徴とする高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法、な
らびに、Ｎｉ：０．０５〜０．５０％を含む上述の高強
度亜鉛めっき鋼板の製造方法、ならびに上述の方法に、
めっき後、伸び率にして１．０％以上１０．０％未満の
歪を加えることを特徴とする高強度亜鉛めっき鋼板の製
造方法にある。
【０００６】自動車の腐食環境は、北米、欧州などが最
も厳しく、この地域では冬期に道路氷結防止剤（塩化ナ
トリウム、塩化カルシウムなど）が使用されるため、塩
素イオン存在下で湿潤・乾燥が繰り返される。このよう
な環境下では、特開昭６２−２４３７３８号公報に開示
されるように、ＣｕとＰの添加が効果的である。しかし
ながら、この鋼では、低Ｃ化が必要であり、強度を得る
ためには不利であった。高強度鋼板を得るためには、Ｃ
は高い方が好ましく、高Ｃ材での耐食性の確保が課題で
あった。
も厳しく、この地域では冬期に道路氷結防止剤（塩化ナ
トリウム、塩化カルシウムなど）が使用されるため、塩
素イオン存在下で湿潤・乾燥が繰り返される。このよう
な環境下では、特開昭６２−２４３７３８号公報に開示
されるように、ＣｕとＰの添加が効果的である。しかし
ながら、この鋼では、低Ｃ化が必要であり、強度を得る
ためには不利であった。高強度鋼板を得るためには、Ｃ
は高い方が好ましく、高Ｃ材での耐食性の確保が課題で
あった。
【０００７】そこで本発明者らがさらに詳細に検討した
結果、高Ｃ材で耐食性を上げるには、Ｍｏの含有が必須
であることを知見した。この理由は明らかではないが、
炭化物の回りにＭｏ酸が生成しやすくこれにより、炭化
物があっても耐食性の劣化を防ぐものと考えられる。さ
らに、アーク溶接部の耐食性に対しては、亜鉛めっきが
有効であることを見い出した。すなわち、アーク溶接に
関しては、種々の溶接棒が使用され、鋼板の耐食性が十
分でも溶接棒の材質によっては、溶融金属部の耐食性が
劣化するため、これを補う方法として亜鉛めっきの犠牲
防食作用が有効である。
結果、高Ｃ材で耐食性を上げるには、Ｍｏの含有が必須
であることを知見した。この理由は明らかではないが、
炭化物の回りにＭｏ酸が生成しやすくこれにより、炭化
物があっても耐食性の劣化を防ぐものと考えられる。さ
らに、アーク溶接部の耐食性に対しては、亜鉛めっきが
有効であることを見い出した。すなわち、アーク溶接に
関しては、種々の溶接棒が使用され、鋼板の耐食性が十
分でも溶接棒の材質によっては、溶融金属部の耐食性が
劣化するため、これを補う方法として亜鉛めっきの犠牲
防食作用が有効である。
【０００８】つぎに、溶接熱影響部の軟化防止方法を検
討した結果、ＮｂとＭｏの複合添加が必須であることを
知見した。この理由は明確ではないが、ＮｂとＭｏを複
合添加することにより、溶接により温度が上昇しても、
Ｍｏが成形などで導入された転位の消滅を抑え、この転
位が析出核となって、短時間で（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが析出
し、溶接熱影響部の軟化を抑えるものと考えられる。さ
らにこの効果をより有効に発揮させるためには、伸び率
にして１．０％以上の塑性歪を加えることが好ましいこ
とを見い出した。以上のように、本発明においては、Ｃ
ｕ，Ｐ，Ｎｂ，Ｍｏは必須の元素である。
討した結果、ＮｂとＭｏの複合添加が必須であることを
知見した。この理由は明確ではないが、ＮｂとＭｏを複
合添加することにより、溶接により温度が上昇しても、
Ｍｏが成形などで導入された転位の消滅を抑え、この転
位が析出核となって、短時間で（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが析出
し、溶接熱影響部の軟化を抑えるものと考えられる。さ
らにこの効果をより有効に発揮させるためには、伸び率
にして１．０％以上の塑性歪を加えることが好ましいこ
とを見い出した。以上のように、本発明においては、Ｃ
ｕ，Ｐ，Ｎｂ，Ｍｏは必須の元素である。
【０００９】以下、各成分、製造条件の限定理由を述べ
る。Ｃは、セメンタイトのように大きな析出物となった
場合、腐食に際しカソード部分となりカップル電流が増
加し耐食性を劣化させるので、低い方が望ましいが、本
発明のように、Ｍｏが添加されている場合には高くても
構わず、０．２０％まで含有できる。０．２０％を超え
るとたとえＭｏを添加しても耐食性が劣化するので０．
２０％を上限とする。また、０．００５％未満では、
（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが析出しなくなり、溶接熱影響部の軟
化防止ができなくなるので０．００５％を下限とする。
る。Ｃは、セメンタイトのように大きな析出物となった
場合、腐食に際しカソード部分となりカップル電流が増
加し耐食性を劣化させるので、低い方が望ましいが、本
発明のように、Ｍｏが添加されている場合には高くても
構わず、０．２０％まで含有できる。０．２０％を超え
るとたとえＭｏを添加しても耐食性が劣化するので０．
２０％を上限とする。また、０．００５％未満では、
（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが析出しなくなり、溶接熱影響部の軟
化防止ができなくなるので０．００５％を下限とする。
【００１０】Ｓｉは、強度を得るための補助的元素とし
て用いる。０．００５％未満にするには製造コストがか
かり経済的に不利であるため、０．００５％を下限と
し、１．０％を超えると熱延段階でのスケールの除去に
コストがかかり経済的に不利であるため、１．０％を上
限とする。
て用いる。０．００５％未満にするには製造コストがか
かり経済的に不利であるため、０．００５％を下限と
し、１．０％を超えると熱延段階でのスケールの除去に
コストがかかり経済的に不利であるため、１．０％を上
限とする。
【００１１】Ｍｎは、主として強度を得るための元素で
ある。０．１％未満では、溶製するのにコストがかかり
経済的に不利であるため、０．１％を下限とし、２．５
％を超えると加工性が劣化し、加工に耐えられなくなる
ため、２．５％を上限とする。
ある。０．１％未満では、溶製するのにコストがかかり
経済的に不利であるため、０．１％を下限とし、２．５
％を超えると加工性が劣化し、加工に耐えられなくなる
ため、２．５％を上限とする。
【００１２】Ｐは、本発明の必須の元素であり、０．０
５％以上含有させる。これ未満では、耐食性を向上させ
る効果がなくなるのでこれを下限とし、０．１％を超え
ると、２次加工性が劣化し、プレス成形時に割れたり、
プレス成形後わずかな力で割れたりするので０．１０％
を上限とする。
５％以上含有させる。これ未満では、耐食性を向上させ
る効果がなくなるのでこれを下限とし、０．１％を超え
ると、２次加工性が劣化し、プレス成形時に割れたり、
プレス成形後わずかな力で割れたりするので０．１０％
を上限とする。
【００１３】Ｓは、錆の起点となるので少ない方が良
く、０．０１％以下とする必要がある。このため、上限
を０．０１％とし、また、０．００１％未満とするには
コストがかかるので０．００１％を下限とする。
く、０．０１％以下とする必要がある。このため、上限
を０．０１％とし、また、０．００１％未満とするには
コストがかかるので０．００１％を下限とする。
【００１４】Ａｌは、鋼の脱酸に必要な元素で、０．０
０５％未満では脱酸不足となり、ピンホールなどの欠陥
を生じるので、０．００５％を下限とし、０．１％を超
えると、アルミナなどの介在物が増加し、鋼の延性を損
ねるので０．１％を上限とする。
０５％未満では脱酸不足となり、ピンホールなどの欠陥
を生じるので、０．００５％を下限とし、０．１％を超
えると、アルミナなどの介在物が増加し、鋼の延性を損
ねるので０．１％を上限とする。
【００１５】Ｎは、（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃの析出に関与し、
この析出物にわずかに含まれ強度確保に必要なので０．
０００５％以上含有させる。また、０．０１００％を超
えて含まれると、熱延段階でＮｂＮが析出し、溶接時の
溶接熱影響部の軟化防止に有効なＮｂ量を減らすことに
なるので、０．０１００％を上限とする。
この析出物にわずかに含まれ強度確保に必要なので０．
０００５％以上含有させる。また、０．０１００％を超
えて含まれると、熱延段階でＮｂＮが析出し、溶接時の
溶接熱影響部の軟化防止に有効なＮｂ量を減らすことに
なるので、０．０１００％を上限とする。
【００１６】Ｃｕは、本発明に必須の元素である。０．
１０％未満では、耐食性を向上させる効果がなくなるた
め、０．１０％を下限とし、０．５％を超えると添加効
果が飽和するとともに、Ｎｉなどを添加してもヘゲなど
の欠陥が発生しやすくなるので０．０５％を上限とす
る。
１０％未満では、耐食性を向上させる効果がなくなるた
め、０．１０％を下限とし、０．５％を超えると添加効
果が飽和するとともに、Ｎｉなどを添加してもヘゲなど
の欠陥が発生しやすくなるので０．０５％を上限とす
る。
【００１７】Ｎｂは、Ｍｏとともに溶接熱影響部の軟化
を防止する効果があり、本発明に必須の元素である。
０．０１％未満では、溶接熱影響部の軟化防止効果がな
くなるので、０．０１％を下限とし、０．０５％を超え
ると加工性が劣化するので０．０５％を上限とする。
を防止する効果があり、本発明に必須の元素である。
０．０１％未満では、溶接熱影響部の軟化防止効果がな
くなるので、０．０１％を下限とし、０．０５％を超え
ると加工性が劣化するので０．０５％を上限とする。
【００１８】Ｍｏは、耐食性を向上させるとともに、Ｎ
ｂとの複合添加において溶接熱影響部の軟化を防止する
のに有効な元素であり、本発明に必須の元素である。Ｍ
ｏは０．１％未満では、耐食性と溶接熱影響部の軟化防
止効果がともになくなるので、０．１％を下限とし、
０．５％を超えると効果が飽和するとともに、疵の原因
となる介在物が多くなるので、０．５％を上限とする。
ｂとの複合添加において溶接熱影響部の軟化を防止する
のに有効な元素であり、本発明に必須の元素である。Ｍ
ｏは０．１％未満では、耐食性と溶接熱影響部の軟化防
止効果がともになくなるので、０．１％を下限とし、
０．５％を超えると効果が飽和するとともに、疵の原因
となる介在物が多くなるので、０．５％を上限とする。
【００１９】Ｎｉは、熱延の加熱温度が１２００℃以上
と高い場合に、Ｃｕ添加による熱間圧延時のヘゲを防止
するために必要であり、０．０５％未満ではこの効果が
なくなるため、０．０５％を下限とし、０．５％を超え
るとこの効果が飽和するため０．５％を上限とする。製
造時に、熱延の加熱温度を１２００℃未満にすることが
できれば、Ｎｉはとくに含有する必要はない。
と高い場合に、Ｃｕ添加による熱間圧延時のヘゲを防止
するために必要であり、０．０５％未満ではこの効果が
なくなるため、０．０５％を下限とし、０．５％を超え
るとこの効果が飽和するため０．５％を上限とする。製
造時に、熱延の加熱温度を１２００℃未満にすることが
できれば、Ｎｉはとくに含有する必要はない。
【００２０】上記成分に調整された鋼を以下の方法に従
い鋼板となす。まず、転炉で鋼を溶製し、連続鋳造法に
よりスラブとなす。このスラブを高温状態のまま、ある
いは室温まで冷却した後、加熱炉に装入し、１０００〜
１２５０℃の温度範囲で加熱し、その後８００〜９５０
℃の温度範囲で仕上圧延を行い、ついで７００℃以下の
温度で巻き取って熱延鋼板となす。
い鋼板となす。まず、転炉で鋼を溶製し、連続鋳造法に
よりスラブとなす。このスラブを高温状態のまま、ある
いは室温まで冷却した後、加熱炉に装入し、１０００〜
１２５０℃の温度範囲で加熱し、その後８００〜９５０
℃の温度範囲で仕上圧延を行い、ついで７００℃以下の
温度で巻き取って熱延鋼板となす。
【００２１】酸洗、冷延後、溶融亜鉛めっきを施す。溶
融亜鉛めっきを施す場合、通常焼鈍が同じ設備で同時に
行われる。この際の焼鈍温度を８００℃以上９００℃未
満とする。８００℃以上とする理由は、この温度未満で
は、ＮｂとＭｏの複合炭化物（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが再固溶
せず、このため十分な固溶Ｎｂ、固溶Ｍｏが鋼板中に残
らず、製品になった後の溶接熱影響部の軟化防止作用が
少なくなる。このため焼鈍温度は８００℃を下限とす
る。また、９００℃を超えると結晶粒が粗大化しプレス
時に肌荒れを起こすので、これを上限とする。
融亜鉛めっきを施す場合、通常焼鈍が同じ設備で同時に
行われる。この際の焼鈍温度を８００℃以上９００℃未
満とする。８００℃以上とする理由は、この温度未満で
は、ＮｂとＭｏの複合炭化物（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが再固溶
せず、このため十分な固溶Ｎｂ、固溶Ｍｏが鋼板中に残
らず、製品になった後の溶接熱影響部の軟化防止作用が
少なくなる。このため焼鈍温度は８００℃を下限とす
る。また、９００℃を超えると結晶粒が粗大化しプレス
時に肌荒れを起こすので、これを上限とする。
【００２２】めっき量としては３〜２００ｇ／ｍ2 を鋼
板表面に施す。３ｇ／ｍ2 未満ではいずれのめっきも犠
牲防食作用がなくなり、また２００ｇ／ｍ2 を超えると
アーク溶接時にブローホールなどの欠陥が生じるためで
ある。
板表面に施す。３ｇ／ｍ2 未満ではいずれのめっきも犠
牲防食作用がなくなり、また２００ｇ／ｍ2 を超えると
アーク溶接時にブローホールなどの欠陥が生じるためで
ある。
【００２３】かくして製造された鋼板に伸び率にして
１．０％以上１０．０％未満の塑性歪を加える。歪を加
える方法としては、スキンパス圧延、あるいは、鋼板に
切り出した後引張歪を加えるなどの方法による。歪量
は、１．０％未満では導入される転位の量が少なく溶接
熱影響部の軟化を抑える効果がないため１．０％を下限
とし、１０．０％を超えると鋼板の延性が低下し成形が
困難になるので１０．０％を上限とする。伸び率１．０
％〜１０．０％とは、鋼板表面に罫書かれた標点が１．
０％〜１０．０％伸びる歪量をいう。かくして溶接部の
疲労強度と耐食性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板を得
る。
１．０％以上１０．０％未満の塑性歪を加える。歪を加
える方法としては、スキンパス圧延、あるいは、鋼板に
切り出した後引張歪を加えるなどの方法による。歪量
は、１．０％未満では導入される転位の量が少なく溶接
熱影響部の軟化を抑える効果がないため１．０％を下限
とし、１０．０％を超えると鋼板の延性が低下し成形が
困難になるので１０．０％を上限とする。伸び率１．０
％〜１０．０％とは、鋼板表面に罫書かれた標点が１．
０％〜１０．０％伸びる歪量をいう。かくして溶接部の
疲労強度と耐食性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板を得
る。
【００２４】
【実施例】表１に示すＡ〜Ｏの化学成分の鋼を転炉で溶
製し、連続鋳造でスラブとした後、熱延、冷延（板厚
１．２mm）を施した。その後、溶融亜鉛めっき（４５ｇ
／ｍ2 ）を施した。塑性歪はスキンパス圧延により加え
た。これらの鋼板にアーク溶接を施し、母材と溶接熱影
響部の最軟化箇所の硬さを測定した。アーク溶接条件
は、電流；２５０Ａ，電圧；２５Ｖ，速度；１０００mm
／min ，雰囲気；マグガスである。この最軟化部の硬さ
と母材の硬さの差で溶接熱影響部の軟化性を評価した。
製し、連続鋳造でスラブとした後、熱延、冷延（板厚
１．２mm）を施した。その後、溶融亜鉛めっき（４５ｇ
／ｍ2 ）を施した。塑性歪はスキンパス圧延により加え
た。これらの鋼板にアーク溶接を施し、母材と溶接熱影
響部の最軟化箇所の硬さを測定した。アーク溶接条件
は、電流；２５０Ａ，電圧；２５Ｖ，速度；１０００mm
／min ，雰囲気；マグガスである。この最軟化部の硬さ
と母材の硬さの差で溶接熱影響部の軟化性を評価した。
【００２５】耐食性は、鋼板に燐酸塩処理（日本パーカ
ー製ＢＴＬ３０８０）を施した後、カチオン電着塗装
（日本ペイント製パワートップＤ−３０，２０μｍ塗
布）後、素地に達する疵を施し、塩水噴霧３５℃／６時
間−乾燥７０℃／ＲＨ６０％／４時間−湿潤４９℃／Ｒ
Ｈ９５％／４時間−冷却２０℃／４時間を１サイクルと
する促進テストを８０サイクル実施した際の疵部の浸食
深さで評価した。結果を表２に示す。本発明鋼は、溶接
熱影響部の軟化特性、耐食性ともに比較鋼に比べて優れ
ていることが判る。
ー製ＢＴＬ３０８０）を施した後、カチオン電着塗装
（日本ペイント製パワートップＤ−３０，２０μｍ塗
布）後、素地に達する疵を施し、塩水噴霧３５℃／６時
間−乾燥７０℃／ＲＨ６０％／４時間−湿潤４９℃／Ｒ
Ｈ９５％／４時間−冷却２０℃／４時間を１サイクルと
する促進テストを８０サイクル実施した際の疵部の浸食
深さで評価した。結果を表２に示す。本発明鋼は、溶接
熱影響部の軟化特性、耐食性ともに比較鋼に比べて優れ
ていることが判る。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】本発明により、耐食性と溶接熱影響部の
軟化の少ないすなわち溶接熱影響部の疲労特性に優れた
高強度亜鉛めっき鋼板を提供することができ、工業上大
きな効果を奏することができる。
軟化の少ないすなわち溶接熱影響部の疲労特性に優れた
高強度亜鉛めっき鋼板を提供することができ、工業上大
きな効果を奏することができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比として、 Ｃ ：０．００５〜０．２０％、 Ｓｉ：０．００５〜１．０％、 Ｍｎ：０．１〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０〜０．１０％、 Ｓ ：０．００１〜０．０１０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｎ ：０．０００５〜０．０１００％、 Ｃｕ：０．１０〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、 Ｍｏ：０．１〜０．５０％、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板の表面に溶
融亜鉛めっきを施すに際し、８００℃以上９００℃未満
の温度範囲で焼鈍を行い、しかる後に溶融亜鉛めっきを
施すことを特徴とする高強度亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】 Ｎｉ：０．０５〜０．５０％を含むこと
を特徴とする請求項１記載の高強度亜鉛めっき鋼板の製
造方法。 - 【請求項３】 めっき後、伸び率にして１．０％以上１
０．０％未満の歪を加えることを特徴とする請求項１又
は２記載の高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP413592A JPH05195074A (ja) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | 高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP413592A JPH05195074A (ja) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | 高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05195074A true JPH05195074A (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=11576342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP413592A Withdrawn JPH05195074A (ja) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | 高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05195074A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000004200A1 (fr) * | 1998-07-16 | 2000-01-27 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier de tenue mecanique elevee, a adoucissement reduit en zone affectee par une chaleur de soudage |
-
1992
- 1992-01-13 JP JP413592A patent/JPH05195074A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000004200A1 (fr) * | 1998-07-16 | 2000-01-27 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier de tenue mecanique elevee, a adoucissement reduit en zone affectee par une chaleur de soudage |
| EP1026274A1 (en) * | 1998-07-16 | 2000-08-09 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel plate reduced in softening in weld heat-affected zone |
| AU741094B2 (en) * | 1998-07-16 | 2001-11-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength steel plate reduced in softening in weld heat-affected zone |
| EP1026274A4 (en) * | 1998-07-16 | 2005-01-19 | Nippon Steel Corp | HIGH MECHANICAL STRENGTH STEEL SHEET WITH REDUCED SOFTENING IN ZONE AFFECTED BY WELDING HEAT |
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