JPH05192535A - 排ガスの浄化方法及び装置 - Google Patents
排ガスの浄化方法及び装置Info
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- JPH05192535A JPH05192535A JP4032557A JP3255792A JPH05192535A JP H05192535 A JPH05192535 A JP H05192535A JP 4032557 A JP4032557 A JP 4032557A JP 3255792 A JP3255792 A JP 3255792A JP H05192535 A JPH05192535 A JP H05192535A
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- Japan
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- exhaust gas
- nox
- adsorbent
- ozone
- manganese oxide
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- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 道路トンネル等の換気排ガスに含まれる低濃
度のNOxを、少ないエネルギー消費で効率よく、経済
的に吸着除去する。 【構成】 排ガスにオゾンを混合し、含有NOxのうち
NOをNO2 に常温で酸化した後、酸化マンガン−活性
アルミナ系吸着剤を充てんした吸着槽に通し、NOxを
吸着除去する。吸着済の吸着槽に高温空気を循環させる
ことにより、吸着されたNOxを吸着剤から離脱させ、
吸着剤を再生する。脱離・濃縮されたNOxを、高温空
気循環系統で脱硝触媒を用いた選択接触還元法により、
N2 とH2 Oに分解して無害化する。
度のNOxを、少ないエネルギー消費で効率よく、経済
的に吸着除去する。 【構成】 排ガスにオゾンを混合し、含有NOxのうち
NOをNO2 に常温で酸化した後、酸化マンガン−活性
アルミナ系吸着剤を充てんした吸着槽に通し、NOxを
吸着除去する。吸着済の吸着槽に高温空気を循環させる
ことにより、吸着されたNOxを吸着剤から離脱させ、
吸着剤を再生する。脱離・濃縮されたNOxを、高温空
気循環系統で脱硝触媒を用いた選択接触還元法により、
N2 とH2 Oに分解して無害化する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、主として、道路トンネ
ル、道路シェルター等からの換気排ガスに含まれる低濃
度の一酸化窒素(NO)、二酸化窒素(NO2 )等の窒
素酸化物(NOx)を、少ないエネルギー消費で効率良
く、経済的に吸着除去する排ガスの浄化方法及び装置に
関するものである。ここでいう低濃度とは、50ppm 程
度以下のものを言う。通常の火力発電所での排ガス処理
の場合、排ガス中に含まれるNOx濃度は数百ppm であ
り、これを脱硝触媒を用いアンモニア、炭化水素等の還
元剤を添加する選択接触還元法(selective
catalytic reduction法(SCR
法))により数十ppm に減少させる。これに対し、本発
明の方法は、SCRの処理ガスに含まれるNOxの濃度
レベルより、さらにNOx濃度を低下させる場合が対象
となる。また、道路トンネル、道路シェルターからの換
気排ガスの脱硝以外の応用としては、地下駐車場や立体
駐車場の換気排ガスの浄化、あるいはディーゼル排ガス
をSCR法により処理した後の処理ガスを、さらに高度
に脱硝する場合等がある。この場合、NOxを一旦吸着
した吸着剤を再生する際に脱離する高濃度のNOxは、
再びSCR反応器の前に戻し処理する。
ル、道路シェルター等からの換気排ガスに含まれる低濃
度の一酸化窒素(NO)、二酸化窒素(NO2 )等の窒
素酸化物(NOx)を、少ないエネルギー消費で効率良
く、経済的に吸着除去する排ガスの浄化方法及び装置に
関するものである。ここでいう低濃度とは、50ppm 程
度以下のものを言う。通常の火力発電所での排ガス処理
の場合、排ガス中に含まれるNOx濃度は数百ppm であ
り、これを脱硝触媒を用いアンモニア、炭化水素等の還
元剤を添加する選択接触還元法(selective
catalytic reduction法(SCR
法))により数十ppm に減少させる。これに対し、本発
明の方法は、SCRの処理ガスに含まれるNOxの濃度
レベルより、さらにNOx濃度を低下させる場合が対象
となる。また、道路トンネル、道路シェルターからの換
気排ガスの脱硝以外の応用としては、地下駐車場や立体
駐車場の換気排ガスの浄化、あるいはディーゼル排ガス
をSCR法により処理した後の処理ガスを、さらに高度
に脱硝する場合等がある。この場合、NOxを一旦吸着
した吸着剤を再生する際に脱離する高濃度のNOxは、
再びSCR反応器の前に戻し処理する。
【0002】
【従来の技術】都市部の道路は、用地確保や沿道公害の
問題等から、一部トンネル化又はシェルター化を採用す
る傾向にある。トンネルやシェルター内には、自動車の
排気ガスが滞留し易いので、トンネル又はシェルター内
環境を維持するための換気が必要となる。この場合、換
気排ガス中に煤塵の他に低濃度ではあるがNOxが含ま
れているため、浄化処理することが望まれている。ボイ
ラー排ガスのように、高温で比較的高濃度(数百ppm )
のNOxを含むガスに対するNOx除去技術は、既に確
立されているが、トンネル換気排ガスのように数ppm 程
度の低濃度のNOxを含むガスから、NOxを効率的に
除去する技術はまだ確立されていない。
問題等から、一部トンネル化又はシェルター化を採用す
る傾向にある。トンネルやシェルター内には、自動車の
排気ガスが滞留し易いので、トンネル又はシェルター内
環境を維持するための換気が必要となる。この場合、換
気排ガス中に煤塵の他に低濃度ではあるがNOxが含ま
れているため、浄化処理することが望まれている。ボイ
ラー排ガスのように、高温で比較的高濃度(数百ppm )
のNOxを含むガスに対するNOx除去技術は、既に確
立されているが、トンネル換気排ガスのように数ppm 程
度の低濃度のNOxを含むガスから、NOxを効率的に
除去する技術はまだ確立されていない。
【0003】トンネル換気排ガスのように低濃度のNO
xを含むガスを処理する方法としては、種々提案されて
いる。その代表的なものはつぎの通りである。 (1) 特開昭49−129695号公報に示されるよ
うに、二酸化マンガンを触媒として用い、NOをNO2
に酸化した後、NO2 を吸着除去する方法。 (2) 特開昭49−129671号公報に示されるよ
うに、排ガス中にオゾンを混合し、活性炭層を通してN
Oxを分解・除去する方法。 (3) 特開平1−155934号公報に示されるよう
に、排ガスを脱湿処理した後、ゼオライト系吸着剤によ
りNOxを吸着・除去し、吸着剤の再生は、NH3 を含
む高温空気を用いて行なう方法。
xを含むガスを処理する方法としては、種々提案されて
いる。その代表的なものはつぎの通りである。 (1) 特開昭49−129695号公報に示されるよ
うに、二酸化マンガンを触媒として用い、NOをNO2
に酸化した後、NO2 を吸着除去する方法。 (2) 特開昭49−129671号公報に示されるよ
うに、排ガス中にオゾンを混合し、活性炭層を通してN
Oxを分解・除去する方法。 (3) 特開平1−155934号公報に示されるよう
に、排ガスを脱湿処理した後、ゼオライト系吸着剤によ
りNOxを吸着・除去し、吸着剤の再生は、NH3 を含
む高温空気を用いて行なう方法。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】上記の(1)の方法に
おいては、酸化反応は150〜350℃の高温で行なう
必要があり、エネルギー消費量が多く経済的ではない。
上記の(2)の方法においては、NOxの活性炭への吸
着量が小さく、また、分解速度も遅いため、活性炭の必
要量が多くなり経済的ではない。上記(3)の方法にお
いては、ゼオライト系吸着剤で乾式処理するために、脱
湿過程が必要であり、この脱湿過程で多くのエネルギー
を消費する。本発明は、上記の諸点に鑑みなされたもの
で、少ないエネルギー消費で、効率良く、かつ、経済的
に低濃度のNOxを含有するガスを浄化する方法及び装
置を提供することを目的とするものである。
おいては、酸化反応は150〜350℃の高温で行なう
必要があり、エネルギー消費量が多く経済的ではない。
上記の(2)の方法においては、NOxの活性炭への吸
着量が小さく、また、分解速度も遅いため、活性炭の必
要量が多くなり経済的ではない。上記(3)の方法にお
いては、ゼオライト系吸着剤で乾式処理するために、脱
湿過程が必要であり、この脱湿過程で多くのエネルギー
を消費する。本発明は、上記の諸点に鑑みなされたもの
で、少ないエネルギー消費で、効率良く、かつ、経済的
に低濃度のNOxを含有するガスを浄化する方法及び装
置を提供することを目的とするものである。
【0005】
【課題を解決するための手段及び作用】上記の目的を達
成するために、本発明の排ガスの浄化方法は、図1を参
照して説明すれば、つぎの(a)〜(c)の過程、すな
わち、(a) 排ガスにオゾンを混合し、含有NOxの
うちNOをNO2 に常温で酸化した後、酸化マンガン−
活性アルミナ系吸着剤を充てんした吸着槽に通し、NO
xを吸着除去する過程、(b) 吸着済の吸着槽に高温
空気を循環させることにより、吸着されたNOxを吸着
剤から離脱させ、吸着剤を再生する過程、(c) 脱離
・濃縮されたNOxを、高温空気循環系統で脱硝触媒を
用いた選択接触還元法により、N2 とH2 Oにして無害
化する過程、を包含することを特徴としている。
成するために、本発明の排ガスの浄化方法は、図1を参
照して説明すれば、つぎの(a)〜(c)の過程、すな
わち、(a) 排ガスにオゾンを混合し、含有NOxの
うちNOをNO2 に常温で酸化した後、酸化マンガン−
活性アルミナ系吸着剤を充てんした吸着槽に通し、NO
xを吸着除去する過程、(b) 吸着済の吸着槽に高温
空気を循環させることにより、吸着されたNOxを吸着
剤から離脱させ、吸着剤を再生する過程、(c) 脱離
・濃縮されたNOxを、高温空気循環系統で脱硝触媒を
用いた選択接触還元法により、N2 とH2 Oにして無害
化する過程、を包含することを特徴としている。
【0006】上記の方法において、高温空気循環系統に
低級炭化水素を混合することがある。また、吸着剤とし
て、カルシウム、マグネシウム、鉄、銅からなる群より
選ばれた少なくとも1種の元素の酸化物を含む酸化マン
ガン−活性アルミナ系吸着剤を用いることが望ましい。
この場合、酸化マンガンを1〜50重量%、カルシウ
ム、マグネシウム、鉄、銅からなる群より選ばれた少な
くとも1種の元素の酸化物を0.3〜20重量%の範囲
で含む酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤を用いるこ
とが望ましい。酸化マンガンが1重量%未満の場合は、
高いNOx除去率が得られないという不都合があり、一
方、50重量%を超える場合は、吸着剤の表面積が低下
して、NOx吸着容量が低下するという不都合がある。
また、Ca、Mg、Fe、Cuの酸化物が0.3重量%
未満の場合は、添加効果が小さいという不都合があり、
一方、20重量%を超える場合は、吸着・再生繰り返し
使用における耐久性が低下するという不都合がある。低
級炭化水素としては、プロパン、LPG、プロピレン、
ブタン等が用いられる。また、還元剤としては、アンモ
ニア、炭化水素等が用いられる。
低級炭化水素を混合することがある。また、吸着剤とし
て、カルシウム、マグネシウム、鉄、銅からなる群より
選ばれた少なくとも1種の元素の酸化物を含む酸化マン
ガン−活性アルミナ系吸着剤を用いることが望ましい。
この場合、酸化マンガンを1〜50重量%、カルシウ
ム、マグネシウム、鉄、銅からなる群より選ばれた少な
くとも1種の元素の酸化物を0.3〜20重量%の範囲
で含む酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤を用いるこ
とが望ましい。酸化マンガンが1重量%未満の場合は、
高いNOx除去率が得られないという不都合があり、一
方、50重量%を超える場合は、吸着剤の表面積が低下
して、NOx吸着容量が低下するという不都合がある。
また、Ca、Mg、Fe、Cuの酸化物が0.3重量%
未満の場合は、添加効果が小さいという不都合があり、
一方、20重量%を超える場合は、吸着・再生繰り返し
使用における耐久性が低下するという不都合がある。低
級炭化水素としては、プロパン、LPG、プロピレン、
ブタン等が用いられる。また、還元剤としては、アンモ
ニア、炭化水素等が用いられる。
【0007】また、本発明の排ガスの浄化装置は、図1
に示すように、排ガスダクト10に接続されたオゾン添
加手段12と、このオゾン添加手段12の後流の排ガス
ダクトに、開閉手段にて切換え可能に並列に接続された
複数基の吸着槽14a、14b、14c…と、各吸着槽
に接続された、循環ブロワ16及びヒーター18を備え
た高温空気循環系統20と、この高温空気循環系統20
に設けられた選択接触還元反応器22と、を包含するこ
とを特徴としている。オゾン添加手段12により、排ガ
ス中にオゾンを添加し、NOxのうちのNOをNO2 に
酸化した後、吸着槽14a、14cに通し、NO2 を吸
着除去する。吸着済の吸着槽14bに、高温空気循環系
統20により高温空気を循環させて、吸着されたNO2
を吸着剤から離脱させるとともに、吸着剤を再生する。
脱離・濃縮されたNO2 は、選択接触還元反応器22に
より、N2 とH2 Oとに分解され無害化される。
に示すように、排ガスダクト10に接続されたオゾン添
加手段12と、このオゾン添加手段12の後流の排ガス
ダクトに、開閉手段にて切換え可能に並列に接続された
複数基の吸着槽14a、14b、14c…と、各吸着槽
に接続された、循環ブロワ16及びヒーター18を備え
た高温空気循環系統20と、この高温空気循環系統20
に設けられた選択接触還元反応器22と、を包含するこ
とを特徴としている。オゾン添加手段12により、排ガ
ス中にオゾンを添加し、NOxのうちのNOをNO2 に
酸化した後、吸着槽14a、14cに通し、NO2 を吸
着除去する。吸着済の吸着槽14bに、高温空気循環系
統20により高温空気を循環させて、吸着されたNO2
を吸着剤から離脱させるとともに、吸着剤を再生する。
脱離・濃縮されたNO2 は、選択接触還元反応器22に
より、N2 とH2 Oとに分解され無害化される。
【0008】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の好適な実施例
を詳細に説明する。ただし、この実施例に記載されてい
る構成機器の形状、その相対配置などは、とくに特定的
な記載がない限りは、本発明の範囲をそれらのみに限定
する趣旨のものではなく、単なる説明例にすぎない。図
1は、本発明の排ガスの浄化装置の一実施例を示してい
る。道路トンネル換気排ガス等の低濃度のNOx(大半
はNO、残りNO2 )を含む排ガスは、排ガスダクト1
0内に導入され、オゾン発生器等のオゾン添加手段12
によりオゾンが添加されて、排ガスダクト10内で常温
でNOがNO2 に酸化される。この排ガスは吸着剤を充
てんした吸着槽14a、14cに通され、NOxが吸着
除去される。吸着剤としては、酸化マンガン−活性アル
ミナ系吸着剤、または酸化マンガン−活性アルミナ系吸
着剤にカルシウム、マグネシウム、鉄、銅からなる群よ
り選ばれた少なくとも1種の元素の酸化物を含めたもの
が用いられる。排ガス中のNO、NO2 の割合によっ
て、O3 /NOx比は異なるが、道路トンネル換気排ガ
ス(NOx3ppm 前後、湿度80%前後)の場合は、O
3 /NOx比は0.8〜0.9の範囲となる。万一、オ
ゾンが過剰に供給された場合でも、余剰のオゾンは上記
の吸着剤で処理されるので、吸着槽14a、14c出口
の処理後のガス中にオゾンが残留することはない。吸着
槽は2基以上設けられ、吸着・再生が順次繰り返され
る。図1では、説明を容易にするために吸着槽3基の場
合を示しているが、実装置ではもっと多数(例えば16
基)の吸着槽が設けられる。
を詳細に説明する。ただし、この実施例に記載されてい
る構成機器の形状、その相対配置などは、とくに特定的
な記載がない限りは、本発明の範囲をそれらのみに限定
する趣旨のものではなく、単なる説明例にすぎない。図
1は、本発明の排ガスの浄化装置の一実施例を示してい
る。道路トンネル換気排ガス等の低濃度のNOx(大半
はNO、残りNO2 )を含む排ガスは、排ガスダクト1
0内に導入され、オゾン発生器等のオゾン添加手段12
によりオゾンが添加されて、排ガスダクト10内で常温
でNOがNO2 に酸化される。この排ガスは吸着剤を充
てんした吸着槽14a、14cに通され、NOxが吸着
除去される。吸着剤としては、酸化マンガン−活性アル
ミナ系吸着剤、または酸化マンガン−活性アルミナ系吸
着剤にカルシウム、マグネシウム、鉄、銅からなる群よ
り選ばれた少なくとも1種の元素の酸化物を含めたもの
が用いられる。排ガス中のNO、NO2 の割合によっ
て、O3 /NOx比は異なるが、道路トンネル換気排ガ
ス(NOx3ppm 前後、湿度80%前後)の場合は、O
3 /NOx比は0.8〜0.9の範囲となる。万一、オ
ゾンが過剰に供給された場合でも、余剰のオゾンは上記
の吸着剤で処理されるので、吸着槽14a、14c出口
の処理後のガス中にオゾンが残留することはない。吸着
槽は2基以上設けられ、吸着・再生が順次繰り返され
る。図1では、説明を容易にするために吸着槽3基の場
合を示しているが、実装置ではもっと多数(例えば16
基)の吸着槽が設けられる。
【0009】各吸着槽には、循環ブロワ16及びヒータ
ー18を備えた高温空気循環系統20が接続されてお
り、吸着過程を終えた吸着槽14bに、高温空気(20
0〜500℃)が通されて、吸着されていたNOxが脱
離し、吸着剤は再生される。吸着剤から脱離したNOx
は、高温空気循環系統20に設けられた、脱硝触媒を充
てんした選択接触還元反応器22で、N2 とH2 Oに分
解され無害化される。なお、この反応器22の上流側に
アンモニア又は炭化水素等の還元剤が添加される。各吸
着槽の前後には、シャッター、ダンパー弁等の開閉手段
24、26が設けられる。図1において、黒く塗りつぶ
した開閉手段は閉状態を示し、塗りつぶしていない開閉
手段は開状態を示している。
ー18を備えた高温空気循環系統20が接続されてお
り、吸着過程を終えた吸着槽14bに、高温空気(20
0〜500℃)が通されて、吸着されていたNOxが脱
離し、吸着剤は再生される。吸着剤から脱離したNOx
は、高温空気循環系統20に設けられた、脱硝触媒を充
てんした選択接触還元反応器22で、N2 とH2 Oに分
解され無害化される。なお、この反応器22の上流側に
アンモニア又は炭化水素等の還元剤が添加される。各吸
着槽の前後には、シャッター、ダンパー弁等の開閉手段
24、26が設けられる。図1において、黒く塗りつぶ
した開閉手段は閉状態を示し、塗りつぶしていない開閉
手段は開状態を示している。
【0010】図2は、本発明における酸化マンガン−活
性アルミナ系吸着剤(CaOを含む)のNO2 に対する
吸着性能を示したものである。試験条件は次の通りであ
る。 吸着剤形状:3セル×3セルハニカム成形体(孔の断面
形状は4角形) 吸着剤組成:MnO2 15wt%、Al2 O3 84wt%、
CaO1wt% 処理ガス量:15l /min 処理ガス温度:25℃ 相対湿度:80% 入口NO2 濃度:3ppm 空間速度(SV):4,000Hr- 1 なお、脱硝率は、{(入口NO2 濃度−出口NO2 濃
度)/入口NO2 濃度}×100(%)で示している。
図2よりわかるように、酸化マンガン−活性アルミナ系
吸着剤(CaOを含む)はNO2 に対する吸着速度が極
めて大きい。また、脱硝率は吸着量が増加するにつれ低
下するが、2基以上の吸着槽を用い吸着・再生を繰り返
した場合、60〜80時間の吸着運転後、再生を行った
らよいことがわかる。
性アルミナ系吸着剤(CaOを含む)のNO2 に対する
吸着性能を示したものである。試験条件は次の通りであ
る。 吸着剤形状:3セル×3セルハニカム成形体(孔の断面
形状は4角形) 吸着剤組成:MnO2 15wt%、Al2 O3 84wt%、
CaO1wt% 処理ガス量:15l /min 処理ガス温度:25℃ 相対湿度:80% 入口NO2 濃度:3ppm 空間速度(SV):4,000Hr- 1 なお、脱硝率は、{(入口NO2 濃度−出口NO2 濃
度)/入口NO2 濃度}×100(%)で示している。
図2よりわかるように、酸化マンガン−活性アルミナ系
吸着剤(CaOを含む)はNO2 に対する吸着速度が極
めて大きい。また、脱硝率は吸着量が増加するにつれ低
下するが、2基以上の吸着槽を用い吸着・再生を繰り返
した場合、60〜80時間の吸着運転後、再生を行った
らよいことがわかる。
【0011】図3は、図2における酸化マンガン−活性
アルミナ系吸着剤(CaOを含む)の吸着・再生繰り返
し耐久性能を示したものである。吸着時の処理ガス条件
等は図2の場合と同様であり、再生温度は450℃で実
施したものである。脱硝率は、(通ガス時間(80時
間)中に吸着除去した総NO2 量/通ガス時間(80時
間)中の総入口NO2 量)×100%で評価した。図4
は、図2における酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤
(CaOを含む)を用い、大風量の道路トンネル換気排
ガスを、16基の吸着槽にて処理(うち1基は再生中)
した場合の脱硝性能を示したものである。
アルミナ系吸着剤(CaOを含む)の吸着・再生繰り返
し耐久性能を示したものである。吸着時の処理ガス条件
等は図2の場合と同様であり、再生温度は450℃で実
施したものである。脱硝率は、(通ガス時間(80時
間)中に吸着除去した総NO2 量/通ガス時間(80時
間)中の総入口NO2 量)×100%で評価した。図4
は、図2における酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤
(CaOを含む)を用い、大風量の道路トンネル換気排
ガスを、16基の吸着槽にて処理(うち1基は再生中)
した場合の脱硝性能を示したものである。
【0012】また、CaOの代わりにMgOを含む酸化
マンガン−活性アルミナ系吸着剤について、上記と同様
の試験を行なった。試験条件は、CaO1wt%の代わ
りに、MgO5wt%とし、MnO2 14wt%、Al
2 O3 81wt%とした以外は、CaOの場合の条件と
同じである。試験結果を図5、図6、図7に示す。
マンガン−活性アルミナ系吸着剤について、上記と同様
の試験を行なった。試験条件は、CaO1wt%の代わ
りに、MgO5wt%とし、MnO2 14wt%、Al
2 O3 81wt%とした以外は、CaOの場合の条件と
同じである。試験結果を図5、図6、図7に示す。
【0013】
【発明の効果】本発明は上記のように構成されているの
で、つぎのような効果を奏する。 (1) 酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤は、水分
共存下でのNOx吸着性能が優れているため、脱湿処理
が不要となり、経済的である。 (2) NOをオゾンによりNO2 に酸化する反応は、
常温で排ガスダクト中で容易に進むため、昇温及び特別
な反応器は不要である。また、制御系の異常等でオゾン
が過剰に混合された場合にも、余剰オゾンは酸化マンガ
ン−活性アルミナ系吸着剤により処理されるので、オゾ
ンによる汚染は無い。 (3) 酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤は、活性
炭等の炭素系吸着剤の如く高温で着火する危険がなく、
また、熱による劣化がないので、高温空気による再生に
適しており、吸着・再生の繰り返し耐久性能が良い。 (4) 再生用の高温空気は、処理すべき排ガス量に比
し少風量でよく、また、循環使用されるので加熱のため
のエネルギーは少なくてよい。 (5) 再生時に吸着剤から脱離されたNOxは、高温
空気循環系統内で処理されるため、完全な無害化が可能
である。 (6) 酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤は、プロ
パン、プロピレン、ブタン等の炭化水素に対する酸化触
媒としての機能も有しており、吸着剤の再生時、吸着剤
層の入口にこれら炭化水素を混合すれば、炭化水素が容
易に酸化される。この時の反応熱により吸着剤層がNO
x脱離に要する温度まで昇温されるので、再生用空気加
熱用ヒーターの熱量が低減できる、また、高温空気循環
系統からの放熱も減る。さらに、高温空気循環系統の装
置材料面でも、高級材料を使用せずに済むという効果が
ある。
で、つぎのような効果を奏する。 (1) 酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤は、水分
共存下でのNOx吸着性能が優れているため、脱湿処理
が不要となり、経済的である。 (2) NOをオゾンによりNO2 に酸化する反応は、
常温で排ガスダクト中で容易に進むため、昇温及び特別
な反応器は不要である。また、制御系の異常等でオゾン
が過剰に混合された場合にも、余剰オゾンは酸化マンガ
ン−活性アルミナ系吸着剤により処理されるので、オゾ
ンによる汚染は無い。 (3) 酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤は、活性
炭等の炭素系吸着剤の如く高温で着火する危険がなく、
また、熱による劣化がないので、高温空気による再生に
適しており、吸着・再生の繰り返し耐久性能が良い。 (4) 再生用の高温空気は、処理すべき排ガス量に比
し少風量でよく、また、循環使用されるので加熱のため
のエネルギーは少なくてよい。 (5) 再生時に吸着剤から脱離されたNOxは、高温
空気循環系統内で処理されるため、完全な無害化が可能
である。 (6) 酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤は、プロ
パン、プロピレン、ブタン等の炭化水素に対する酸化触
媒としての機能も有しており、吸着剤の再生時、吸着剤
層の入口にこれら炭化水素を混合すれば、炭化水素が容
易に酸化される。この時の反応熱により吸着剤層がNO
x脱離に要する温度まで昇温されるので、再生用空気加
熱用ヒーターの熱量が低減できる、また、高温空気循環
系統からの放熱も減る。さらに、高温空気循環系統の装
置材料面でも、高級材料を使用せずに済むという効果が
ある。
【図1】本発明の排ガスの浄化方法の一実施例を示すフ
ローシートである。
ローシートである。
【図2】本発明における酸化マンガン−活性アルミナ系
吸着剤(CaOを含む)のNO2 に対する吸着性能を示
す、通ガス時間と脱硝率との関係のグラフである。
吸着剤(CaOを含む)のNO2 に対する吸着性能を示
す、通ガス時間と脱硝率との関係のグラフである。
【図3】図2における酸化マンガン−活性アルミナ系吸
着剤(CaOを含む)の吸着・再生繰り返し耐久性能を
示す、再生回数と脱硝率との関係のグラフである。
着剤(CaOを含む)の吸着・再生繰り返し耐久性能を
示す、再生回数と脱硝率との関係のグラフである。
【図4】図2における酸化マンガン−活性アルミナ系吸
着剤(CaOを含む)を用い、道路トンネル換気排ガス
を16基の吸着槽にて処理(うち1基は再生中)した場
合の脱硝性能を示す、通ガス時間と脱硝率との関係を示
すグラフである。
着剤(CaOを含む)を用い、道路トンネル換気排ガス
を16基の吸着槽にて処理(うち1基は再生中)した場
合の脱硝性能を示す、通ガス時間と脱硝率との関係を示
すグラフである。
【図5】本発明における酸化マンガン−活性アルミナ系
吸着剤(MgOを含む)のNO2 に対する吸着性能を示
すグラフである。
吸着剤(MgOを含む)のNO2 に対する吸着性能を示
すグラフである。
【図6】図5における酸化マンガン−活性アルミナ系吸
着剤(MgOを含む)の吸着・再生繰り返し耐久性能を
示すグラフである。
着剤(MgOを含む)の吸着・再生繰り返し耐久性能を
示すグラフである。
【図7】図5における酸化マンガン−活性アルミナ系吸
着剤(MgOを含む)を用い、道路トンネル換気排ガス
を16基の吸着槽にて処理(うち1基は再生中)した場
合の脱硝性能を示すグラフである。
着剤(MgOを含む)を用い、道路トンネル換気排ガス
を16基の吸着槽にて処理(うち1基は再生中)した場
合の脱硝性能を示すグラフである。
10 排ガスダクト 12 オゾン添加手段 14a 吸着槽 14b 吸着槽 14c 吸着槽 16 循環ブロワ 18 ヒーター 20 高温空気循環系統 22 選択接触還元反応器 24 開閉手段 26 開閉手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 増山 一夫 兵庫県神戸市中央区東川崎町3丁目1番1 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 松尾 吉庸 兵庫県神戸市中央区東川崎町3丁目1番1 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 久保 幸雄 兵庫県明石市川崎町1番1号 川崎重工業 株式会社明石工場内 (72)発明者 高尾 彰一 兵庫県明石市川崎町1番1号 川崎重工業 株式会社明石工場内
Claims (5)
- 【請求項1】 つぎの(a)〜(c)の過程、すなわ
ち、(a) 排ガスにオゾンを混合し、含有NOxのう
ちNOをNO2 に常温で酸化した後、酸化マンガン−活
性アルミナ系吸着剤を充てんした吸着槽に通し、NOx
を吸着除去する過程、(b) 吸着済の吸着槽に高温空
気を循環させることにより、吸着されたNOxを吸着剤
から離脱させ、吸着剤を再生する過程、(c) 脱離・
濃縮されたNOxを、高温空気循環系統で脱硝触媒を用
いた選択接触還元法により、N2 とH2 Oにして無害化
する過程、を包含することを特徴とする排ガスの浄化方
法。 - 【請求項2】 高温空気循環系統に低級炭化水素を混合
することを特徴とする請求項1記載の排ガスの浄化方
法。 - 【請求項3】 吸着剤として、カルシウム、マグネシウ
ム、鉄、銅からなる群より選ばれた少なくとも1種の元
素の酸化物を含む酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤
を用いることを特徴とする請求項1又は2記載の排ガス
の浄化方法。 - 【請求項4】 酸化マンガンを1〜50重量%、カルシ
ウム、マグネシウム、鉄、銅からなる群より選ばれた少
なくとも1種の元素の酸化物を0.3〜20重量%の範
囲で含む酸化マンガン−活性アルミナ系吸着剤を用いる
ことを特徴とする請求項3記載の排ガスの処理方法。 - 【請求項5】 排ガスダクト(10)に接続されたオゾ
ン添加手段(12)と、 このオゾン添加手段(12)の後流の排ガスダクトに、
開閉手段にて切換え可能に並列に接続された複数基の吸
着槽(14a)、(14b)、(14c)…と、 各吸着槽に接続された、循環ブロワ(16)及びヒータ
ー(18)を備えた高温空気循環系統(20)と、 この高温空気循環系統(20)に設けられた選択接触還
元反応器(22)と、を包含することを特徴とする排ガ
スの浄化装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4032557A JPH05192535A (ja) | 1992-01-22 | 1992-01-22 | 排ガスの浄化方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4032557A JPH05192535A (ja) | 1992-01-22 | 1992-01-22 | 排ガスの浄化方法及び装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05192535A true JPH05192535A (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=12362215
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4032557A Pending JPH05192535A (ja) | 1992-01-22 | 1992-01-22 | 排ガスの浄化方法及び装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05192535A (ja) |
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-
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- 1992-01-22 JP JP4032557A patent/JPH05192535A/ja active Pending
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