JPH05171261A

JPH05171261A - 鋼材用酸化防止塗料

Info

Publication number: JPH05171261A
Application number: JP35303991A
Authority: JP
Inventors: Taketo Sasaki; 健人佐々木; Masayoshi Kuwata; 正義桑田; Kiyoshi Muta; 潔牟田; Tatatomi Ideta; 忠臣出田; Toshiaki Matsuura; 俊暁松浦; Kunihiro Terui; 邦宏照井; Akira Yamaguchi; 明山口
Original assignee: MITSUMARU KASEI KOGYO KK; NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: MITSUMARU KASEI KOGYO KK; JFE Engineering Corp
Priority date: 1991-12-18
Filing date: 1991-12-18
Publication date: 1993-07-09

Abstract

(57)【要約】【目的】鋼種の違いや操業方法の違いにかかわらず、
酸化、スケール発生、脱炭を効果的に防止するととも
に、スケールの剥離性をより改善しようとするものであ
る。【構成】炭化珪素、安定化ジルコニア、アルミナ、窒
化ホウ素のうち１種以上のセラミックス基材5〜36wt
％、窒化珪素、炭化ホウ素、イットリア、二酸化マンガ
ン、合成雲母、酸化マグネシウム、窒化アルミ、マグネ
シアのうち１種以上の焼結促進材15〜45wt％、無水ケイ
酸、酸化クロム、酸化鉄、酸化第２鉄、アルミナ、カル
シアのうち１種以上の助材15〜70wt％、アルミ酸ソー
ダ、低融点ガラス、コロイダルシリカ、アルミナゾルの
うち１種以上のバインダ5〜20wt％、チタン酸カリウム
繊維の塗膜補強材：2〜4wt％、クエン酸ソーダ、ポリア
クリル酸ソーダ、蓚酸アンモニア、ヒドロシンエタンジ
ホスホン酸のうち１種以上の製品安定剤2〜12wt％で、
成分合計が100％。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、鋼材特に鋼片スラブ
に塗布してその表面の酸化と、加熱炉中の高温酸化雰囲
気でのスケールの発生とを防止するとともに、品質上問
題となる粒界酸化脱炭を抑えるもので、しかも圧延前に
容易に剥離でき、かつスケールが発生した場合にはデス
ケーリングを容易にする鋼材用酸化防止塗料に関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼片スラブは加熱炉または均熱炉におい
て1100℃〜1300℃で加熱・圧延されて製品となるが、こ
の加熱炉の操炉条件はスラブの材質、サイズ、周辺設備
の操業条件によって決定される。

【０００３】ところで、このような加熱炉または均熱炉
内の鋼片スラブにおいては、在炉中の時間や温度の影響
からスラブ厚み250mmの普通鋼の場合でさえ0.6〜1.2重
量％もの酸化スケールが発生し、その歩留が悪化すると
いう問題があり、特にある種の鋼では温度が1150℃以上
で粒界上の酸化が発生し、また高炭素鋼では脱炭を起こ
すなどにより、その品質が著しく低下するという問題が
生じていた。

【０００４】従来、以上のような鋼片スラブの酸化およ
びスケール発生、脱炭を防止する技術として、シリカ系、マグネシア系耐火物、低融点の金属また
は無機塩を含有する高温酸化防止塗料の塗布による高温
加熱方法薄鉄板による鋼材表面保護カバーによる高温加熱方
法が広く行われていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
従来方法には次のような問題があった。シリカ系、マグネシア系耐火物、低融点の金属、ま
たは無機塩を含有する高温酸化防止塗料は、Cu、Ni、Cr
等の含有スラブの鋼種の違いや連続式またはバッチ式加
熱炉という操業方法の違いで、酸化およびスケール発生
防止ならびに剥離性が不充分であるなどの欠点がある。薄鉄板による鋼材表面保護カバー方法は、鋼材への
取付けに多大な労力を必要とするのとともに、間接加熱
になるために加熱炉燃料の原単位の悪化要因になるなど
の欠点がある。

【０００６】本発明は従来技術の以上の点に鑑み創案さ
れたもので、その目的は鋼種の違いや操業方法の違いに
かかわらず、酸化、スケール発生、脱炭を効果的に防止
するとともに、スケールの剥離性をより改善した鋼材用
酸化防止塗料を提供しようとするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、炉内雰囲
気と鋼材とを有効に遮断するような酸化防止塗料を得る
べく、特に成分選択および成分組成を種々検討した結
果、本発明を完成するに至った。

【０００８】すなわち本発明者らは、セラミックス基材
として炭化珪素、安定化ジルコニア、アルミナ、窒化ホ
ウ素のうち１種以上、焼結促進材として窒化珪素、炭化
ホウ素、イットリア、二酸化マンガン、合成雲母、酸化
マグネシウム、窒化アルミ、マグネシアのうち１種以
上、助材として無水ケイ酸、酸化クロム、酸化鉄、酸化
第２鉄、アルミナ、カルシアのうち１種以上、バインダ
としてアルミ酸ソーダ、低融点ガラス、コロイダルシリ
カ、アルミナゾルのうち１種以上、塗膜補強材としてチ
タン酸カリウム繊維および製品安定剤としてクエン酸ソ
ーダ、ポリアクリル酸ソーダ、蓚酸アンモニア、ヒドロ
キシンエタンジホスホン酸のうち１種以上選択するとと
もに、その組成を前記セラミックス基材：5〜36重量
％、前記焼結促進材：5〜45重量％、前記助材：15〜70
重量％、前記バインダ：5〜20重量％、前記塗膜補強
材：2〜4重量％、前記製品安定剤：2〜12重量％とし、
かつその成分の合計を100重量％とすることにより、酸
化、スケール発生、脱炭を効果的に防止し、かつデスケ
ーリングを容易に行い得る本発明を完成するに至ったも
のである。

【０００９】以下、本発明の詳細を説明する。

【００１０】成分の基材としてセラミックスを用いる
が、このセラミックスは耐熱性が高く、その成分組成は
5〜36重量％の範囲である必要がある。5重量％未満では
緻密な塗膜の形成が得られず、また鋼材に酸化雰囲気ガ
スの接触が多くなり、さらに熱伝導性が低下し、加熱エ
ネルギーの消費が増しエネルギーロスとなるため、5重
量％を下限とした。一方、36重量％を超えても基材とし
ての効果は不変であるが、緻密な塗膜が形成されず初期
の目的が達せられない。このため36％を上限とした。な
お、炭化珪素はβ−sicで平均粒径0.5μ以下の焼結性に
優れた微粉末あるいはα−sicで平均粒径44μのもので
塗膜の熱伝導率性を高めるものがより好ましい。アルミ
ナはα結晶（3〜4μ）の焼結性が高くかつ収縮率が小さ
い、しかも水に対し流動性のあるものが好ましい。

【００１１】焼結促進材は、300℃〜800℃において焼結
するセラミックス基材ならびにバインダの焼結促進を行
なわせるもので、塗料の混合練成場が固く、かつ鋼材表
面への密着強度を高め、緻密な塗膜をもたらす役目を果
たすものである。5重量％を下回ると焼結状態が悪く、
混合練成物内の塗膜間強度が低下し、酸化雰囲気の侵食
域となって鋼材表面が悪化する。このため、5重量％を
下限とした。一方、45重量％を超えるとセラミックス基
材の緻密な塗膜が形成されず初期の目的から逸脱してし
まう。このため45重量％を上限とした。

【００１２】助材は塗料中の各成分に対し、焼結形成塗
膜の熱伝達率の向上、焼結性の補強、熱間強度の増進、
かつ塗料の水和反応防止等の効果の補助を目的とするも
のである。5重量％未満ではスケール抑制に、70重量％
を超過した場合は、脱炭防止効果と剥離性に難点が見ら
れる。このため、5重量％を下限とする一方で70重量％
を上限とした。

【００１３】バインダは、成分のセラミックス基材の結
合を安定化せしめるとともに鋼材との密着性を高めるも
のでその成分組成は5〜20重量％の範囲にある必要があ
る。5重量％未満では混合練成物が固く鋼材面への密着
力が得られない。このため5重量％を下限とした。一
方、20重量％を超過した場合は剥離性が著しく損なわれ
る。このため20重量％を上限とした。

【００１４】塗膜補強材は塗膜の熱間強度を高めるもの
であり、塗布する母材（スラブ）に対し、コーティング
塗膜の熱膨張量をほぼ等しくすることを目的としてい
る。また、赤外線放射率（輻射率）が非常に高いセラミ
ックスファイバーなので形成塗膜の輻射による熱伝導係
数の向上が図られる働きがある。2重量％未満では形成
塗膜が母材の熱膨張に追従し得ず亀裂が生ずる場合があ
る。このため2重量％を下限とした。また、効果として
より顕著なのは2〜4重量％であるため、4重量％をより
好ましい値として上限とした。なお、この塗膜補強材
は、直径10〜30μ、長さ100〜500μの板状繊維のものを
用いるのが好ましい。

【００１５】製品安定剤はユーティング材（液）の安定
な分散状態を得るものであり、当該塗料に含まれている
Ca²⁺、Al³⁺、Fe³⁺イオンのような溶存している多価金属
イオンによる凝集防止と界面電位を大きくする電位決定
イオン濃度の調整作用をする働きがある。2重量％未満
では塗料の増粘凝集状態が起こり、12重量％を超過する
とバインダー成分に変調を来し、焼成塗膜強度が著しく
損なわれる。このため2重量％を下限とする一方で、12
重量％を上限とした。

【００１６】本発明の塗料は、上述のようにセラミック
スを基材とした塗膜間強度、金属材表面への密着強度を
高めるとともに、中性でかつ薄い塗膜で熱伝導率が低下
しないことから省資源、作業性、省エネルギー、環境雰
囲気改善等多くの成果を達成する。

【００１７】ここで塗膜厚さについて説明すると、50μ
未満では加熱炉内での加熱に対して鋼材の酸化によるス
ケール発生防止および抑制の効果は低く、特殊な高級鋼
材（Cu、Ni、Cr含有）においては非常に剥離性の悪い強
固に付着したスケールが発生する。このことから塗膜厚
さが厚くなれば成る程、スケール発生防止および抑制効
果は高くなる。

【００１８】しかし、500μを超えると、加熱熱伝達が
悪化し、炉操業のヒートパターンの変更や加熱時間の延
長を余儀なくされることとなり、好ましくないこととな
る。また、スラブハンドリング時の塗膜の強度は塗膜厚
みにほぼ比例するという問題があり、総合的に判断し
て、200〜400μの塗膜厚さが好ましい範囲となる。な
お、本発明の組成物を鋼材上に塗布するにあたって、約
10〜15重量％の水を該当組成物に混入した場合、塗装作
業性が顕著に向上する。

【００１９】

【実施例】以下、この発明の実施例について具体的に説
明する。

【００２０】本発明の実施例1〜15を次に示す条件の
下、スケール抑制効果、スケール剥離性、脱炭防止効果
の３点につき評価を行った。試験材：高炭素鋼、工具鋼、構造用合金鋼、特殊用途
鋼、普通鋼在炉時間：５時間（最高温度均熱時間３時間）最高温度：１２００℃±１０℃ 炉内Ｏ₂％：１〜５％塗膜厚さ：３５０μ

【００２１】次に、実施例１〜１５の成分およびその組
成を示す。特に、成分中、炭化珪素はβ−sicで平均
粒径0.5μ以下の焼結性に優れた微粉末を、炭化珪素
はα−sicで平均粒径44μのもので塗膜の熱伝導率性を
高めるものを、アルミナはα結晶（３〜４μ）の焼結
性が高くかつ収縮率の小さく、しかも水に対し流動性の
あるものを、アルミナは平均粒径0.5μの低温焼結性
のものを用いた。

【００２２】◎ 実施例１セラミックス基材炭化珪素：３重量％炭化珪素：２重量％焼結促進材窒化珪素：６重量％炭化ホウ素：３重量％イットリア：２重量％二酸化マンガン：８重量％合成雲母：６重量％助材無水ケイ酸：２５重量％酸化クロム：１５重量％酸化鉄：１０重量％バインダアルミン酸ソーダ：５重量％低融点ガラス：３重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：２重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：８重量％ポリアクリル酸ソーダ：２重量％

【００２３】◎実施例２セラミックス基材炭化珪素：４重量％炭化珪素：２重量％安定化ジルコニア：３重量％アルミナ：５重量％アルミナ：４重量％焼結促進材窒化珪素：１重量％炭化ホウ素：１重量％イットリア：２重量％二酸化マンガン：１重量％助材無水ケイ酸：２０重量％酸化クロム：８重量％酸化鉄：１５重量％バインダアルミ酸ソーダ：１５重量％低融点ガラス：５重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：４重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：５重量％ポリアクリル酸ソーダ：５重量％

【００２４】◎実施例３セラミックス基材炭化珪素：４重量％炭化珪素：２重量％安定化ジルコニア：３重量％アルミナ：５重量％アルミナ：４重量％焼結促進材窒化珪素：１０重量％炭化ホウ素：８重量％イットリア：２重量％二酸化マンガン：１２重量％合成雲母：１２重量％助材無水ケイ酸：９重量％酸化クロム：３重量％酸化鉄：３重量％バインダアルミ酸ソーダ：１３重量％低融点ガラス：５重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：２重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：２重量％

【００２５】◎実施例４セラミックス基材炭化珪素：３重量％炭化珪素：２重量％安定化ジルコニア：７重量％アルミナ：４重量％アルミナ：２重量％焼結促進材窒化珪素：８重量％炭化ホウ素：２重量％イットリア：１重量％二酸化マンガン：４重量％合成雲母：６重量％助材無水ケイ酸：１５重量％酸化クロム：１０重量％酸化鉄：８重量％バインダアルミ酸ソーダ：１０重量％低融点ガラス：５重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：３重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：６重量％ポリアクリル酸ソーダ：４重量％

【００２６】◎実施例５セラミックス基材炭化珪素：７重量％炭化珪素：３重量％安定化ジルコニア：３重量％アルミナ：３重量％アルミナ：２重量％焼結促進材窒化珪素：１０重量％炭化ホウ素：４重量％イットリア：１重量％二酸化マンガン：４重量％合成雲母：１０重量％助材無水ケイ酸：１０重量％酸化クロム：８重量％酸化鉄：５重量％バインダアルミ酸ソーダ：１０重量％低融点ガラス：５重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：３重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：８重量％ポリアクリル酸ソーダ：４重量％

【００２７】◎実施例６セラミックス基材炭化珪素：６重量％炭化珪素：２重量％安定化ジルコニア：４重量％アルミナ：８重量％窒化ホウ酸：２重量％焼結促進材窒化珪素：２重量％二酸化マンガン：１０重量％酸化マグネシウム：７重量％窒化アルミ：２重量％イットリア：２重量％助材無水ケイ酸：５重量％酸化第２鉄：１０重量％アルミナ：５重量％酸化クロム：１５重量％バインダコロイダルミリカ：２重量％アルミナゾル：１０重量％低融点ガラス：３重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：２重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：３重量％

【００２８】◎実施例７セラミックス基材炭化珪素：１０重量％炭化珪素：６重量％安定化ジルコニア：８重量％アルミナ：１０重量％窒化ホウ酸：２重量％焼結促進材窒化珪素：５重量％二酸化マンガン：６重量％酸化マグネシウム：７重量％窒化アルミ：４重量％イットリア：２重量％助材無水ケイ酸：５重量％酸化第２鉄：３重量％アルミナ：２重量％酸化クロム：５重量％バインダコロイダルシリカ：２重量％アルミナゾル：１０重量％低融点ガラス：３重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：４重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：４重量％ポリアクリル酸ソーダ：２重量％

【００２９】◎実施例８セラミックス基材炭化珪素：４重量％アルミナ：６重量％窒化ホウ酸：２重量％焼結促進材窒化珪素：３重量％二酸化マンガン：６重量％酸化マグネシウム：１７重量％窒化アルミ：２重量％イットリア：１重量％助材無水ケイ酸：１９重量％酸化第２鉄：７重量％アルミナ：５重量％カルシア：１重量％酸化鉄：１重量％酸化クロム：９重量％バインダコロイダルシリカ：４重量％低融点ガラス：３重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：３重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：４重量％ポリアクリル酸ソーダ：３重量％

【００３０】◎実施例９セラミックス基材炭化珪素：３重量％アルミナ：３重量％窒化ホウ酸：２重量％焼結促進材窒化珪素：３重量％二酸化マンガン：５重量％酸化マグネシウム：２１重量％窒化アルミ：２重量％助材無水ケイ酸：２３重量％酸化第２鉄：４重量％アルミナ：４重量％カルシア：２重量％酸化鉄：２重量％酸化クロム：７重量％バインダアルミナゾル：４重量％低融点ガラス：２重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：４重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：６重量％ポリアクリル酸ソーダ：３重量％

【００３１】◎実施例１０セラミックス基材炭化珪素：２重量％アルミナ：３重量％焼結促進材窒化珪素：４重量％二酸化マンガン：２重量％酸化マグネシウム：２５重量％窒化アルミ：４重量％助材無水ケイ酸：２７重量％酸化第２鉄：３重量％アルミナ：４重量％カルシア：２重量％酸化鉄：２重量％酸化クロム：５重量％バインダアルミナゾル：３重量％低融点ガラス：２重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：２重量％製品安定剤クエン酸ソーダ：６重量％ポリアクリル酸ソーダ：４重量％

【００３２】◎実施例１１セラミックス基材炭化珪素：５重量％安定化ジルコニア：３重量％アルミナ：６重量％焼結促進材窒化珪素：７重量％二酸化マンガン：６重量％マグネシア：３重量％炭化ホウ素：３重量％イットリア：１重量％助材無水ケイ酸：９重量％酸化第２鉄：１０重量％アルミナ：６重量％カルシア：１０重量％酸化クロム：１４重量％バインダコロイダルシリカ：８重量％低融点ガラス：２重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：２重量％製品安定剤蓚酸アンモニア：３重量％ポリアクリル酸ソーダ：１重量％ヒドロキシンエタンジホスホン酸：１重量％

【００３３】◎実施例１２セラミックス基材炭化珪素：１２重量％炭化珪素：７重量％安定化ジルコニア：６重量％アルミナ：１０重量％焼結促進材窒化珪素：８重量％二酸化マンガン：６重量％マグネシア：６重量％炭化ホウ素：３重量％イットリア：２重量％助材無水ケイ酸：５重量％酸化第２鉄：３重量％アルミナ：２重量％カルシア：４重量％酸化クロム：２重量％バインダアルミナゾル：７重量％低融点ガラス：３重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：４重量％製品安定剤蓚酸アンモニア：４重量％ポリアクリル酸ソーダ：４重量％ヒドロキシンエタンジホスホン酸：２重量％

【００３４】◎実施例１３セラミックス基材炭化珪素：５重量％安定化ジルコニア：４重量％アルミナ：５重量％焼結促進材窒化珪素：２重量％二酸化マンガン：３重量％マグネシア：５重量％イットリア：２重量％助材無水ケイ酸：１４重量％酸化第２鉄：７重量％アルミナ：９重量％カルシア：１７重量％酸化クロム：９重量％バインダコロイダルシリカ：３重量％アルミナゾル：３重量％低融点ガラス：２重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：３重量％製品安定剤蓚酸アンモニア：３重量％ポリアクリル酸ソーダ：２重量％ヒドロキシンエタンジホスホン酸：２重量％

【００３５】◎実施例１４セラミックス基材炭化珪素：４重量％炭化珪素：１重量％安定化ジルコニア：２重量％アルミナ：３重量％焼結促進材窒化珪素：１重量％二酸化マンガン：３重量％マグネシア：５重量％イットリア：１重量％助材無水ケイ酸：１７重量％酸化第２鉄：５重量％アルミナ：１０重量％カルシア：２１重量％酸化クロム：７重量％バインダコロイダルシリカ：３重量％アルミナゾル：２重量％低融点ガラス：１重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：４重量％製品安定剤蓚酸アンモニア：５重量％ポリアクリル酸ソーダ：３重量％ヒドロキシンエタンジホスホン酸：２重量％

【００３６】◎実施例１５セラミックス基材炭化珪素：２重量％アルミナ：３重量％焼結促進材窒化珪素：２重量％二酸化マンガン：２重量％マグネシア：５重量％炭化ホウ酸：１重量％助材無水ケイ酸：２０重量％酸化第２鉄：５重量％アルミナ：１０重量％カルシア：３０重量％酸化クロム：５重量％バインダコロイダルシリカ：３重量％アルミナゾル：２重量％塗膜補強材チタン酸カリウム繊維：２重量％製品安定剤蓚酸アンモニア：４重量％ポリアクリル酸ソーダ：２重量％ヒドロキシンエタンジホスホン酸：２重量％

【００３７】また、従来技術の酸化防止塗料として次に
示す内容の三丸化成工業株式会社製ホークンＨ−１７
（商標）と比較した。これを比較例１とする。なお条件
は本実施例と全く同一とした。

【００３８】◎ 比較例１炭化珪素：１８重量％窒化珪素：１・５重量％アルミナ：２２重量％無水ケイ酸：１０重量％窒化ホウ素：２重量％アルミナゾル：１３重量％低融点ガラス：３重量％クロマイト砂：１５・５重量％チタン酸カリウム繊維：３重量％ Fe粉：９重量％二酸化マンガン：３重量％

【００３９】以上の本実施例１〜１５および比較例１の
評価を表１〜表３に示す。表１はスケール抑制効果の評
価、表２は酸化防止塗料の剥離性の評価、表３は脱炭防
止効果の評価をそれぞれ示すもので、表中の記号は評価
の優劣を示している。その内容は表４に示す。なお、表
３の脱炭防止効果は表層１mm深位置におけるビッカース
硬度減少量でもって評価した。

【００４０】

【表１】

【００４１】

【表２】

【００４２】

【表３】

【００４３】

【表４】

【００４４】表１より明らかなように、本実施例ではい
ずれの種類の鋼でもスケールの発生は５％未満と、スケ
ール抑制効果が優れていることがわかった。特に、実施
例５、８、１２においては、全くスケールの発生がない
程優れていた。

【００４５】また表２より明らかなように、本実施例は
すべて、いずれの種の鋼においてもスケール剥離が100
％と、極めて顕著な剥離性が認められた。

【００４６】更に、表３より明らかなように、本実施例
では脱炭防止効果が従来のものより優れているのがわか
った。

【００４７】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る鋼材
用酸化防止塗料によれば、鋼種の違いや操業方法の違い
にかかわらず、鋼材の酸化、スケール発生、脱炭を有効
に防止できるとともに、スケールの剥離も確実に行える
ものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者牟田潔東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者出田忠臣東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者松浦俊暁東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者照井邦宏東京都台東区東上野二丁目18番７号三丸化成工業株式会社内 (72)発明者山口明東京都台東区東上野二丁目18番７号三丸化成工業株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】炭化珪素、安定化ジルコニア、アルミ
ナ、窒化ホウ素のうち１種以上よりなるセラミックス基
材と、窒化珪素、炭化ホウ素、イットリア、二酸化マン
ガン、合成雲母、酸化マグネシウム、窒化アルミ、マグ
ネシアのうち１種以上よりなる焼結促進剤と、無水ケイ
酸、酸化クロム、酸化鉄、酸化第２鉄、アルミナ、カル
シアのうち１種以上よりなる助材と、アルミ酸ソーダ、
低融点ガラス、コロイダルシリカ、アルミナゾルのうち
１種以上よりなるバインダと、チタン酸カリウム繊維よ
りなる塗膜補強材と、クエン酸ソーダ、ポリアクリル酸
ソーダ、蓚酸アンモニア、ヒドロキシンエタンジホスホ
ン酸のうち１種以上よりなる製品安定材とからなる鋼材
用酸化防止塗料であって、前記セラミックス基材：5〜3
6重量％、前記焼結促進材：5〜45重量％、前記助材：15
〜70重量％、前記バインダ：5〜20重量％、前記塗膜補
強材：2〜4重量％、前記製品安定剤：2〜12重量％の組
成で、かつその成分の合計が100重量％である鋼材用酸
化防止塗料。