JPH05169302A - 被覆セラミックス工具 - Google Patents
被覆セラミックス工具Info
- Publication number
- JPH05169302A JPH05169302A JP35598291A JP35598291A JPH05169302A JP H05169302 A JPH05169302 A JP H05169302A JP 35598291 A JP35598291 A JP 35598291A JP 35598291 A JP35598291 A JP 35598291A JP H05169302 A JPH05169302 A JP H05169302A
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- Japan
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- layer
- coating layer
- cutting
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 製造コストが安価なＡｌ2Ｏ3系セラミックス
を基材とし、基材の耐欠損性を低下させることなく耐摩
耗性を更に向上させ、高温特性に優れ、鋼や鋳鉄の高速
切削が可能な被覆セラミックス工具を提供する。 【構成】 焼結助剤成分としてＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｚ
ｒ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｙ及び希土類元素の酸化物の少なくと
も１種を含有する９５重量％以上のＡｌ2Ｏ3からなる基
材と、このＡｌ2Ｏ3基材の表面上に設けた周期律表の４
Ａ、５Ａ族金属及びＡｌの酸化物、窒化物、酸窒化物、
炭化物、炭窒化物、ホウ化物、ホウ窒化物及びこれらの
固溶体の少なくとも１種からなる単層又は２層以上の複
層で、全体の層厚が平均０.１〜５μｍの被覆層とから
なる被覆セラミックス工具。
を基材とし、基材の耐欠損性を低下させることなく耐摩
耗性を更に向上させ、高温特性に優れ、鋼や鋳鉄の高速
切削が可能な被覆セラミックス工具を提供する。 【構成】 焼結助剤成分としてＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｚ
ｒ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｙ及び希土類元素の酸化物の少なくと
も１種を含有する９５重量％以上のＡｌ2Ｏ3からなる基
材と、このＡｌ2Ｏ3基材の表面上に設けた周期律表の４
Ａ、５Ａ族金属及びＡｌの酸化物、窒化物、酸窒化物、
炭化物、炭窒化物、ホウ化物、ホウ窒化物及びこれらの
固溶体の少なくとも１種からなる単層又は２層以上の複
層で、全体の層厚が平均０.１〜５μｍの被覆層とから
なる被覆セラミックス工具。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼や鋳鉄などの高速切
削に適した、高密度で耐摩耗性に優れた被覆セラミック
ス工具に関する。
削に適した、高密度で耐摩耗性に優れた被覆セラミック
ス工具に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、鋼や鋳鉄などを高速で切削する
と、切削工具の刃先は１０００℃以上の高温に達するた
め、バインダーとして金属成分を含むＴｉＣ系のサーメ
ットやＡｌ2Ｏ3などで被覆した超硬合金の工具を用いる
と、高温で急激に軟化して耐摩耗性が著しく低下するの
で、切削速度に限界がある。そこで、鋼や鋳鉄などの高
速切削にはＡｌ2Ｏ3系セラミックス焼結体からなる工具
が使用されている。
と、切削工具の刃先は１０００℃以上の高温に達するた
め、バインダーとして金属成分を含むＴｉＣ系のサーメ
ットやＡｌ2Ｏ3などで被覆した超硬合金の工具を用いる
と、高温で急激に軟化して耐摩耗性が著しく低下するの
で、切削速度に限界がある。そこで、鋼や鋳鉄などの高
速切削にはＡｌ2Ｏ3系セラミックス焼結体からなる工具
が使用されている。
【０００３】一方、立方晶窒化ホウ素（ｃＢＮ）焼結体
からなる工具の研究開発が近年進展し、従来は焼込れ鋼
の切削にしか適用できなかったｃＢＮが鋳鉄の高速仕上
げ切削にも使用され始めている。ｃＢＮは耐摩耗性が非
常に優れているため、切削加工の生産性がＡｌ2Ｏ3系セ
ラミックスに比べて飛躍的に向上するが、製造コストが
高いため工具としての価格も極めて高価であり、まだ一
般に普及していない現状である。
からなる工具の研究開発が近年進展し、従来は焼込れ鋼
の切削にしか適用できなかったｃＢＮが鋳鉄の高速仕上
げ切削にも使用され始めている。ｃＢＮは耐摩耗性が非
常に優れているため、切削加工の生産性がＡｌ2Ｏ3系セ
ラミックスに比べて飛躍的に向上するが、製造コストが
高いため工具としての価格も極めて高価であり、まだ一
般に普及していない現状である。
【０００４】そのため、安価であって一般に広く採用さ
れ易いＡｌ2Ｏ3系セラミックス工具の耐摩耗性を一層高
め、ｃＢＮ工具に劣らない性能とすることが望まれてい
る。この要望に対して、特開昭６３−５５１８１号公報
には、ＺｒＯ2やＳｉＣウイスカー等を含む５０〜８５
重量％のＡｌ2Ｏ3を基材とし、このＡｌ2Ｏ3基材の上に
層厚１〜５０μｍのＴｉＣ又はＴｉＣＮの被覆層を設け
た被覆セラミックス工具が提案されている。しかし、こ
の工具は基材中に鉄との反応性の高いＺｒＯ2又はＳｉ
Ｃウイスカーを多量に含むため、クレーター摩耗が進展
しやすく、欠損を招きやすい欠点があった。
れ易いＡｌ2Ｏ3系セラミックス工具の耐摩耗性を一層高
め、ｃＢＮ工具に劣らない性能とすることが望まれてい
る。この要望に対して、特開昭６３−５５１８１号公報
には、ＺｒＯ2やＳｉＣウイスカー等を含む５０〜８５
重量％のＡｌ2Ｏ3を基材とし、このＡｌ2Ｏ3基材の上に
層厚１〜５０μｍのＴｉＣ又はＴｉＣＮの被覆層を設け
た被覆セラミックス工具が提案されている。しかし、こ
の工具は基材中に鉄との反応性の高いＺｒＯ2又はＳｉ
Ｃウイスカーを多量に含むため、クレーター摩耗が進展
しやすく、欠損を招きやすい欠点があった。
【０００５】又、特開昭６３−１４７８８４号公報に
は、５〜７０重量％のＳｉＣウイスカーが均一に分散さ
れたＡｌ2Ｏ3系セラミックス基材の上に、周期律表の４
Ａ、５Ａ族金属及びＡｌの酸化物、窒化物、酸窒化物、
炭化物、ホウ化物及びこれらの固溶体から選ばれた１種
からなる単層又は２層以上の複層で、全体の層厚が平均
０.３〜２０μｍの被覆層を設けた被覆セラミックス工
具が提案されている。しかし、この工具も基材中に耐摩
耗性に劣るＳｉＣウイスカーを含むので、耐摩耗性が充
分ではなく、耐欠損性に劣る欠点があった。しかも、ウ
イスカーを含むと焼結性が極めて悪くなるので、その製
造にはホットプレス法を採用せざるを得なくなる。その
ため、チップブレーカーを設けることが難しく、鋼やＦ
ＣＤ（ダクタイル鋳鉄）のような連続的な切り粉の発生
する被削材に対して適用することが困難であった。
は、５〜７０重量％のＳｉＣウイスカーが均一に分散さ
れたＡｌ2Ｏ3系セラミックス基材の上に、周期律表の４
Ａ、５Ａ族金属及びＡｌの酸化物、窒化物、酸窒化物、
炭化物、ホウ化物及びこれらの固溶体から選ばれた１種
からなる単層又は２層以上の複層で、全体の層厚が平均
０.３〜２０μｍの被覆層を設けた被覆セラミックス工
具が提案されている。しかし、この工具も基材中に耐摩
耗性に劣るＳｉＣウイスカーを含むので、耐摩耗性が充
分ではなく、耐欠損性に劣る欠点があった。しかも、ウ
イスカーを含むと焼結性が極めて悪くなるので、その製
造にはホットプレス法を採用せざるを得なくなる。その
ため、チップブレーカーを設けることが難しく、鋼やＦ
ＣＤ（ダクタイル鋳鉄）のような連続的な切り粉の発生
する被削材に対して適用することが困難であった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来の
事情に鑑み、立方晶窒化ホウ素に比較して製造コストが
安価なＡｌ2Ｏ3系セラミックスを基材とし、基材の耐欠
損性を低下させることなく耐摩耗性を更に向上させこと
により、高温特性に優れ、鋼や鋳鉄の高速切削が可能な
被覆セラミックス工具を提供することを目的とする。
事情に鑑み、立方晶窒化ホウ素に比較して製造コストが
安価なＡｌ2Ｏ3系セラミックスを基材とし、基材の耐欠
損性を低下させることなく耐摩耗性を更に向上させこと
により、高温特性に優れ、鋼や鋳鉄の高速切削が可能な
被覆セラミックス工具を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明による被覆セラミックス工具は、焼結助剤成
分としてＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｙ及び
希土類元素の酸化物から選ばれた少なくとも１種を含有
する９５重量％以上のＡｌ2Ｏ3からなる基材と、このＡ
ｌ2Ｏ3基材の表面上に設けた周期律表の４Ａ、５Ａ族金
属及びＡｌの酸化物、窒化物、酸窒化物、炭化物、炭窒
化物、ホウ化物、ホウ窒化物及びこれらの固溶体から選
ばれた少なくとも１種からなる単層又は２層以上の複層
で、全体の層厚が平均０.１〜５μｍの被覆層とからな
ることを特徴とする。
め、本発明による被覆セラミックス工具は、焼結助剤成
分としてＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｙ及び
希土類元素の酸化物から選ばれた少なくとも１種を含有
する９５重量％以上のＡｌ2Ｏ3からなる基材と、このＡ
ｌ2Ｏ3基材の表面上に設けた周期律表の４Ａ、５Ａ族金
属及びＡｌの酸化物、窒化物、酸窒化物、炭化物、炭窒
化物、ホウ化物、ホウ窒化物及びこれらの固溶体から選
ばれた少なくとも１種からなる単層又は２層以上の複層
で、全体の層厚が平均０.１〜５μｍの被覆層とからな
ることを特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明の被覆セラミックス工具において、基材
中のＡｌ2Ｏ3量を９５重量％以上とする理由は、Ａｌ2
Ｏ3が９５重量％未満ではＡｌ2Ｏ3本来の優れた耐熱
性、耐酸化性、耐摩耗性などが低下するからである。
又、基材中に含まれるＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｙ及び希土類元素の酸化物からなる焼結助剤成分
は５重量％以下であり、これらの添加により焼結性が向
上すると同時に、粒成長が抑制され、緻密で高強度のＡ
ｌ2Ｏ3基材を構成することが出来る。
中のＡｌ2Ｏ3量を９５重量％以上とする理由は、Ａｌ2
Ｏ3が９５重量％未満ではＡｌ2Ｏ3本来の優れた耐熱
性、耐酸化性、耐摩耗性などが低下するからである。
又、基材中に含まれるＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｙ及び希土類元素の酸化物からなる焼結助剤成分
は５重量％以下であり、これらの添加により焼結性が向
上すると同時に、粒成長が抑制され、緻密で高強度のＡ
ｌ2Ｏ3基材を構成することが出来る。
【０００９】上記基材上に、周期律表の４Ａ、５Ａ族金
属及びＡｌの酸化物、窒化物、酸窒化物、炭化物、炭窒
化物、ホウ化物、ホウ窒化物及びこれらの固溶体から選
ばれた少なくとも１種からなる単層又は複層の被覆層を
設けることにより、Ａｌ2Ｏ3基材の耐欠損性を損なうこ
となく、耐摩耗性を一層向上させることが出来る。かか
る単層又は複層からなる被覆層全体の層厚を平均で０.
１〜５μｍとする理由は、０.１μｍ未満では被覆層と
しての耐摩耗性向上の効果が小さく、又５μｍを越える
と耐欠損性が急激に低下するからである。被覆層全体の
層厚の更に好ましい範囲は、０.５〜２μｍである。
属及びＡｌの酸化物、窒化物、酸窒化物、炭化物、炭窒
化物、ホウ化物、ホウ窒化物及びこれらの固溶体から選
ばれた少なくとも１種からなる単層又は複層の被覆層を
設けることにより、Ａｌ2Ｏ3基材の耐欠損性を損なうこ
となく、耐摩耗性を一層向上させることが出来る。かか
る単層又は複層からなる被覆層全体の層厚を平均で０.
１〜５μｍとする理由は、０.１μｍ未満では被覆層と
しての耐摩耗性向上の効果が小さく、又５μｍを越える
と耐欠損性が急激に低下するからである。被覆層全体の
層厚の更に好ましい範囲は、０.５〜２μｍである。
【００１０】特に、被覆層は複層からなることが好まし
く、その場合Ａｌ2Ｏ3基材の表面に直接形成される第１
層をＡｌ2Ｏ3とすることにより、被覆層が基材と一体化
して密着強度が極めて高くなるので、更に優れた耐摩耗
性を得ることが出来る。又、被覆層を構成するＡｌ2Ｏ3
の結晶粒径を基材のＡｌ2Ｏ3の結晶粒径よりも小さくす
れば、耐摩耗性に優れるうえ被覆層の強度が高くなるの
で、耐欠損性においても一層優れた効果が得られる。
く、その場合Ａｌ2Ｏ3基材の表面に直接形成される第１
層をＡｌ2Ｏ3とすることにより、被覆層が基材と一体化
して密着強度が極めて高くなるので、更に優れた耐摩耗
性を得ることが出来る。又、被覆層を構成するＡｌ2Ｏ3
の結晶粒径を基材のＡｌ2Ｏ3の結晶粒径よりも小さくす
れば、耐摩耗性に優れるうえ被覆層の強度が高くなるの
で、耐欠損性においても一層優れた効果が得られる。
【００１１】更に、被覆層が単層又は複層のいずれの場
合であっても、被覆層のうちの少なくとも１層をＡｌ2
Ｏ3よりも高硬度なＴｉＣ又はＴｉＣＮとすることによ
り、鋳鉄中に含まれるセメンタイト（Ｆｅ3Ｃ）などの
硬質物質によるアブレッシブ摩耗及び一般的なフランク
摩耗を小さくすることが出来るので好ましい。
合であっても、被覆層のうちの少なくとも１層をＡｌ2
Ｏ3よりも高硬度なＴｉＣ又はＴｉＣＮとすることによ
り、鋳鉄中に含まれるセメンタイト（Ｆｅ3Ｃ）などの
硬質物質によるアブレッシブ摩耗及び一般的なフランク
摩耗を小さくすることが出来るので好ましい。
【００１２】尚、本発明の被覆セラミックス工具の基材
であるＡｌ2Ｏ3の焼結体は、通常の常圧焼結法やＨＩＰ
法により製造出来るので、金型プレスが可能であり、切
削工具としてのすくい面にチップブレーカーを設けるこ
とができ、鋼やダクタイル鋳鉄などの連続的な切り粉の
発生する被削材に対して非常に好適である。又、基材上
の被覆層は通常のＣＶＤ法などの化学的合成法又は蒸着
やスパッタリング法などの物理的合成法により形成する
ことが出来る。
であるＡｌ2Ｏ3の焼結体は、通常の常圧焼結法やＨＩＰ
法により製造出来るので、金型プレスが可能であり、切
削工具としてのすくい面にチップブレーカーを設けるこ
とができ、鋼やダクタイル鋳鉄などの連続的な切り粉の
発生する被削材に対して非常に好適である。又、基材上
の被覆層は通常のＣＶＤ法などの化学的合成法又は蒸着
やスパッタリング法などの物理的合成法により形成する
ことが出来る。
【００１３】
【実施例１】市販のＡｌ2Ｏ3粉末に下記表１に示す焼結
助剤をそれぞれ添加混合し、成形した後、真空中におい
て１４５０℃で常圧焼結することにより、ＩＳＯ規格Ｓ
ＮＧＮ１２０４０８（チャンファーホーニング０.１×
−２５°）のチップ形状を有する基材を得た。次に、各
基材の表面上に公知の化学蒸着法により表１に示す複層
（第１層が最下層である）からなる被覆層を形成した。
助剤をそれぞれ添加混合し、成形した後、真空中におい
て１４５０℃で常圧焼結することにより、ＩＳＯ規格Ｓ
ＮＧＮ１２０４０８（チャンファーホーニング０.１×
−２５°）のチップ形状を有する基材を得た。次に、各
基材の表面上に公知の化学蒸着法により表１に示す複層
（第１層が最下層である）からなる被覆層を形成した。
【００１４】
【表１】 試料 焼 結 助 剤 被 覆 層（層厚μｍ） （重量％） 第１層 第２層 第３層 第４層 １ MgO＋Y2O3 Al2O3 TiC TiN − (0.2) (0.1) (0.5) (1.0) (0.3) ２ NiO＋Y2O3 TiCN Al2O3 TiC TiN (0.5) (0.3) (0.3) (2.0) (2.0) (0.5) ３ MgO Al2O3 TiBN TiC − (1.5) (0.3) (1.0) (0.5) ４ ZrO2 Al2O3 NbN − − (5.0) (2.5) (0.5) ５ SiO2＋MgO TiC Al2O3 − − (0.5) (0.5) (1.0) (0.5) ６ MgO＋Cr2O3＋NiO Al2O3 HfC TiN − (0.5) (0.3) (0.5) (1.0) (2.5) (0.3) ７ CaO＋ZrO2 TiN Al2O3 TiN − (0.5) (3.0) (0.3) (1.0) (0.3) ８ NiO＋ZrO2 ZrB2 TiBN TiC TiAlN (0.2) (1.0) (0.5) (0.3) (0.5) (0.5)
【００１５】得られた各試料１〜８の被覆切削チップを
用いて、下記条件にて切削試験を行い、フランク摩耗量
が０.２ｍｍに達するまでの時間を測定して寿命時間と
し、下記表２に示した。切削条件１ 被削材 ： ＦＣ２５丸棒 切削速度： ４００ｍ／ｍｉｎ． 送 り ： ０.２ｍｍ／ｒｅｖ． 切り込み： ０.５ｍｍ 切削油 ： 乾式 又、被覆層を有せず上記表１に示した試料１〜８の基材
のみからなる各切削チップを、試料１〜８に対応する比
較試料１〜８とし、これらについても上記切削条件１に
て切削試験を行い、同様に寿命時間を測定して表２に併
せて示した。
用いて、下記条件にて切削試験を行い、フランク摩耗量
が０.２ｍｍに達するまでの時間を測定して寿命時間と
し、下記表２に示した。切削条件１ 被削材 ： ＦＣ２５丸棒 切削速度： ４００ｍ／ｍｉｎ． 送 り ： ０.２ｍｍ／ｒｅｖ． 切り込み： ０.５ｍｍ 切削油 ： 乾式 又、被覆層を有せず上記表１に示した試料１〜８の基材
のみからなる各切削チップを、試料１〜８に対応する比
較試料１〜８とし、これらについても上記切削条件１に
て切削試験を行い、同様に寿命時間を測定して表２に併
せて示した。
【００１６】
【表２】 本発明の試料１〜８は、被覆層のない比較試料１〜８に
比べて、いずれも寿命時間が２倍以上になっていること
が分かる。
比べて、いずれも寿命時間が２倍以上になっていること
が分かる。
【００１７】
【実施例２】実施例１の試料１の基材に、最下層の第１
層Ａｌ2Ｏ3／第２層ＴｉＣ／第３層ＴｉＮからなる被覆
層を下記表３に示す層厚でそれぞれ形成した。基材のＡ
ｌ2Ｏ3の平均粒径は１.５μｍであった。得られた試料
９〜１４の各第１層Ａｌ2Ｏ3の平均粒径を測定すると共
に、各試料の切削チップを用いて上記切削条件１で切削
試験を行い、フランク摩耗量が０．２ｍｍに達するまで
の時間を測定し、その値を下記表３に寿命時間として示
した。
層Ａｌ2Ｏ3／第２層ＴｉＣ／第３層ＴｉＮからなる被覆
層を下記表３に示す層厚でそれぞれ形成した。基材のＡ
ｌ2Ｏ3の平均粒径は１.５μｍであった。得られた試料
９〜１４の各第１層Ａｌ2Ｏ3の平均粒径を測定すると共
に、各試料の切削チップを用いて上記切削条件１で切削
試験を行い、フランク摩耗量が０．２ｍｍに達するまで
の時間を測定し、その値を下記表３に寿命時間として示
した。
【００１８】又、上記と同じ構成の試料９〜１４を用い
て、下記切削条件２により切削試験を行い、各試料の欠
損率を求めて下記表３に併せて示した。切削条件２ 被削材 ： ＳＣＭ４３５（４溝材） 切削速度： ５００ｍ／ｍｉｎ． 送 り ： ０.５ｍｍ／ｒｅｖ． 切り込み： ０.５ｍｍ 切削油 ： 乾式 切削時間： ３ｍｉｎ． 切削コーナー数： １０コーナー
て、下記切削条件２により切削試験を行い、各試料の欠
損率を求めて下記表３に併せて示した。切削条件２ 被削材 ： ＳＣＭ４３５（４溝材） 切削速度： ５００ｍ／ｍｉｎ． 送 り ： ０.５ｍｍ／ｒｅｖ． 切り込み： ０.５ｍｍ 切削油 ： 乾式 切削時間： ３ｍｉｎ． 切削コーナー数： １０コーナー
【００１９】
【表３】 試料 被 覆 層 の 層 厚（μｍ） 第１層Ａｌ2Ｏ3 寿命時間 欠損率 Al2O3 TiC TiN 合計 平均粒径(μｍ) （min） （％） ９ 0.3 0.5 0.3 1.1 0.3 26 10 １０ 0.6 0.5 0.3 1.4 0.5 28 10 １１ 1.0 0.5 0.3 1.8 0.9 30 20 １２ 3.5 0.5 0.3 4.3 3.6 22 50 １３＊ 5.0 0.5 0.3 5.8 4.8 16 90 １４＊ 8.5 0.5 0.3 9.3 8.1 12 100 （注）試料１３と１４は比較例である。
【００２０】
【実施例３】実施例１における表１の試料２に示す０.
５重量％ＮｉＯと０.３重量％Ｙ2Ｏ3を含むＡｌ2Ｏ3基
材の表面に、下記表４に示す単層の被覆層を形成し、得
られた各被覆層の密着力を測定して表４に併せて示し
た。尚、密着力の測定は、先端半径２００μｍ、頂角１
２０°の円錐形ダイヤモンドコーンを被覆層表面に当
て、一定荷重を掛けながら被覆層表面を３ｍｍの距離だ
けスクラッチし、剥離が生じる荷重を求めてこれを密着
力とした。
５重量％ＮｉＯと０.３重量％Ｙ2Ｏ3を含むＡｌ2Ｏ3基
材の表面に、下記表４に示す単層の被覆層を形成し、得
られた各被覆層の密着力を測定して表４に併せて示し
た。尚、密着力の測定は、先端半径２００μｍ、頂角１
２０°の円錐形ダイヤモンドコーンを被覆層表面に当
て、一定荷重を掛けながら被覆層表面を３ｍｍの距離だ
けスクラッチし、剥離が生じる荷重を求めてこれを密着
力とした。
【００２１】
【表４】 被覆層がＡｌ2Ｏ3の場合は他の被覆層に比べて密着力が
特に優れ、又その層厚も薄いほど密着力に優れて、特に
層厚が１μｍ程度の場合に好ましい結果が得られた。
特に優れ、又その層厚も薄いほど密着力に優れて、特に
層厚が１μｍ程度の場合に好ましい結果が得られた。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、立方晶窒化ホウ素に比
較して製造コストが安価なＡｌ2Ｏ3系セラミックスを基
材としながら、耐欠損性と共に耐摩耗性にも優れた、鋼
や鋳鉄の高速切削に好適な被覆セラミックス工具を提供
することが出来る。
較して製造コストが安価なＡｌ2Ｏ3系セラミックスを基
材としながら、耐欠損性と共に耐摩耗性にも優れた、鋼
や鋳鉄の高速切削に好適な被覆セラミックス工具を提供
することが出来る。
Claims (4)
- 【請求項１】 焼結助剤成分としてＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｙ及び希土類元素の酸化物から選ば
れた少なくとも１種を含有する９５重量％以上のＡｌ2
Ｏ3からなる基材と、このＡｌ2Ｏ3基材の表面上に設け
た周期律表の４Ａ、５Ａ族金属及びＡｌの酸化物、窒化
物、酸窒化物、炭化物、炭窒化物、ホウ化物、ホウ窒化
物及びこれらの固溶体から選ばれた少なくとも１種から
なる単層又は２層以上の複層で、全体の層厚が平均０.
１〜５μｍの被覆層とからなることを特徴とする被覆セ
ラミックス工具。 - 【請求項２】 上記被覆層が複層からなり、Ａｌ2Ｏ3基
材の表面に直接形成された第１層がＡｌ2Ｏ3からなるこ
とを特徴とする、請求項１記載の被覆セラミックス工
具。 - 【請求項３】 上記被覆層の少なくとも１層がＴｉＣ又
はＴｉＣＮであることを特徴とする、請求項１又は２に
記載の被覆セラミックス工具。 - 【請求項４】 被覆層を構成するＡｌ2Ｏ3の結晶粒径が
基材のＡｌ2Ｏ3の結晶粒径よりも小さいことを特徴とす
る、請求項１又は２に記載の被覆セラミックス工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35598291A JPH05169302A (ja) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | 被覆セラミックス工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35598291A JPH05169302A (ja) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | 被覆セラミックス工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05169302A true JPH05169302A (ja) | 1993-07-09 |
Family
ID=18446725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35598291A Pending JPH05169302A (ja) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | 被覆セラミックス工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05169302A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011093003A (ja) * | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Kyocera Corp | 表面被覆部材 |
-
1991
- 1991-12-20 JP JP35598291A patent/JPH05169302A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011093003A (ja) * | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Kyocera Corp | 表面被覆部材 |
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