JPH05154616A - 薄板連続鋳造用ロール - Google Patents
薄板連続鋳造用ロールInfo
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- JPH05154616A JPH05154616A JP31906891A JP31906891A JPH05154616A JP H05154616 A JPH05154616 A JP H05154616A JP 31906891 A JP31906891 A JP 31906891A JP 31906891 A JP31906891 A JP 31906891A JP H05154616 A JPH05154616 A JP H05154616A
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- Japan
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- sleeve
- casting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】平坦度等の品質に優れた鋳片（薄板）を製造す
ることができ、しかも使用時の塑性変形や表面割れが少
なく、耐久性に優れたロールを提供する。 【構成】600 ℃までの物性が、熱伝導率：0.01〜0.1 ca
l/cm・ s・℃、耐力：100 kgf/mm2 以上、引張強さ：11
0 kgf/mm2 以上、硬度(Hv)：200 以上で、鋳造幅に対応
する部分の肉厚が３〜10mmのスリーブを有し、内部から
水冷できる構造の薄板連続鋳造用ロール。上記の物性を
持つスリーブの材料としては、次の合金が好適である。
重量％で、Ni：50〜55％、Cr：17〜21％、Nb：4.75〜5.
50％、Mo：2.8 〜3.3％、Ti：0.65〜1.15％、Al： 0.2
〜0.8 ％、Fe：17〜21％、Ｃ：0.08％以下、Si：0.35％
以下、Mn：0.35％以下、Ｐ：0.015 ％以下、Ｓ：0.015
％以下、更に必要に応じてＢ：0.006 ％以下とCu： 0.3
％以下の１種または２種を含む化学組成を持ち時効処理
された合金。
ることができ、しかも使用時の塑性変形や表面割れが少
なく、耐久性に優れたロールを提供する。 【構成】600 ℃までの物性が、熱伝導率：0.01〜0.1 ca
l/cm・ s・℃、耐力：100 kgf/mm2 以上、引張強さ：11
0 kgf/mm2 以上、硬度(Hv)：200 以上で、鋳造幅に対応
する部分の肉厚が３〜10mmのスリーブを有し、内部から
水冷できる構造の薄板連続鋳造用ロール。上記の物性を
持つスリーブの材料としては、次の合金が好適である。
重量％で、Ni：50〜55％、Cr：17〜21％、Nb：4.75〜5.
50％、Mo：2.8 〜3.3％、Ti：0.65〜1.15％、Al： 0.2
〜0.8 ％、Fe：17〜21％、Ｃ：0.08％以下、Si：0.35％
以下、Mn：0.35％以下、Ｐ：0.015 ％以下、Ｓ：0.015
％以下、更に必要に応じてＢ：0.006 ％以下とCu： 0.3
％以下の１種または２種を含む化学組成を持ち時効処理
された合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、各種の鋼や合金の薄
板、特にステンレス鋼の薄板を溶湯から直接連続鋳造法
によって製造する場合に使用するロールに関する。
板、特にステンレス鋼の薄板を溶湯から直接連続鋳造法
によって製造する場合に使用するロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】溶湯から直接薄板を製造する連続鋳造に
は、図４に示すようないくつかの方法がある。図４の
（ａ）は単ロール法と呼ばれるもので、回転するロール
Ｒに溶湯Ｍを連続的に供給して急冷し鋳片（薄板）Ｓを
製造する。（ｂ）および（ｃ）は双ロール法と呼ばれる
方法で、いずれも二つのロールの間に溶湯を供給する方
式である。
は、図４に示すようないくつかの方法がある。図４の
（ａ）は単ロール法と呼ばれるもので、回転するロール
Ｒに溶湯Ｍを連続的に供給して急冷し鋳片（薄板）Ｓを
製造する。（ｂ）および（ｃ）は双ロール法と呼ばれる
方法で、いずれも二つのロールの間に溶湯を供給する方
式である。
【０００３】上記のような連続鋳造法に使用するロール
は、高温の溶湯に接触するものであるから、特別な物性
が要求される。通常、この種のロールは中子（軸芯）と
スリーブとからなり、その間に冷却水を通す、いわゆる
冷却ロールである。スリーブの材料としては銅または銅
合金が使用されることが多い。これは、熱伝導率が大き
く、溶湯および鋳片の冷却効率が高いからである。
は、高温の溶湯に接触するものであるから、特別な物性
が要求される。通常、この種のロールは中子（軸芯）と
スリーブとからなり、その間に冷却水を通す、いわゆる
冷却ロールである。スリーブの材料としては銅または銅
合金が使用されることが多い。これは、熱伝導率が大き
く、溶湯および鋳片の冷却効率が高いからである。
【０００４】例えば特開平２−55645 号公報には、熱伝
導率：0.5 cal/cm・ s・℃以上で、400 ℃での 0.2％耐
力が30kgf/mm2 以上、硬度(Hv)が 150以上、引張強さが
40kgf/mm2 以上、伸びが５％以上の材料からなる銅合
金製の冷却ロールが提案されている。しかし、銅または
銅合金のスリーブには、冷却能が大きすぎるために、特
に 0.5mm以上の鋳片を鋳造する場合に、鋳片に平坦度不
良や割れのような欠陥が出やすいという問題がある。こ
れらの問題を避けるために、炭素鋼やステンレス鋼のス
リーブを使用することもある。これらは銅合金よりも安
価であり、熱伝導率が小さく冷却が穏やかであるから前
記のような鋳片の欠陥は出にくい。しかし、鋳造時に表
面温度が非常に高くなり、塑性変形をおこしたり、熱応
力によって表面亀裂が発生し、耐久性に乏しいという難
点がある。
導率：0.5 cal/cm・ s・℃以上で、400 ℃での 0.2％耐
力が30kgf/mm2 以上、硬度(Hv)が 150以上、引張強さが
40kgf/mm2 以上、伸びが５％以上の材料からなる銅合
金製の冷却ロールが提案されている。しかし、銅または
銅合金のスリーブには、冷却能が大きすぎるために、特
に 0.5mm以上の鋳片を鋳造する場合に、鋳片に平坦度不
良や割れのような欠陥が出やすいという問題がある。こ
れらの問題を避けるために、炭素鋼やステンレス鋼のス
リーブを使用することもある。これらは銅合金よりも安
価であり、熱伝導率が小さく冷却が穏やかであるから前
記のような鋳片の欠陥は出にくい。しかし、鋳造時に表
面温度が非常に高くなり、塑性変形をおこしたり、熱応
力によって表面亀裂が発生し、耐久性に乏しいという難
点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記のよう
な連続鋳造法に使用する冷却ロールであって、平坦度等
の品質に優れた鋳片（薄板）を製造することができ、し
かも使用時の塑性変形が小さく、耐久性に優れたロール
を提供することを目的とする。
な連続鋳造法に使用する冷却ロールであって、平坦度等
の品質に優れた鋳片（薄板）を製造することができ、し
かも使用時の塑性変形が小さく、耐久性に優れたロール
を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記のロール
を要旨とする。
を要旨とする。
【０００７】600 ℃までの物性が、熱伝導率：0.01〜0.
1cal/cm・ s・℃、耐力：100 kgf/mm2 以上、引張強
さ：110 kgf/mm2 以上、硬度(Hv)：200 以上で、鋳造幅
に対応する部分の肉厚が３〜10mmのスリーブを有し、内
部から水冷できる構造の薄板連続鋳造用ロール。
1cal/cm・ s・℃、耐力：100 kgf/mm2 以上、引張強
さ：110 kgf/mm2 以上、硬度(Hv)：200 以上で、鋳造幅
に対応する部分の肉厚が３〜10mmのスリーブを有し、内
部から水冷できる構造の薄板連続鋳造用ロール。
【０００８】上記の物性を持つスリーブの材料として
は、次の合金が好適である。
は、次の合金が好適である。
【０００９】重量％で、Ni：50〜55％、Cr：17〜21％、
Nb：4.75〜5.50％、Mo：2.8〜3.3％、Ti：0.65〜1.15
％、Al： 0.2〜0.8 ％、Fe：17〜21％、Ｃ：0.08％以
下、Si：0.35％以下、Mn：0.35％以下、Ｐ：0.015 ％以
下、Ｓ：0.015 ％以下、更に必要に応じてＢ：0.006 ％
以下とCu： 0.3％以下の１種または２種を含む化学組成
を持ち時効処理された合金。
Nb：4.75〜5.50％、Mo：2.8〜3.3％、Ti：0.65〜1.15
％、Al： 0.2〜0.8 ％、Fe：17〜21％、Ｃ：0.08％以
下、Si：0.35％以下、Mn：0.35％以下、Ｐ：0.015 ％以
下、Ｓ：0.015 ％以下、更に必要に応じてＢ：0.006 ％
以下とCu： 0.3％以下の１種または２種を含む化学組成
を持ち時効処理された合金。
【００１０】図１は本発明のロールの構造の１例を示す
図で、（ａ）はロール中央部の横断面図、（ｂ）はロー
ルの上半分の拡大縦断面図である。なお、冷却ロールの
構造はこの例以外にも種々あるが、いずれに対しても本
発明は適用できる。
図で、（ａ）はロール中央部の横断面図、（ｂ）はロー
ルの上半分の拡大縦断面図である。なお、冷却ロールの
構造はこの例以外にも種々あるが、いずれに対しても本
発明は適用できる。
【００１１】図１に示すロールは、スリーブ１、ロール
軸２および中子３とを有し、スリーブ１と中子３の間に
補強材を兼ねたスペーサー４がある。スペーサー４はロ
ールの軸方向に長く延びたもので、４〜72個が周方向に
等間隔に配置されている。このスペーサーによってスリ
ーブと中子の間に冷却水通路５が形成される。
軸２および中子３とを有し、スリーブ１と中子３の間に
補強材を兼ねたスペーサー４がある。スペーサー４はロ
ールの軸方向に長く延びたもので、４〜72個が周方向に
等間隔に配置されている。このスペーサーによってスリ
ーブと中子の間に冷却水通路５が形成される。
【００１２】（ｂ）図に示すように冷却水はロール軸の
一端から導入され、通路５を通って他端に排出される。
スリーブ１とロール軸２とはＯリング６を介して水密
に、かつ、使用時の熱膨張によってスリーブが軸方向に
延びても水密が保てるように連結されている。（ｂ）図
に示す７は溶湯を保持するサイドダム、Ｓは鋳片であ
る。
一端から導入され、通路５を通って他端に排出される。
スリーブ１とロール軸２とはＯリング６を介して水密
に、かつ、使用時の熱膨張によってスリーブが軸方向に
延びても水密が保てるように連結されている。（ｂ）図
に示す７は溶湯を保持するサイドダム、Ｓは鋳片であ
る。
【００１３】スリーブ１の厚さは、少なくとも鋳片Ｓの
幅に対応する範囲において３〜10mmでなければならな
い。
幅に対応する範囲において３〜10mmでなければならな
い。
【００１４】ロール軸および中子は使用中にも高温には
ならないから一般構造用鋼（例えばJIS SS41 )製でよ
い。本発明のロールの特徴は、スリーブの物性を特定し
たところにある。以下、その理由を説明する。
ならないから一般構造用鋼（例えばJIS SS41 )製でよ
い。本発明のロールの特徴は、スリーブの物性を特定し
たところにある。以下、その理由を説明する。
【００１５】
【作用】600℃までの物性を問題にするのは、本発明の
水冷構造のロールでも、薄板鋳造時にロール表面温度が
最大 600℃に達する可能性があるからである。
水冷構造のロールでも、薄板鋳造時にロール表面温度が
最大 600℃に達する可能性があるからである。
【００１６】 熱伝導率：スリーブ材質の熱伝導率
は、薄板鋳造時の抜熱量と深く関連し、鋳片品質および
鋳造時のロール強度を決定する重要な因子であって、そ
の値を適正な範囲にする必要がある。熱伝導率が0.01ca
l/cm・s ・℃未満の場合には、薄板鋳造時にロール表面
温度が非常に高温となり、ロール内部に発生する応力に
より（応力が耐力を超えるため）ロールが塑性変形す
る。また、抜熱が不十分となるので生産性が悪くなる。
一方、熱伝導率が 0.1cal/cm・ s・℃より大きい場合に
は、冷却能が大きすぎるため、薄板の鋳造中に成長途中
の凝固シェルが熱応力により変形し、製造される鋳片に
平坦度不良や割れのような欠陥が出やすい。
は、薄板鋳造時の抜熱量と深く関連し、鋳片品質および
鋳造時のロール強度を決定する重要な因子であって、そ
の値を適正な範囲にする必要がある。熱伝導率が0.01ca
l/cm・s ・℃未満の場合には、薄板鋳造時にロール表面
温度が非常に高温となり、ロール内部に発生する応力に
より（応力が耐力を超えるため）ロールが塑性変形す
る。また、抜熱が不十分となるので生産性が悪くなる。
一方、熱伝導率が 0.1cal/cm・ s・℃より大きい場合に
は、冷却能が大きすぎるため、薄板の鋳造中に成長途中
の凝固シェルが熱応力により変形し、製造される鋳片に
平坦度不良や割れのような欠陥が出やすい。
【００１７】 耐力および引張強さ：薄板鋳造の際に
ロール表面温度は最大600℃に達し、この時、ロール内
部に発生する応力は、Ni基合金の場合について有限要素
法による三次元熱応力解析を行った結果では最大100kgf
/mm2となる。従って、耐力が100kgf/mm2以上、引張強さ
が110kgf/mm2以上であればロールにかかる応力に十分に
耐えることができるが、耐力が100kgf/mm2未満、引張強
さが110kgf/mm2未満では塑性変形が起こり、鋳造後のロ
ール形状が負クラウン状に変形したり、表面に亀裂が生
じることがある。
ロール表面温度は最大600℃に達し、この時、ロール内
部に発生する応力は、Ni基合金の場合について有限要素
法による三次元熱応力解析を行った結果では最大100kgf
/mm2となる。従って、耐力が100kgf/mm2以上、引張強さ
が110kgf/mm2以上であればロールにかかる応力に十分に
耐えることができるが、耐力が100kgf/mm2未満、引張強
さが110kgf/mm2未満では塑性変形が起こり、鋳造後のロ
ール形状が負クラウン状に変形したり、表面に亀裂が生
じることがある。
【００１８】 硬度(Hv)：鋳造時にはロールと鋳片お
よびロールと摺動耐火物（サイドダム) の間には摩擦が
生じるが、ロール材質の硬さがHvで 200以上であれば、
摩擦による損耗や引っかきによる表面疵の発生を防止で
きる。
よびロールと摺動耐火物（サイドダム) の間には摩擦が
生じるが、ロール材質の硬さがHvで 200以上であれば、
摩擦による損耗や引っかきによる表面疵の発生を防止で
きる。
【００１９】 スリーブの肉厚：ロール（スリーブ）
には、鋳造時の熱応力のほか、摺動耐火物の押付力やロ
ール間の押付力が作用するのでスリーブ全体としての剛
性が必要である。肉厚が３mm以上であれば、これらの押
付力に耐える剛性を十分に確保できる。また、極端に肉
厚が薄くなると冷却能が大きくなりすぎて鋳片品質を劣
化させる。
には、鋳造時の熱応力のほか、摺動耐火物の押付力やロ
ール間の押付力が作用するのでスリーブ全体としての剛
性が必要である。肉厚が３mm以上であれば、これらの押
付力に耐える剛性を十分に確保できる。また、極端に肉
厚が薄くなると冷却能が大きくなりすぎて鋳片品質を劣
化させる。
【００２０】肉厚が10mmを超えると内部冷却の効果がロ
ール（スリーブ）表面まで十分に伝わらず、ロール表面
温度が 600℃を超える。この場合、ロール内部に発生す
る熱応力がロール材質の持つ耐力よりも大きくなり、ロ
ールが塑性変形する。
ール（スリーブ）表面まで十分に伝わらず、ロール表面
温度が 600℃を超える。この場合、ロール内部に発生す
る熱応力がロール材質の持つ耐力よりも大きくなり、ロ
ールが塑性変形する。
【００２１】本発明のロールのスリーブの材料として、
前記のNi基合金が好適である。この合金は、時効処理を
施した状態で常温から高温まできわめて高強度であり、
前述の熱伝導率、強度等の物性を十分に満足する。従っ
て、鋳造の際の熱負荷に耐え、表面の亀裂発生や高温下
での塑性変形がなく、長時間、多数回の鋳造に十分な耐
久性をもつ。
前記のNi基合金が好適である。この合金は、時効処理を
施した状態で常温から高温まできわめて高強度であり、
前述の熱伝導率、強度等の物性を十分に満足する。従っ
て、鋳造の際の熱負荷に耐え、表面の亀裂発生や高温下
での塑性変形がなく、長時間、多数回の鋳造に十分な耐
久性をもつ。
【００２２】本発明のロールを使用して連続鋳造を行う
場合には、ロールの冷却水の流速を0.5 〜10 m/sにする
のが望ましい。流速が0.5 m/s未満では冷却効果が不十
分となり、鋳造時にロール表面温度が 600℃を超え、ロ
ール内部に発生する熱応力がロールの耐力を超えてロー
ルが塑性変形する。一方、冷却水の流速が 10 m/s を超
えても冷却効果の向上は小さく不経済である。
場合には、ロールの冷却水の流速を0.5 〜10 m/sにする
のが望ましい。流速が0.5 m/s未満では冷却効果が不十
分となり、鋳造時にロール表面温度が 600℃を超え、ロ
ール内部に発生する熱応力がロールの耐力を超えてロー
ルが塑性変形する。一方、冷却水の流速が 10 m/s を超
えても冷却効果の向上は小さく不経済である。
【００２３】
【実施例】図１に示す構造のロールを作製し、図４の
（ａ）の単ロール方式の連続鋳造を行った。ロールの仕
様および鋳造の条件は下記のとおりである。
（ａ）の単ロール方式の連続鋳造を行った。ロールの仕
様および鋳造の条件は下記のとおりである。
【００２４】〔ロール仕様〕 １．スリーブ (1) 材料 Ｃ：0.04％、Si：0.20％、Mn：0.20％、Cr：
18.6％、Mo：3.1 ％ Nb：5.0 ％、Al：0.40％、Ti：0.90％、Fe：18.5％、N
i：53.0％ の合金。
18.6％、Mo：3.1 ％ Nb：5.0 ％、Al：0.40％、Ti：0.90％、Fe：18.5％、N
i：53.0％ の合金。
【００２５】(2) 製法 1000 ℃で鍛造し、980 ℃×
1 hr保持し空冷、 980℃×8 hr保持し炉冷、 621℃×18hr保持し空冷 (時効処理) 。
1 hr保持し空冷、 980℃×8 hr保持し炉冷、 621℃×18hr保持し空冷 (時効処理) 。
【００２６】(3) 寸法（鋳造幅に対応する部分） 肉厚： 5 mm 、軸方向長さ：400 mm、外径：600 mm (4) 物性 (常温〜 600℃まで) 熱伝導率： 0.027〜0.050 cal/cm・ s・℃ 耐力： 115〜102 kgf/mm2 、引張強さ： 140〜116 kgf/
mm2 硬さ： Hv 390 〜300 2. 軸芯および中子： SS41 製 〔鋳造条件〕 (1) 鋳造材料 ：SUS 304 （オーステナイトステ
ンレス鋼） (2) 鋳造温度 ： 1500 ℃ (3) 鋳片寸法（目標）：幅 300 mm 、厚さ１ mm (4) 鋳造速度 ：20 m/min (5) 鋳造時間 ： 5 min (6) ロール冷却水流速： 5 m/s 図２は、上記の実施例で得られた鋳片 (薄板) の幅方向
の厚さ分布の測定結果である（実線）。目標の板厚１mm
に対して、幅方向の偏差は極くわずかである。
mm2 硬さ： Hv 390 〜300 2. 軸芯および中子： SS41 製 〔鋳造条件〕 (1) 鋳造材料 ：SUS 304 （オーステナイトステ
ンレス鋼） (2) 鋳造温度 ： 1500 ℃ (3) 鋳片寸法（目標）：幅 300 mm 、厚さ１ mm (4) 鋳造速度 ：20 m/min (5) 鋳造時間 ： 5 min (6) ロール冷却水流速： 5 m/s 図２は、上記の実施例で得られた鋳片 (薄板) の幅方向
の厚さ分布の測定結果である（実線）。目標の板厚１mm
に対して、幅方向の偏差は極くわずかである。
【００２７】図中に破線で示すのは、同じ仕様でスリー
ブ材料をSUS 304 としたロールで、同じ条件で鋳造を行
った例（比較例１）の板厚分布である。また、一点鎖線
で示すのは、同じくスリーブを銅合金製にした例（比較
例２）での板厚分布である。
ブ材料をSUS 304 としたロールで、同じ条件で鋳造を行
った例（比較例１）の板厚分布である。また、一点鎖線
で示すのは、同じくスリーブを銅合金製にした例（比較
例２）での板厚分布である。
【００２８】前者は比較的偏差は小さいが、鋳造終了後
のスリーブ表面には亀裂が発生していた。後者は、図示
のように板厚偏差がきわめて大きい。
のスリーブ表面には亀裂が発生していた。後者は、図示
のように板厚偏差がきわめて大きい。
【００２９】図３は、使用後 (鋳造終了後、室温まで冷
却) のロール半径の変化を示す図である。SUS 304 製の
スリーブを用いた比較例１のロールは負のクラウンが生
じて大きく変形しているが、本発明のロール（実施例）
と銅合金製ロール（比較例２）では変形は殆ど見られな
い。
却) のロール半径の変化を示す図である。SUS 304 製の
スリーブを用いた比較例１のロールは負のクラウンが生
じて大きく変形しているが、本発明のロール（実施例）
と銅合金製ロール（比較例２）では変形は殆ど見られな
い。
【００３０】
【発明の効果】本発明のロールは、それ自身が変形や亀
裂を起こしにくく使用寿命が長いだけでなく、これを使
用して鋳造した鋳片（薄板）の品質向上にも大きく役立
つ。
裂を起こしにくく使用寿命が長いだけでなく、これを使
用して鋳造した鋳片（薄板）の品質向上にも大きく役立
つ。
【図１】（ａ）は本発明ロールの中央部の横断面図、
（ｂ）は同じく上半分の縦断面図である。
（ｂ）は同じく上半分の縦断面図である。
【図２】本発明ロールを使用して鋳造した鋳片の幅方向
の厚さ分布（実線）、スリーブをSUS 304 としたロール
で鋳造した鋳片の幅方向の厚さ分布（破線）、およびス
リーブを銅合金製にしたロールで鋳造した鋳片の幅方向
の厚さ分布（一点鎖線）である。
の厚さ分布（実線）、スリーブをSUS 304 としたロール
で鋳造した鋳片の幅方向の厚さ分布（破線）、およびス
リーブを銅合金製にしたロールで鋳造した鋳片の幅方向
の厚さ分布（一点鎖線）である。
【図３】本発明ロール（実線）、スリーブがSUS 304 の
ロール（破線）およびスリーブが銅合金製のロール（一
点鎖線）の使用後の変形を示す図である。
ロール（破線）およびスリーブが銅合金製のロール（一
点鎖線）の使用後の変形を示す図である。
【図４】薄板の連続鋳造法のいくつかを例示した図であ
る。
る。
Claims (3)
- 【請求項１】600℃までの物性が、熱伝導率：0.01〜0.1
cal/cm・ s・℃、耐力：100 kgf/mm2 以上、引張強
さ：110 kgf/mm2 以上、硬度(Hv)：200 以上で、鋳造幅
に対応する部分の肉厚が３〜10mmのスリーブを有し、内
部から水冷できる構造の薄板連続鋳造用ロール。 - 【請求項２】スリーブの材料が、重量％で、Ni：50〜55
％、Cr：17〜21％、Nb：4.75〜5.50％、Mo： 2.8〜3.3
％、Ti：0.65〜1.15％、Al： 0.2〜0.8 ％、Fe：17〜21
％、Ｃ：0.08％以下、Si：0.35％以下、Mn：0.35％以
下、Ｐ：0.015 ％以下、Ｓ：0.015 ％以下の化学組成を
もつ時効処理された合金である請求項１のロール。 - 【請求項３】スリーブの材質が、請求項２に記載の合金
成分に加えてさらにＢ：0.006 重量％以下とCu：0.3 重
量％以下の１種または２種を含む化学組成をもつ時効処
理された合金である請求項１のロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3319068A JP2712958B2 (ja) | 1991-12-03 | 1991-12-03 | 薄板連続鋳造用ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3319068A JP2712958B2 (ja) | 1991-12-03 | 1991-12-03 | 薄板連続鋳造用ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05154616A true JPH05154616A (ja) | 1993-06-22 |
| JP2712958B2 JP2712958B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=18106143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3319068A Expired - Lifetime JP2712958B2 (ja) | 1991-12-03 | 1991-12-03 | 薄板連続鋳造用ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2712958B2 (ja) |
Cited By (2)
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| JP2712958B2 (ja) | 1998-02-16 |
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