JPH05154613A - 水冷式銅製鋳型 - Google Patents
水冷式銅製鋳型Info
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- JPH05154613A JPH05154613A JP23546991A JP23546991A JPH05154613A JP H05154613 A JPH05154613 A JP H05154613A JP 23546991 A JP23546991 A JP 23546991A JP 23546991 A JP23546991 A JP 23546991A JP H05154613 A JPH05154613 A JP H05154613A
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Abstract
溝を形成した場合、ボルト締付け部領域における冷却効
果が均一に増大する水冷式銅製鋳型の提供。 【構成】 スリット2を形成した銅板1にバックフレー
ムをボルト締めすることでスリットによる冷却用水溝を
備え、ボルト締付け部領域Xでは他の領域Yよりも本水
溝2a間の間隔が広くなっている水冷式銅製鋳型におい
て、ボルト締付け部領域では左右両本水溝の間の中間部
に、ボルト螺入孔5aを避けて増設本水溝2bを形成
し、本水溝から増設本水溝への分岐溝2dを形成すると
ともに、その分岐溝と、本水溝の分岐部2cとの少なく
とも一方について、本水溝および増設本水溝よりも通水
断面を多くした。
Description
冷却用水溝(以下、スリットともいう)の幅あるいは深
さを適切に広く、そして深くすることにより、分岐後の
冷却水の流量及び流速の低下を防止した、均一冷却機能
を有する水冷式銅製鋳型に関する。
クフレームとボルト締めされている。ボルト締付け部領
域Xはスリット間領域Yよりスリットの間隔は広く、冷
却は悪くなっていた(図2)。
途中で分岐し、X領域にスリットを増設する必要があっ
た。しかし、単なるスリットの増設は、スリット断面積
が増加するため、冷却水の流速が低下し、逆にスリット
増設部の冷却効果が低下する問題があった(図3)。
増設スリットのスリット幅及び深さを適切に広くそして
深くすることによって、均一冷却を可能とする水冷式銅
製鋳型を提供することを目的としている。
めの本発明は、冷却用水溝を備えた水冷式銅製鋳型にお
いて、銅板とバックフレームとの締付け部領域の冷却を
向上させるために、冷却用本水溝より分岐した分岐水溝
を締付け部領域に設けると共に、この分岐水溝の分岐領
域に相当する本水溝及び分岐水溝の水溝幅を、本水溝幅
の1ないし3倍に、及び/又はそれらの水溝深さを、本
水溝の深さの1ないし2倍に構成したことを特徴とす
る。
する。
はその構成説明図を示し、(b)は(a)図のC−C線
及びD−D線矢視の断面構成図である(D−D線矢視に
相当する箇所は点線で図示した)。
銅板1はバックフレーム3とはOリング4を介して締付
けボルト5にて一体化されている。
ット間隔は、ボルト締付け部領域Xにおいてそれ以外の
スリット間領域Yよりも広く、このため、ボルト締付け
部領域Xにあっては、従来は冷却効率が悪くなっていた
のである。
領域Xの冷却効率を向上させるために、冷却用本水溝2
aより分岐した分岐水溝2bを上記領域Xに設けると共
に、この分岐水溝2bの分岐領域Zに相当する本水溝2
c及び分岐水溝2dの水溝幅(以下、2a及び2bの水
溝幅をw、2c及び2dの水溝幅をWで表すことがあ
る)Wを、本水溝幅wの1ないし3倍に、及び/又はそ
れらの水溝深さ(以下、2a及び2bの水溝深さをt、
2c及び2dの水溝深さをTで表わすことがある)T
を、本水溝の深さtの1ないし2倍に構成してある。
リット増設鋳型(b)、及び本発明実施例鋳型(c)の
スリット幅と各スリットに於ける冷却水の流速測定位置
を示している。なお、v1ないしv5上に示した矢印は冷
却水の流れ方向を示し、またスリット深さは各鋳型同一
である。
v5の流速実測値である。従来例鋳型(a)のスリット
の途中で同寸法のスリットを単に増設した分岐スリット
増設鋳型(b)の冷却水の流速v2及びv3は、3.5m
/sec及び3.0m/secであり、従来例鋳型にお
けるv1と比較して60〜70%の流速に低下してい
る。
4及びv5の流速は、5m/sec及び4.9m/sec
であり、流速は従来例鋳型(a)と同じである。
リットを増設する場合には、分岐前のスリット幅及び深
さを適切に広く、そして深くすることが、重要であるこ
とが分かる。
ット深さとの関連から、1〜3倍(好ましくは1.5
倍)、また、スリット深さは、1〜2倍(好ましくは
1.3倍)が適当である。
0cm/min、冷却水の流速が7m/sec、冷却水
温度が35℃の時の、従来例鋳型(a)、単に分岐スリ
ットを増設しただけの鋳型(b)、及び本発明実施例鋳
型(c)の鋳造時の鋳型温度を測定して、その温度分布
を示した説明図である。
温度が200℃〜250℃であり、50℃の温度差があ
る。また、単に分岐スリットを増設しただけの鋳型で
は、205℃〜248℃である。一方、本発明実施例鋳
型では200℃〜205℃である。このことは、分岐ス
リットの効果を上げるためには、分岐スリット増設部の
スリット幅、深さを適切に広くあるいは深くし、冷却水
の流速を維持することが重要であることを示している。
る水冷式銅製鋳型において、銅板とバックフレームとの
締付け部領域の冷却効率を高めるためには、単に本水溝
と同寸法の水溝を本水溝の途中から増設して分岐スリッ
ト増設型鋳型としても何んら冷却効率の向上は得られ
ず、本発明の如く、分岐領域に相当する本水溝及び分岐
水溝の水溝幅及び/又は深さを、所定の広さ及び深さに
することによってはじめて、分岐後の冷却水の流量及び
流速の低下は防止され、均一な冷却機能を有する水冷式
銅製鋳型が得られるのである。
図、(b)は(a)図のC−C線及びD−D線矢視の断
面構成図である。
(b)は(a)図のA−A線矢視の断面構成図である。
で、(a)はその構成説明図、(b)は(a)図のB−
B線矢視の断面構成図である。
構成説明図で、(a)は従来例鋳型、(b)は単なる分
岐スリット増設鋳型、(c)は本発明実施例鋳型を示
す。
て示したグラフ。
型(b)及び本発明実施例鋳型(c)のそれぞれの使用
時の温度分布を示す説明図。
板にバックフレームをボルト締めした組立て形態である
ために、ボルト締付け部領域では他の領域よりも本水溝
間の間隔が広くなっている水冷式銅製鋳型に関する。
ットを形成し、その形成側にバックフレームをボルト締
めすることにより、スリットが水溝として構成される。
水溝は平行に形成され、その一端が入口に、他端が出口
とされる。
ボルトは適当な間隔毎に列設されるが、このボルトが障
害となってボルト締付け部領域Xにおいては、水溝の形
成が制約されるので、図3および図4に示すように、他
の領域Yよりもスリットの間隔は広く、それだけ冷却効
率が悪くなるという不都合があった。
部領域Xにおいては、図5および図6に示すように、左
右両本水溝の間の中間にボルト螺入孔5aを避けて増設
本水溝2bを形成するとともに、本水溝2a,2aから
増設本水溝2bへ分岐溝2dを設ける手段を試みた。し
かし、単なるスリツトの増設は、全体として水溝の断面
積が増加するため、冷却水の流速がそれだけ低下し、逆
にスリツト増設部の冷却効果が低下するという問題があ
った(図7ないし図13において後述)。
もので、本水溝の間に増設本水溝およびそれへの分岐溝
を形成した場合において、ボルト締付け部領域における
冷却効果が均一に増大する水冷式銅製鋳型を提供するこ
とを目的とした。
めに、この発明は、スリツトを形成した銅板にバックフ
レームをボルト締めすることにより、スリットによる冷
却用水溝を備え、ボルト締付け部領域では他の領域より
も本水溝間の間隔が広くなっている水冷式銅製鋳型にお
いて、ボルト締付け部領域では左右両本水溝の間の中間
部に、ボルト螺入孔を避けて増設本水溝を形成し、本水
溝から増設本水溝への分岐溝を形成するとともに、その
分岐溝と、本水溝の分岐部との少なくとも一方につい
て、本水溝および増設本水溝よりも通水断面を多くした
ことを特徴とする。
冷却水は、本水溝と、増設本水溝へと分岐される。いず
れにしても、本水溝の他端から排出されるが、分岐溝お
よび分岐部の通水断面が多いと、その部分において、流
水抵抗が少なくなる結果、本水溝および増設本水溝にお
ける冷却水の流速が速くなる。
よるが、深さについては、2倍を超えると、冷却水の分
岐および合流によるエネルギー損失が大きくなり、流速
増加効果が低下する。また、深さを深くすることは鋳型
の有効肉厚を減少させることになるので、この面での制
約もある。
と、冷却水の分岐および合流によるエネルギー損失か
ら、流速増加効果が少なくなり、流れが停滞する飽和状
態となりやすい。
は、本水溝や増設本水溝に対して、分岐溝および分岐部
が、幅を1ないし3倍に、および/または深さを1ない
し2倍になされていることが望ましい。
明する。
鋳型で、図1は、銅板1にスリット2の形成状態を示す
平面から見た説明図であり、図2は、図1のC−C線矢
視において示す鋳型の断面説明図であるが、D−D線矢
視に相当する箇所は点線で図示した。
成した銅板1を主体とし、その内側に、バックフレーム
3がボルト5によって締め付けられ、銅板1とバックフ
レーム3との間には漏水防止用としてOリング4が介在
される。ボルト5の配列については、縦に3個の列が左
右に等間隔となっており、各列の箇所をボルト締付け部
領域X、その間を他の領域Yと称することにする。
螺入孔5a,5a,5aの列を挟むようにして、本水溝
2a,2aを有し、その両端および中央、つまり、ボル
ト螺入孔5aに近接した箇所に、分岐部2cが幅広く形
成される。また、隣接ボルト螺入孔5a,5aの間には
本水溝2a,2aの中間においてそれと平行に走る増設
本水溝2bを設け、分岐部2cからその増設本水溝2b
へ分岐溝2dが導かれこの分岐溝2dが深く形成されて
いる。
w、分岐部2cおよび分岐溝2dの溝巾をWで表すと、
Wをwの1ないし3倍にする。また、本水溝2aおよび
増設本水溝2bの深さをt、分岐部2cおよび分岐溝2
dの深さをTとすれば、Tをtの1ないし2倍とする。
る図3および図5の鋳型を基本形態とするものである
が、次に、2個の場合について、具体的に効果の比較例
を説明する。
たもので、その比較例として、図7に従来例(図3に対
応)を、図8にスリット増設型の未完成例(図5に対
応)を示す。
と、冷却水の流速測定位置(v1〜v5)とを示してい
る。なお、v1ないしv5上に示した矢印は、冷却水の流
れ方向を示し、また、スリット深さは各鋳型同一であ
る。
流速実測値である。未完成例の鋳型(図8)では、冷却
水の流速v2およびv3は、3.5m/secおよび3.
0m/secであり、従来例鋳型(図7)におけるv1
と比較して60〜70%の流速に低下している。
るv4およびv5の流速は、5m/secおよび4.9m
/secであり、流速は、従来例鋳型(図7)とほゞ同
じである。
図9の各断面図)について、冷却効果の比較を説明す
る。鋳造条件として、鋳造速度が200cm/min、
冷却水温度が35℃の時である。図11が従来例鋳型、
図12が単に分岐スリットを増設しただけの未完成鋳
型、図13がこの発明実施例鋳型であるが、それぞれに
ついて、鋳造時の鋳型温度を測定して、その温度分布を
示した説明図である。
温度が200℃〜250℃であり、その間に50℃の温
度差がある。また、単に分岐スリットを増設しただけの
未完成鋳型では205℃〜248℃である。一方この発
明実施例鋳型では、200℃〜205℃である。このこ
とは、分岐スリットの効果を上げるためには、分岐スリ
ット増設部のスリット幅、深さを適切に広くあるいは深
くし、冷却水の流速を維持することが重要であることを
示している。
の実施例鋳型であってスリットの深さについて、本水溝
2a,2aおよび増設本水溝2bに対して、分岐部2c
で2倍、分岐溝2dで1.5倍とし、スリット幅を同一
とした。これによると、冷却水の流速v6およびv7は、
5.1cm/secおよび5.0cm/secであり、
分岐スリットを増設しない水溝12の流速v1と同じで
ある。
スリットの深さおよび幅について、本水溝2a,2aお
よび増設本水溝2bに対して、それぞれ1.3倍および
1.5倍とした。この図に示すように、均一な温度分布
となっている。また、実測した流速v8、v9およびv10
は、それぞれ7m/sec、7.1m/secであり、
充分な流速が維持されている。
2cおよび分岐溝2dの幅はスリット深さとの関連もあ
るが、1〜3倍(好ましくは1.5倍)が適当である。
また、スリット深さは、1〜2倍(好ましくは1.3
倍)が適当である。
ば、冷却用水溝を有する水冷式銅製鋳型のボルト締付け
部領域における冷却効果の改善のために、左右本水溝の
間の中間部に、単に増設本水溝やそれへの分岐溝を形成
しただけでは、所期の効果が得られなかったことを見事
に解決したもので、分岐溝と、本水溝の分岐部との少な
くとも一方について、本水溝および増設本水溝よりも通
水断面を多くしたことによつて、冷却水の流量および流
速の各低下が防止され、均一な冷却機能を発揮するとい
う極めて優れた効果がある。
て、本水溝や増設本水溝に対して、分岐溝および分岐部
が、幅を1ないし3倍に、および/または深さを1ない
し2倍になされていると、その値が適正であるために、
さらに、上記効果が顕著となる。
す)の拡大した断面説明図である。
る説明図である。
に対応する説明図である。
る説明図である。
説明図である。
明図である。
を比較して示すグラフである。
す断面説明図である
する説明図である。
である。
Claims (1)
- 【請求項1】 冷却用水溝を備えた水冷式銅製鋳型にお
いて、銅板とバックフレームとの締付け部領域の冷却を
向上させるために、冷却用本水溝より分岐した分岐水溝
を締付け部領域に設けると共に、この分岐水溝の分岐領
域に相当する本水溝及び分岐水溝の水溝幅を、本水溝幅
の1ないし3倍に、及び/又はそれらの水溝深さを、本
水溝の深さの1ないし2倍に構成したことを特徴とする
水冷式銅製鋳型。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23546991A JP2849497B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 水冷式銅製鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23546991A JP2849497B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 水冷式銅製鋳型 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05154613A true JPH05154613A (ja) | 1993-06-22 |
JP2849497B2 JP2849497B2 (ja) | 1999-01-20 |
Family
ID=16986548
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23546991A Expired - Fee Related JP2849497B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 水冷式銅製鋳型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2849497B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002361373A (ja) * | 2001-05-31 | 2002-12-17 | Japan Engineering Network Kk | 連続鋳造用組立て鋳型 |
JP2008238201A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造機用クーリンググリッド装置および連続鋳造鋳片の製造方法 |
WO2024089295A1 (en) | 2022-10-28 | 2024-05-02 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Mould for the continuous casting of a metal material |
-
1991
- 1991-08-21 JP JP23546991A patent/JP2849497B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002361373A (ja) * | 2001-05-31 | 2002-12-17 | Japan Engineering Network Kk | 連続鋳造用組立て鋳型 |
JP2008238201A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造機用クーリンググリッド装置および連続鋳造鋳片の製造方法 |
WO2024089295A1 (en) | 2022-10-28 | 2024-05-02 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Mould for the continuous casting of a metal material |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2849497B2 (ja) | 1999-01-20 |
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