JPH05138713A - デツケル付自動ｔダイの口金隙間調整方法 - Google Patents
デツケル付自動ｔダイの口金隙間調整方法Info
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- JPH05138713A JPH05138713A JP3303258A JP30325891A JPH05138713A JP H05138713 A JPH05138713 A JP H05138713A JP 3303258 A JP3303258 A JP 3303258A JP 30325891 A JP30325891 A JP 30325891A JP H05138713 A JPH05138713 A JP H05138713A
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- B29C48/07—Flat, e.g. panels
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- B29C2948/92—Measuring, controlling or regulating
- B29C2948/92819—Location or phase of control
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- B29C2948/92904—Die; Nozzle zone
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 口金隙間調整を自動的にしかもシート幅およ
び厚さ精度を損なうことなく達成する。 【構成】 第１工程において、有効幅部１８における目
標隙間変化量ΔＣｎ（ｎ＝ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）を目
標シート厚さと実際シート厚さとの偏差値から定めると
共に、デッケル部１６における目標隙間変化量ΔＣｍ
（ｍ＝１，２，…ｍ）を有効幅部の最外値の前記変化量
ΔＣｍ＋１から０に漸減するよう設定する。次いで、第
２工程において、前記変化量からダイボルト荷重の口金
隙間変化に対する相互比例定数を介して各ダイボルトの
荷重変化量ΔＰｎ，ΔＰｍを求め、最後に前記荷重変化
量からダイボルトばね定数を介してダイボルト操作量を
決定する。
び厚さ精度を損なうことなく達成する。 【構成】 第１工程において、有効幅部１８における目
標隙間変化量ΔＣｎ（ｎ＝ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）を目
標シート厚さと実際シート厚さとの偏差値から定めると
共に、デッケル部１６における目標隙間変化量ΔＣｍ
（ｍ＝１，２，…ｍ）を有効幅部の最外値の前記変化量
ΔＣｍ＋１から０に漸減するよう設定する。次いで、第
２工程において、前記変化量からダイボルト荷重の口金
隙間変化に対する相互比例定数を介して各ダイボルトの
荷重変化量ΔＰｎ，ΔＰｍを求め、最後に前記荷重変化
量からダイボルトばね定数を介してダイボルト操作量を
決定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プラスチックシート等
を成形する自動Ｔダイの口金押出し有効部の少くとも一
側端部に幅調整用の閉塞部を備えたデッケル（幅調整機
構）付自動Ｔダイのダイボルト操作量を設定するように
した口金隙間調整方法に関する。
を成形する自動Ｔダイの口金押出し有効部の少くとも一
側端部に幅調整用の閉塞部を備えたデッケル（幅調整機
構）付自動Ｔダイのダイボルト操作量を設定するように
した口金隙間調整方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近来、多品種少量生産の傾向化から図１
に示すように、口金１０の押出し隙間１２の側端部をデ
ッケル１４で閉塞してデッケル部１６を形成し、口金押
出し有効幅部１８を可変としたデッケル付自動Ｔダイが
利用されるに至っている。なお、口金１０にはその可動
口金２２に複数のダイボルト２４が設けられていて、こ
のダイボルトを押し引き操作して可動口金２２のネック
部２２ａ（図２参照）の撓みを調節することにより、口
金隙間１２を調整できるように構成されている。また、
参照符号２０は固定口金、２６は口金マニホルド、２８
は隔壁をそれぞれ示す。
に示すように、口金１０の押出し隙間１２の側端部をデ
ッケル１４で閉塞してデッケル部１６を形成し、口金押
出し有効幅部１８を可変としたデッケル付自動Ｔダイが
利用されるに至っている。なお、口金１０にはその可動
口金２２に複数のダイボルト２４が設けられていて、こ
のダイボルトを押し引き操作して可動口金２２のネック
部２２ａ（図２参照）の撓みを調節することにより、口
金隙間１２を調整できるように構成されている。また、
参照符号２０は固定口金、２６は口金マニホルド、２８
は隔壁をそれぞれ示す。
【０００３】ところで、この種の自動Ｔダイにおいて
は、通常の（デッケルを備えない）自動Ｔダイにおいて
も同様であるが、成形シートの設定厚さ並びに幅方向の
厚さ精度を達成するために、口金隙間を所定値に調整す
ることが不可欠である。しかるに、この調整はダイボル
トが相互干渉するため、すなわち特定のダイボルトを操
作するとその作用は操作されたダイボルトに対応する位
置のみならず、操作されない別のダイボルトに対応する
位置にまで波及するため、極めて困難かつ微妙であり、
従来は人手による経験と勘に依存していた。しかしなが
ら、この人手作業は、作業に多大の時間を要しかつ危険
を伴なうと共に、さらに充分な調整精度を達成すること
ができなかった。
は、通常の（デッケルを備えない）自動Ｔダイにおいて
も同様であるが、成形シートの設定厚さ並びに幅方向の
厚さ精度を達成するために、口金隙間を所定値に調整す
ることが不可欠である。しかるに、この調整はダイボル
トが相互干渉するため、すなわち特定のダイボルトを操
作するとその作用は操作されたダイボルトに対応する位
置のみならず、操作されない別のダイボルトに対応する
位置にまで波及するため、極めて困難かつ微妙であり、
従来は人手による経験と勘に依存していた。しかしなが
ら、この人手作業は、作業に多大の時間を要しかつ危険
を伴なうと共に、さらに充分な調整精度を達成すること
ができなかった。
【０００４】そこで、本出願人は先に前記調整を自動的
に行うことができる技術を開発し、特許第１３２３６２
７号として特許を得、その実用化に成功した。以下、こ
の特許発明を簡単に説明すると、図５において口金押出
し部（この場合有効部１８）のダイボルト２４ｎ（ｎ＝
ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）〔図１参照〕の操作に際し、先
ず各ダイボルトに対応して予め設定した目標シート厚さ
パターンと成形中の実際のシート厚さとの偏差値から各
ダイボルトに対応する口金隙間の変化させるべき目標隙
間変化量ΔＣｉを定める（第１工程）。次いで、この目
標隙間変化量ΔＣｉと予め理論的もしくは実験的に設定
したダイボルト荷重の口金隙間変化に対する相互比例定
数ｆｉｊからダイボルトの変化させるべき荷重変化量Δ
Ｐｊを求める。すなわち、次式（４）
に行うことができる技術を開発し、特許第１３２３６２
７号として特許を得、その実用化に成功した。以下、こ
の特許発明を簡単に説明すると、図５において口金押出
し部（この場合有効部１８）のダイボルト２４ｎ（ｎ＝
ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）〔図１参照〕の操作に際し、先
ず各ダイボルトに対応して予め設定した目標シート厚さ
パターンと成形中の実際のシート厚さとの偏差値から各
ダイボルトに対応する口金隙間の変化させるべき目標隙
間変化量ΔＣｉを定める（第１工程）。次いで、この目
標隙間変化量ΔＣｉと予め理論的もしくは実験的に設定
したダイボルト荷重の口金隙間変化に対する相互比例定
数ｆｉｊからダイボルトの変化させるべき荷重変化量Δ
Ｐｊを求める。すなわち、次式（４）
【０００５】
【数２】
【０００６】を演算する。さらに、この荷重変化量ΔＰ
ｊとダイボルトばね定数ｋおよび前記目標隙間変化量Δ
Ｃｉとからボルト操作量ΔＷｉを求める。すなわち、次
式（５ ） ΔＷｉ＝ΔＣｉ＋（ΔＰｉ／ｋ） （５） を演算する（第２工程）。最後に、このボルト操作量Δ
Ｗｉに従って熱膨脹やサーボモータ等により各ダイボル
ト２４ｎを操作する。換言すれば、各ダイボルト２４ｎ
を可動口金２２の目標変化量ΔＣｉと荷重変化によるボ
ルト自身の弾性変化量Ｐｊ／ｋの和を介して操作する。
このようにして、前記特許発明によれば、口金隙間調整
を自動的かつ精度良く達成することができる。
ｊとダイボルトばね定数ｋおよび前記目標隙間変化量Δ
Ｃｉとからボルト操作量ΔＷｉを求める。すなわち、次
式（５ ） ΔＷｉ＝ΔＣｉ＋（ΔＰｉ／ｋ） （５） を演算する（第２工程）。最後に、このボルト操作量Δ
Ｗｉに従って熱膨脹やサーボモータ等により各ダイボル
ト２４ｎを操作する。換言すれば、各ダイボルト２４ｎ
を可動口金２２の目標変化量ΔＣｉと荷重変化によるボ
ルト自身の弾性変化量Ｐｊ／ｋの和を介して操作する。
このようにして、前記特許発明によれば、口金隙間調整
を自動的かつ精度良く達成することができる。
【０００７】そこで、デッケル付自動Ｔダイの口金隙間
調整方法に関しても、前記特許発明を適用することが提
案される。すなわち、図５および図６は、前記特許発明
を図１に示すデッケル付自動Ｔダイに適用した場合のそ
れぞれ目標隙間変化量ΔＣｎ、荷重変化量ΔＰｎ、なら
びに溶融プラスチックの流線３０を示したものである。
なお、ここで、図６における寸法ｌは成形シート幅を示
し、このシート幅ｌは有効部１８の幅ＬよりΔＬ（口金
の片側に関して）だけ縮小するが、これは溶融プラスチ
ックの粘弾性によって発生するものである。
調整方法に関しても、前記特許発明を適用することが提
案される。すなわち、図５および図６は、前記特許発明
を図１に示すデッケル付自動Ｔダイに適用した場合のそ
れぞれ目標隙間変化量ΔＣｎ、荷重変化量ΔＰｎ、なら
びに溶融プラスチックの流線３０を示したものである。
なお、ここで、図６における寸法ｌは成形シート幅を示
し、このシート幅ｌは有効部１８の幅ＬよりΔＬ（口金
の片側に関して）だけ縮小するが、これは溶融プラスチ
ックの粘弾性によって発生するものである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このように前記特許発
明によれば、デッケル付自動Ｔダイに対する口金隙間調
整を自動的に達成することができる。しかしながら、前
述の技術においては、以下に述べるような難点が存在す
ることが判明した。
明によれば、デッケル付自動Ｔダイに対する口金隙間調
整を自動的に達成することができる。しかしながら、前
述の技術においては、以下に述べるような難点が存在す
ることが判明した。
【０００９】すなわち、前述の技術は、有効幅部１８の
ダイボルト２４ｎ（ｎ＝ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）に関し
て、前記特許発明を適用し、デッケル部１６のダイボル
ト２４ｍ（ｍ＝１，２，…ｍ）（図１参照）は、非操作
で放置するものであるが、このためデッケル１４の背後
のマニホルド２６を通る溶融プラスチックの流動（流線
３０ａ）がシート厚さに強い影響を及ぼし、シート幅ｌ
ならびに幅方向の厚さ精度、殊に幅方向端縁部の厚さ精
度を低下させる結果を招いていたことが判明した。な
お、このことは、前記特許発明が本来デッケルを備えな
い、すなわち隔壁２８´を口金端部に備えた（図６参
照）Ｔダイに適用されるものであることから、容易に推
論されることでもあった。
ダイボルト２４ｎ（ｎ＝ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）に関し
て、前記特許発明を適用し、デッケル部１６のダイボル
ト２４ｍ（ｍ＝１，２，…ｍ）（図１参照）は、非操作
で放置するものであるが、このためデッケル１４の背後
のマニホルド２６を通る溶融プラスチックの流動（流線
３０ａ）がシート厚さに強い影響を及ぼし、シート幅ｌ
ならびに幅方向の厚さ精度、殊に幅方向端縁部の厚さ精
度を低下させる結果を招いていたことが判明した。な
お、このことは、前記特許発明が本来デッケルを備えな
い、すなわち隔壁２８´を口金端部に備えた（図６参
照）Ｔダイに適用されるものであることから、容易に推
論されることでもあった。
【００１０】そこで、本発明の目的は、シート幅および
幅方向の厚さ精度を低下させることなく、その調整すべ
きダイボルトの操作量を演算操作により容易に算出する
ことができるデッケル付自動ダイの口金隙間調整方法を
達成することにある。
幅方向の厚さ精度を低下させることなく、その調整すべ
きダイボルトの操作量を演算操作により容易に算出する
ことができるデッケル付自動ダイの口金隙間調整方法を
達成することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】先の目的を達成するため
に、本発明に係るデッケル付自動Ｔダイの口金隙間調整
方法は、プラスチックシート等を成形する口金隙間調整
用の複数のダイボルトを備えた自動Ｔダイの口金押出し
有効幅部の少くとも一側端部にデッケルで閉塞したデッ
ケル部を備えるデッケル付自動Ｔダイの口金隙間調整方
法において、各ダイボルトに対応する口金隙間のそれぞ
れ変化させるべき目標隙間変化量を、有効幅部に関して
は予め設定した目標シート厚さパターンと成形中の実際
のシート厚さとの偏差値からそれぞれ定め、一方デッケ
ル部に関してはその最内側ダイボルトは有効幅部の最外
側ダイボルトの変化量にほぼ等しく定め、残余のダイボ
ルトはその最外側ダイボルトがほぼ０の変化量になるよ
う漸減して設定する第１の工程と、前記目標隙間変化量
に対応する各ダイボルトの操作量を前記目標隙間変化量
と予め設定したダイボルト荷重の口金隙間変化に対する
相互比例定数とからダイボルトのそれぞれ変化させるべ
き荷重変化量を計算し、さらにこの荷重変化量とダイボ
ルトばね定数および前記目標隙間変化量とから算定して
設定する第２の工程とからなることを特徴とする。
に、本発明に係るデッケル付自動Ｔダイの口金隙間調整
方法は、プラスチックシート等を成形する口金隙間調整
用の複数のダイボルトを備えた自動Ｔダイの口金押出し
有効幅部の少くとも一側端部にデッケルで閉塞したデッ
ケル部を備えるデッケル付自動Ｔダイの口金隙間調整方
法において、各ダイボルトに対応する口金隙間のそれぞ
れ変化させるべき目標隙間変化量を、有効幅部に関して
は予め設定した目標シート厚さパターンと成形中の実際
のシート厚さとの偏差値からそれぞれ定め、一方デッケ
ル部に関してはその最内側ダイボルトは有効幅部の最外
側ダイボルトの変化量にほぼ等しく定め、残余のダイボ
ルトはその最外側ダイボルトがほぼ０の変化量になるよ
う漸減して設定する第１の工程と、前記目標隙間変化量
に対応する各ダイボルトの操作量を前記目標隙間変化量
と予め設定したダイボルト荷重の口金隙間変化に対する
相互比例定数とからダイボルトのそれぞれ変化させるべ
き荷重変化量を計算し、さらにこの荷重変化量とダイボ
ルトばね定数および前記目標隙間変化量とから算定して
設定する第２の工程とからなることを特徴とする。
【００１２】前記の口金隙間調整方法において、第１の
工程を、デッケル付の自動Ｔダイの口金隙間をシート等
を吐出する有効幅部と、デッケルで閉塞したデッケル部
とに分割し、Ｔダイの全ダイボルト数をｎ本、デッケル
部のダイボルト数をｍ本（ｎ＞ｍ）とし、有効幅部より
成形されるシート等の厚さを測定し、予め目標として定
めた幅方向のシート等の厚さと比較して、その偏差から
修正すべき有効部の各ダイボルト位置の口金隙間の目標
隙間変化量をΔＣｉ（ｉ＝ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）と
し、一方、デッケル部の各ダイボルト位置の口金隙間の
目標隙間変化量をΔＣｉ（ｉ＝１，２，３，…ｍ）を次
式（６）から算定し、 ΔＣｉ＝ｉ／ｍ×ΔＣｍ＋１ （６） 次に、第２の工程を、目標隙間変化量ΔＣｉを得るため
の各ボルトの荷重変化量をΔＰｊ（ｊ＝１，２，３，…
ｎ）とし、理論的もしくは実験的に設定したダイボルト
荷重の口金隙間変化に対する相互比例定数をｆi.j と
し、これらの変数の間に成立する次式（７）
工程を、デッケル付の自動Ｔダイの口金隙間をシート等
を吐出する有効幅部と、デッケルで閉塞したデッケル部
とに分割し、Ｔダイの全ダイボルト数をｎ本、デッケル
部のダイボルト数をｍ本（ｎ＞ｍ）とし、有効幅部より
成形されるシート等の厚さを測定し、予め目標として定
めた幅方向のシート等の厚さと比較して、その偏差から
修正すべき有効部の各ダイボルト位置の口金隙間の目標
隙間変化量をΔＣｉ（ｉ＝ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）と
し、一方、デッケル部の各ダイボルト位置の口金隙間の
目標隙間変化量をΔＣｉ（ｉ＝１，２，３，…ｍ）を次
式（６）から算定し、 ΔＣｉ＝ｉ／ｍ×ΔＣｍ＋１ （６） 次に、第２の工程を、目標隙間変化量ΔＣｉを得るため
の各ボルトの荷重変化量をΔＰｊ（ｊ＝１，２，３，…
ｎ）とし、理論的もしくは実験的に設定したダイボルト
荷重の口金隙間変化に対する相互比例定数をｆi.j と
し、これらの変数の間に成立する次式（７）
【００１３】
【数３】
【００１４】から荷重変化量ΔＰｊを算定し、そして、
前記算出された荷重変化量とダイボルト単体のバネ定数
ｋと口金隙間の目標隙間変化量ΔＣｉとから、ダイボル
ト操作量ΔＷｉを次式（８）から算定する ΔＷｉ＝ΔＣｉ＋（ΔＰｉ／ｋ） （８） ように設定することができる。
前記算出された荷重変化量とダイボルト単体のバネ定数
ｋと口金隙間の目標隙間変化量ΔＣｉとから、ダイボル
ト操作量ΔＷｉを次式（８）から算定する ΔＷｉ＝ΔＣｉ＋（ΔＰｉ／ｋ） （８） ように設定することができる。
【００１５】
【作用】本発明は、従来の特許発明を応用するに際し、
目標隙間変化量を定める第１工程において、有効幅部の
ダイボルト（２４ｎ）に関しては特許発明をそのまま適
用し、一方デッケル部のダイボルト（２４ｍ）に関して
はその最内側ダイボルトは有効幅部の最外側ダイボルト
の変化量にほぼ等しく定め、残余のダイボルトはその最
外側ダイボルトがほぼ０の変化量になるよう漸減して設
定し、そしてその上でダイボルトの操作量を決定する第
２工程において、全てのダイボルト（２４ｎ，２４ｍ）
に対して前記特許発明の方法を適用している。
目標隙間変化量を定める第１工程において、有効幅部の
ダイボルト（２４ｎ）に関しては特許発明をそのまま適
用し、一方デッケル部のダイボルト（２４ｍ）に関して
はその最内側ダイボルトは有効幅部の最外側ダイボルト
の変化量にほぼ等しく定め、残余のダイボルトはその最
外側ダイボルトがほぼ０の変化量になるよう漸減して設
定し、そしてその上でダイボルトの操作量を決定する第
２工程において、全てのダイボルト（２４ｎ，２４ｍ）
に対して前記特許発明の方法を適用している。
【００１６】このように、口金隙間調整に際して、有効
幅部およびデッケル部のダイボルトを同時にしかも所定
に操作することにより、前述した従来技術におけるデッ
ケル部の背後の溶融プラスチックの流動（流線）に伴な
うシート端部厚さの乱れが実質的に解消され、この結果
シート幅および厚さの調整が精度良くかつ自動的に達成
される。
幅部およびデッケル部のダイボルトを同時にしかも所定
に操作することにより、前述した従来技術におけるデッ
ケル部の背後の溶融プラスチックの流動（流線）に伴な
うシート端部厚さの乱れが実質的に解消され、この結果
シート幅および厚さの調整が精度良くかつ自動的に達成
される。
【００１７】
【実施例】次に、本発明に係るデッケル付自動Ｔダイの
口金隙間調整方法の一実施例を添付図面を参照しながら
以下詳細に説明する。
口金隙間調整方法の一実施例を添付図面を参照しながら
以下詳細に説明する。
【００１８】先ず初めに、デッケル付自動Ｔダイの構成
は、既に図１および図２において説明した通りであるの
で省略する。
は、既に図１および図２において説明した通りであるの
で省略する。
【００１９】本発明に係る口金隙間調整方法において
は、図１，２および３において、先ず全ダイボルト２４
ｎ（ｎ＝１，２，…ｎ）に対応する口金隙間のそれぞれ
変化させるべき目標隙間変化量ΔＣｉ（ｎ＝１，２，…
ｎ）を定める第１工程においては、有効幅部１８に関し
ては前記特許発明がそのまま適用される。すなわち、有
効幅部の内の各ダイボルト２４ｎ（ｎ＝ｍ＋１，ｍ＋
２，…ｎ）に対しては、これらにそれぞれ対応して成形
されるシート厚さを測定し、このシート厚さを予め目標
として定めた幅方向のシート厚さパターンと比較して、
その偏差から修正すべき有効幅部の各ダイボルト位置に
対応する口金隙間の目標隙間変化量ΔＣｉ（ｉ＝ｍ＋
１，ｍ＋２，…ｎ）を定める。しかるに、デッケル部１
６の各ダイボルト２４ｍ（ｍ＝１，２，…ｍ）位置に対
応する口金隙間の目標変化量ΔＣｉ（ｉ＝１，２，…
ｍ）は、次式（９） ΔＣｉ＝ｉ／ｍ×ΔＣｍ＋１ （１） から算定する。すなわち、デッケル部ダイボルト２４ｍ
位置に対応する目標変化量ΔＣｉは、デッケル部に最隣
接する有効幅部ダイボルト２４ｍ＋１位置に対応する目
標変化量ΔＣｍ＋１から順次０に向けて漸減するよう設
定する。
は、図１，２および３において、先ず全ダイボルト２４
ｎ（ｎ＝１，２，…ｎ）に対応する口金隙間のそれぞれ
変化させるべき目標隙間変化量ΔＣｉ（ｎ＝１，２，…
ｎ）を定める第１工程においては、有効幅部１８に関し
ては前記特許発明がそのまま適用される。すなわち、有
効幅部の内の各ダイボルト２４ｎ（ｎ＝ｍ＋１，ｍ＋
２，…ｎ）に対しては、これらにそれぞれ対応して成形
されるシート厚さを測定し、このシート厚さを予め目標
として定めた幅方向のシート厚さパターンと比較して、
その偏差から修正すべき有効幅部の各ダイボルト位置に
対応する口金隙間の目標隙間変化量ΔＣｉ（ｉ＝ｍ＋
１，ｍ＋２，…ｎ）を定める。しかるに、デッケル部１
６の各ダイボルト２４ｍ（ｍ＝１，２，…ｍ）位置に対
応する口金隙間の目標変化量ΔＣｉ（ｉ＝１，２，…
ｍ）は、次式（９） ΔＣｉ＝ｉ／ｍ×ΔＣｍ＋１ （１） から算定する。すなわち、デッケル部ダイボルト２４ｍ
位置に対応する目標変化量ΔＣｉは、デッケル部に最隣
接する有効幅部ダイボルト２４ｍ＋１位置に対応する目
標変化量ΔＣｍ＋１から順次０に向けて漸減するよう設
定する。
【００２０】次に全ダイボルト２４ｎ（ｎ＝１，２，…
ｎ）の操作量ΔＷｉ（ｉ＝１，２，…ｎ）を定める第２
工程においては、前記特許発明をそのまま適用する。す
なわち、先ず次式（１０）
ｎ）の操作量ΔＷｉ（ｉ＝１，２，…ｎ）を定める第２
工程においては、前記特許発明をそのまま適用する。す
なわち、先ず次式（１０）
【００２１】
【数４】
【００２２】から、前記目標隙間変化量ΔＣｉを得るた
めの各ダイボルトの荷重変化量ΔＰｊ（ｊ＝１，２，…
ｎ）を算定する。なお、ここで、ｆｉｊは理論的もしく
は実験的に設定したダイボルト荷重の口金隙間変化に対
する相互比例定数である。次に、次式（１１） ΔＷｉ＝ΔＣｉ＋（ΔＰｉ／ｋ） （１１） から、前記荷重変化量ΔＰｉに対応するダイボルト操作
量Δ（ｉ＝１，２，…ｎ）を算定する。なお、ここで、
ｋはダイボルト単体のばね定数である。
めの各ダイボルトの荷重変化量ΔＰｊ（ｊ＝１，２，…
ｎ）を算定する。なお、ここで、ｆｉｊは理論的もしく
は実験的に設定したダイボルト荷重の口金隙間変化に対
する相互比例定数である。次に、次式（１１） ΔＷｉ＝ΔＣｉ＋（ΔＰｉ／ｋ） （１１） から、前記荷重変化量ΔＰｉに対応するダイボルト操作
量Δ（ｉ＝１，２，…ｎ）を算定する。なお、ここで、
ｋはダイボルト単体のばね定数である。
【００２３】最後に、このダイボルト操作量ΔＷｉに従
って熱膨張やサーボモータ等により各ダイボルト２４ｎ
（ｎ＝１，２，…ｎ）を操作する。
って熱膨張やサーボモータ等により各ダイボルト２４ｎ
（ｎ＝１，２，…ｎ）を操作する。
【００２４】しかるに、このような本発明の調整方法に
よれば、有効幅部のダイボルト２４ｎ（ｎ＝ｍ＋１，ｍ
＋２，…ｎ）と共にデッケル部のダイボルト２４ｍ（ｍ
＝１，２，…ｍ）も同時に操作することから、図４に示
されるように、デッケル部の背後の溶融プラスチック流
動（流線３０ａ）が補償され、これによるシート端部厚
さの乱れが実質的に解消される。この結果、シートの幅
ｌおよび厚さの調整が精度良く達成される。なお、この
調整動作は、自動的に達成されることは明らかである。
よれば、有効幅部のダイボルト２４ｎ（ｎ＝ｍ＋１，ｍ
＋２，…ｎ）と共にデッケル部のダイボルト２４ｍ（ｍ
＝１，２，…ｍ）も同時に操作することから、図４に示
されるように、デッケル部の背後の溶融プラスチック流
動（流線３０ａ）が補償され、これによるシート端部厚
さの乱れが実質的に解消される。この結果、シートの幅
ｌおよび厚さの調整が精度良く達成される。なお、この
調整動作は、自動的に達成されることは明らかである。
【００２５】以上、本発明を好適な実施例について説明
したが、本発明は前記実施例に限定されることなく、そ
の精神を逸脱しない範囲内において多くの設計変更が可
能である。
したが、本発明は前記実施例に限定されることなく、そ
の精神を逸脱しない範囲内において多くの設計変更が可
能である。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るデッ
ケル付自動Ｔダイの口金隙間調整方法は、プラスチック
シート等を成形する口金隙間調整用の複数のダイボルト
を備えた自動Ｔダイの口金押出し有効幅部の少くとも一
側端部にデッケル部を備えるデッケル付自動Ｔダイの口
金隙間調整方法において、各ダイボルトに対応する口金
隙間のそれぞれ変化させるべき目標隙間変化量を、有効
幅部に関しては予め設定した目標シート厚さパターンと
成形中の実際のシート厚さとの偏差値からそれぞれ定
め、一方、デッケル部に関してはその最内側ダイボルト
は有効幅部の最外側ダイボルトの変化量にほぼ等しく定
め、残余のダイボルトはその最外側ダイボルトがほぼ０
の変化量になるよう漸減して設定する第１の工程と、前
記目標隙間変化量に対応する各ダイボルトの操作量を前
記目的隙間変化量と予め設定したダイボルト荷重の口金
隙間変化に対する相互比例定数とからダイボルトのそれ
ぞれ変化させるべき荷重変化量を計算し、さらにこの荷
重変化量とダイボルトばね定数および前記目標隙間変化
量とから算定して設定する第２の工程とから構成するこ
とにより、口金隙間の調整が自動的に達成されると同時
に、しかもこの調整において、従来の方法とは異なりデ
ッケル部のダイボルトも有効幅部のダイボルトと同時に
操作し得ることから、従来発生していた口金におけるシ
ート端部の厚さの乱れが解消され、したがって成形シー
トの幅および厚さの精度も同時に向上することができ
る。
ケル付自動Ｔダイの口金隙間調整方法は、プラスチック
シート等を成形する口金隙間調整用の複数のダイボルト
を備えた自動Ｔダイの口金押出し有効幅部の少くとも一
側端部にデッケル部を備えるデッケル付自動Ｔダイの口
金隙間調整方法において、各ダイボルトに対応する口金
隙間のそれぞれ変化させるべき目標隙間変化量を、有効
幅部に関しては予め設定した目標シート厚さパターンと
成形中の実際のシート厚さとの偏差値からそれぞれ定
め、一方、デッケル部に関してはその最内側ダイボルト
は有効幅部の最外側ダイボルトの変化量にほぼ等しく定
め、残余のダイボルトはその最外側ダイボルトがほぼ０
の変化量になるよう漸減して設定する第１の工程と、前
記目標隙間変化量に対応する各ダイボルトの操作量を前
記目的隙間変化量と予め設定したダイボルト荷重の口金
隙間変化に対する相互比例定数とからダイボルトのそれ
ぞれ変化させるべき荷重変化量を計算し、さらにこの荷
重変化量とダイボルトばね定数および前記目標隙間変化
量とから算定して設定する第２の工程とから構成するこ
とにより、口金隙間の調整が自動的に達成されると同時
に、しかもこの調整において、従来の方法とは異なりデ
ッケル部のダイボルトも有効幅部のダイボルトと同時に
操作し得ることから、従来発生していた口金におけるシ
ート端部の厚さの乱れが解消され、したがって成形シー
トの幅および厚さの精度も同時に向上することができ
る。
【図１】デッケル付自動Ｔダイの口金の構成を説明する
概略斜視図である。
概略斜視図である。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線要部断面図である。
【図３】本発明によって設定される口金隙間調整に際し
ての目標隙間変化量ならびにデッケル部および有効幅部
の各ダイボルトに対する荷重変化量を示す説明図であ
る。
ての目標隙間変化量ならびにデッケル部および有効幅部
の各ダイボルトに対する荷重変化量を示す説明図であ
る。
【図４】図３に示す本発明の調整方法における口金内部
の溶融プラスチックの流動状態を示す説明図である。
の溶融プラスチックの流動状態を示す説明図である。
【図５】従来の口金隙間調整に際しての目標隙間変化量
ならびに有効幅部のダイボルトに対する荷重変化量を示
す説明図である。
ならびに有効幅部のダイボルトに対する荷重変化量を示
す説明図である。
【図６】図５に示す従来の調整方法における口金内部の
溶融プラスチックの流動状態を示す説明図である。
溶融プラスチックの流動状態を示す説明図である。
１０ 口金 １２ 口金隙間 １４ デッケル １６ デッケル部 １８ 有効幅部 ２０ 固定口金 ２２ 可動口金 ２２ａ ネック部 ２４ｍ，２４ｎ ダイボルト ２６ マニホルド ２８ 隔壁 ３０ 流線 ΔＣｍ，ΔＣｎ 目標隙間変化量 ΔＰｍ，ΔＰｎ
荷重変化量
荷重変化量
Claims (2)
- 【請求項１】 プラスチックシート等を成形する口金隙
間調整用の複数のダイボルトを備えた自動Ｔダイの口金
押出し有効幅部の少くとも一側端部にデッケルで閉塞し
たデッケル部を備えるデッケル付自動Ｔダイの口金隙間
調整方法において、 各ダイボルトに対応する口金隙間のそれぞれ変化させる
べき目標隙間変化量を、有効幅部に関しては予め設定し
た目標シート厚さパターンと成形中の実際のシート厚さ
との偏差値からそれぞれ定め、一方デッケル部に関して
はその最内側ダイボルトは有効幅部の最外側ダイボルト
の変化量にほぼ等しく定め、残余のダイボルトはその最
外側ダイボルトがほぼ０の変化量になるよう漸減して設
定する第１の工程と、前記目標隙間変化量に対応する各
ダイボルトの操作量を前記目標隙間変化量と予め設定し
たダイボルト荷重の口金隙間変化に対する相互比例定数
とからダイボルトのそれぞれ変化させるべき荷重変化量
を計算し、さらにこの荷重変化量とダイボルトのばね定
数および前記目標隙間変化量とから算定して設定する第
２の工程とからなることを特徴とするデッケル付自動Ｔ
ダイの口金隙間調整方法。 - 【請求項２】 第１の工程を、 デッケル付の自動Ｔダイの口金隙間をシート等を吐出す
る有効幅部と、デッケルで閉塞したデッケル部とに分割
し、Ｔダイの全ダイボルト数をｎ本、デッケル部のダイ
ボルト数をｍ本（ｎ＞ｍ）とし、有効幅部より成形され
るシート等の厚さを測定し、予め目標として定めた幅方
向のシート等の厚さと比較して、その偏差から修正すべ
き有効部の各ダイボルト位置の口金隙間の目標隙間変化
量をΔＣｉ（ｉ＝ｍ＋１，ｍ＋２，…ｎ）とし、一方、
デッケル部の各ダイボルト位置の口金隙間の目標隙間変
化量をΔＣｉ（ｉ＝１，２，３，…ｍ）を次式（１）か
ら算定し、 ΔＣｉ＝ｉ／ｍ×ΔＣｍ＋１ （１） 次に、第２の工程を、 目標隙間変化量ΔＣｉを得るための各ボルトの荷重変化
量をΔＰｊ（ｊ＝１，２，３，…ｎ）とし、理論的もし
くは実験的に設定したダイボルト荷重の口金隙間変化に
対する相互比例定数をｆi.j とし、これらの変数の間に
成立する次式（２） 【数１】 から荷重変化量ΔＰｊを算定し、そして、前記算出され
た荷重変化量とダイボルト単体のバネ定数ｋと口金隙間
の目標隙間変化量ΔＣｉとから、ダイボルト操作量ΔＷ
ｉを次式（３）から算定する ΔＷｉ＝ΔＣｉ＋（ΔＰｉ／ｋ） （３） ことからなることを特徴とする請求項１記載のデッケル
付自動Ｔダイの口金隙間調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30325891A JP3212648B2 (ja) | 1991-11-19 | 1991-11-19 | デッケル付自動ｔダイの口金隙間調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30325891A JP3212648B2 (ja) | 1991-11-19 | 1991-11-19 | デッケル付自動ｔダイの口金隙間調整方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05138713A true JPH05138713A (ja) | 1993-06-08 |
| JP3212648B2 JP3212648B2 (ja) | 2001-09-25 |
Family
ID=17918792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30325891A Expired - Fee Related JP3212648B2 (ja) | 1991-11-19 | 1991-11-19 | デッケル付自動ｔダイの口金隙間調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3212648B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106739045A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 江苏通用科技股份有限公司 | 全钢子午线轮胎胎面肩翼胶厚度的调整方法及口型板 |
| CN113492087A (zh) * | 2020-03-19 | 2021-10-12 | 日东电工株式会社 | 挤出方法 |
-
1991
- 1991-11-19 JP JP30325891A patent/JP3212648B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106739045A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 江苏通用科技股份有限公司 | 全钢子午线轮胎胎面肩翼胶厚度的调整方法及口型板 |
| CN113492087A (zh) * | 2020-03-19 | 2021-10-12 | 日东电工株式会社 | 挤出方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3212648B2 (ja) | 2001-09-25 |
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